JPS6112115B2 - - Google Patents
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- JPS6112115B2 JPS6112115B2 JP55077833A JP7783380A JPS6112115B2 JP S6112115 B2 JPS6112115 B2 JP S6112115B2 JP 55077833 A JP55077833 A JP 55077833A JP 7783380 A JP7783380 A JP 7783380A JP S6112115 B2 JPS6112115 B2 JP S6112115B2
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- Japan
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- signal
- circuit
- internal combustion
- combustion engine
- ignition
- Prior art date
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Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 38
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 27
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 10
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 8
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000007274 generation of a signal involved in cell-cell signaling Effects 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
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- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/155—Analogue data processing
- F02P5/1553—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions
- F02P5/1556—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions using a stepped control, dependent on speed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関において、エンジンの回
転速度が速くなるにつれて点火時期を早める特
性、すなわち、進角特性を有するようにした内燃
機関点火装置に関する。
転速度が速くなるにつれて点火時期を早める特
性、すなわち、進角特性を有するようにした内燃
機関点火装置に関する。
従来、内燃機関点火装置において、機械式ガバ
ナにより進角制御を行つているが、この場合スプ
リングを使用している。そのため、スプリング弾
性経時変化により進角特性が初期設定値からずれ
て行く欠点があつた。
ナにより進角制御を行つているが、この場合スプ
リングを使用している。そのため、スプリング弾
性経時変化により進角特性が初期設定値からずれ
て行く欠点があつた。
この発明は、上記従来の欠点を除去するために
なされたもので、内燃機関の低回転時には時間的
に後で発生するタイミング信号による一定点火タ
イミングで、また、進角開始回転数以上はこのタ
イミング信号より所定の位相だけ早く発生する上
記とは別のタイミング信号の大きさが回転数依存
特性をもつことを利用して、基本的には二つの容
量と一つの電流制限器で得られる電圧を基準電圧
と比較することによつて、進角開始回転数と終了
回転数の設定ができ、かつ進角終了回転数以上で
上記別のタイミング信号による一定点火タイミン
グとなる点火制御回路を含む点火装置とすること
により、上記別のタイミング信号の回転数に対す
る出力条件を変えることなく回路定数の選択によ
つて種々の進角特性を得ることのできる内燃機関
点火装置を提供することを目的とする。
なされたもので、内燃機関の低回転時には時間的
に後で発生するタイミング信号による一定点火タ
イミングで、また、進角開始回転数以上はこのタ
イミング信号より所定の位相だけ早く発生する上
記とは別のタイミング信号の大きさが回転数依存
特性をもつことを利用して、基本的には二つの容
量と一つの電流制限器で得られる電圧を基準電圧
と比較することによつて、進角開始回転数と終了
回転数の設定ができ、かつ進角終了回転数以上で
上記別のタイミング信号による一定点火タイミン
グとなる点火制御回路を含む点火装置とすること
により、上記別のタイミング信号の回転数に対す
る出力条件を変えることなく回路定数の選択によ
つて種々の進角特性を得ることのできる内燃機関
点火装置を提供することを目的とする。
以下、この発明の内燃機関点火装置の実施例に
ついて図面に基づき説明する。第１図はその一実
施例の構成を示す回路図であり、この第１図にお
ける１は充電用発電コイルである。充電用発電コ
イル１は交流磁石発電機内に配置された火花出力
回路２のコンデンサ３を充電するためのものであ
る。
ついて図面に基づき説明する。第１図はその一実
施例の構成を示す回路図であり、この第１図にお
ける１は充電用発電コイルである。充電用発電コ
イル１は交流磁石発電機内に配置された火花出力
回路２のコンデンサ３を充電するためのものであ
る。
火花出力回路２はコンデンサ３、イグニツシヨ
ンコイル４、ダイオード５，６、サイリスタ７と
により構成されている。すなわち、上記充電用発
電コイル１の両端間にはダイオード５、コンデン
サ３、イグニツシヨンコイル４の１次巻線との直
列回路が接続されており、ダイオード６は充電用
発電コイル１１の両端に接続されている。さら
に、サイリスタ７はコンデンサ３とイグニツシヨ
ンコイル４の１次巻線との直列回路に並列に接続
されている。イグニツシヨンコイル４の２次側は
点火プラグ３４に接続されている。このような火
花出力回路２はよく知られているもので、ここで
は、ダイオード５の両端の電圧V1，V2は第２図
に示されている。
ンコイル４、ダイオード５，６、サイリスタ７と
により構成されている。すなわち、上記充電用発
電コイル１の両端間にはダイオード５、コンデン
サ３、イグニツシヨンコイル４の１次巻線との直
列回路が接続されており、ダイオード６は充電用
発電コイル１１の両端に接続されている。さら
に、サイリスタ７はコンデンサ３とイグニツシヨ
ンコイル４の１次巻線との直列回路に並列に接続
されている。イグニツシヨンコイル４の２次側は
点火プラグ３４に接続されている。このような火
花出力回路２はよく知られているもので、ここで
は、ダイオード５の両端の電圧V1，V2は第２図
に示されている。
一方、８は第１信号発生手段であり、９は第２
信号発生手段である。これれらの第１信号発生手
段８、第２信号発生手段９はともに前記の交流磁
石発電機に配置された信号コイルである。第１信
号発生手段８、第２信号発生手段９はそれぞれ第
１タイミング信号V3（以下、信号と云う）、第２
タイミング信号V4（以下、信号と云う）を各一
端に発生するようになつており、これらの信号
V3，V4は第２図に示されている。
信号発生手段である。これれらの第１信号発生手
段８、第２信号発生手段９はともに前記の交流磁
石発電機に配置された信号コイルである。第１信
号発生手段８、第２信号発生手段９はそれぞれ第
１タイミング信号V3（以下、信号と云う）、第２
タイミング信号V4（以下、信号と云う）を各一
端に発生するようになつており、これらの信号
V3，V4は第２図に示されている。
信号V3は波形整形回路１０内の抵抗１４を介
してトランジスタ１６のベースに供給されるよう
になつているとともに、ダイオード１２のアノー
ドに印加するようになつている。トランジスタ１
６のベースは抵抗１５を介して第１信号発生手段
８の他端に接続されている。すなわち、信号V3
は抵抗１４と１５とにより分圧されて、トランジ
スタ１６のベースに供給されるようになつてい
る。
してトランジスタ１６のベースに供給されるよう
になつているとともに、ダイオード１２のアノー
ドに印加するようになつている。トランジスタ１
６のベースは抵抗１５を介して第１信号発生手段
８の他端に接続されている。すなわち、信号V3
は抵抗１４と１５とにより分圧されて、トランジ
スタ１６のベースに供給されるようになつてい
る。
トランジスタ１６のコレクタには直接上記信号
V3が印加されており、また、トランジスタ１６
のエミツタはダイオード１７および第２容量（コ
ンデンサ）１３を介して第１信号発生手段８の他
端に接続されている。ダイオード１７のカソード
はダイオード３０と電流制限器としての抵抗１８
の並列回路および第１容量１１を介して第１信号
発生手段８の他端に接続されている。この第１容
量１１とダイオード３０との接続点には上記ダイ
オード１２のカソードも接続されている。第１容
量１１の一端には、電圧V5が発生し、第２容量
１３の一端には電圧V6が発生するようになつて
いつている。
V3が印加されており、また、トランジスタ１６
のエミツタはダイオード１７および第２容量（コ
ンデンサ）１３を介して第１信号発生手段８の他
端に接続されている。ダイオード１７のカソード
はダイオード３０と電流制限器としての抵抗１８
の並列回路および第１容量１１を介して第１信号
発生手段８の他端に接続されている。この第１容
量１１とダイオード３０との接続点には上記ダイ
オード１２のカソードも接続されている。第１容
量１１の一端には、電圧V5が発生し、第２容量
１３の一端には電圧V6が発生するようになつて
いつている。
第２容量１３と並列にツエナーダイオード２０
と抵抗２１との直列回路が接続されており、この
抵抗２１とツエナダイオード２０との接続点はト
ランジスタ２２のベースに接続されている。トラ
ンジスタ２２のエミツタは第１信号発生手段８の
他端（以下、接地ラインL1と云う）に接続され
ている。トランジスタ２２のコレクタはトランジ
スタ２７のベースに接続されている。
と抵抗２１との直列回路が接続されており、この
抵抗２１とツエナダイオード２０との接続点はト
ランジスタ２２のベースに接続されている。トラ
ンジスタ２２のエミツタは第１信号発生手段８の
他端（以下、接地ラインL1と云う）に接続され
ている。トランジスタ２２のコレクタはトランジ
スタ２７のベースに接続されている。
トランジスタ２２７のベースは抵抗２６を介し
てダイオード１２のカソードに接続され、このト
ランジスタ２７のエミツタはダイオード１２のカ
ソードに接続されている。また、そのコレクタは
抵抗２８，２９を介して接地ラインL1に接続さ
れている。かくして、抵抗２６，２８，２９、ト
ランジスタ２７とになり、駆動回路２５が構成さ
れている。この駆動回路２５における抵抗２８と
２９との接続点に上記サイリスタ７のゲートが接
続されている。
てダイオード１２のカソードに接続され、このト
ランジスタ２７のエミツタはダイオード１２のカ
ソードに接続されている。また、そのコレクタは
抵抗２８，２９を介して接地ラインL1に接続さ
れている。かくして、抵抗２６，２８，２９、ト
ランジスタ２７とになり、駆動回路２５が構成さ
れている。この駆動回路２５における抵抗２８と
２９との接続点に上記サイリスタ７のゲートが接
続されている。
さらに、上記第２信号発生手段９の一端に信号
V4が発生し、この第２信号発生手段９の他端は
接地ラインL1に接続されている。信号V4はダイ
オード２３と抵抗２４を介してトランジスタ２２
のベースに供給するようになつている。かくし
て、ツエナーダイオード２０、抵抗２１，２４、
ダイオード２３，トランジスタ２２とともにタイ
ミング検出回路１９が構成されている。
V4が発生し、この第２信号発生手段９の他端は
接地ラインL1に接続されている。信号V4はダイ
オード２３と抵抗２４を介してトランジスタ２２
のベースに供給するようになつている。かくし
て、ツエナーダイオード２０、抵抗２１，２４、
ダイオード２３，トランジスタ２２とともにタイ
ミング検出回路１９が構成されている。
また、上記駆動回路２５におけるトランジスタ
２７のコレクタより、ダイオード３２と抵抗３３
を介して、トランジスタ２２のベースに接続され
ている。このダイオード３２と抵抗３３とによ
り、帰環回路３１が構成されている。
２７のコレクタより、ダイオード３２と抵抗３３
を介して、トランジスタ２２のベースに接続され
ている。このダイオード３２と抵抗３３とによ
り、帰環回路３１が構成されている。
次に、以上のように構成されたこの発明の内燃
機関点火装置の動作について説明する。第１信号
発生手段８で発生する信号V3（第１タイミング
信号）が発生してから、第２図に示すように、所
定の位相（Δθig）遅れて第２信号発生手段９か
ら信号V4（第２タイミング信号）を発生するよ
うに設定されている。
機関点火装置の動作について説明する。第１信号
発生手段８で発生する信号V3（第１タイミング
信号）が発生してから、第２図に示すように、所
定の位相（Δθig）遅れて第２信号発生手段９か
ら信号V4（第２タイミング信号）を発生するよ
うに設定されている。
第１信号発生手段８で発生される信号V3は内
燃機関の回転数の上昇にともなつて第３図のV3
に示すようにその電圧ピーク値が大きくなる。こ
の信号V3は波形整形回路１０に加えられ、信号
V3が所定以上になると、トランジスタ１６がオ
ンとなつてこのトランジスタ１６およびダイオー
ド１７を通して信号V3が第２容量１３に印加さ
れ、第２容量１３の一端の電圧V6は第３図のV6
で示すように、内燃機関の回転数にともなつてそ
の電圧値が上昇する。そして、信号V3の後、時
間の経過とともに、波形整形回路１０は電圧値が
上昇するような出力を出す役目をもつている。
燃機関の回転数の上昇にともなつて第３図のV3
に示すようにその電圧ピーク値が大きくなる。こ
の信号V3は波形整形回路１０に加えられ、信号
V3が所定以上になると、トランジスタ１６がオ
ンとなつてこのトランジスタ１６およびダイオー
ド１７を通して信号V3が第２容量１３に印加さ
れ、第２容量１３の一端の電圧V6は第３図のV6
で示すように、内燃機関の回転数にともなつてそ
の電圧値が上昇する。そして、信号V3の後、時
間の経過とともに、波形整形回路１０は電圧値が
上昇するような出力を出す役目をもつている。
すなわち、まず、信号V3が波形整形回路１０
に加わると、ダイオード１２を通して第１容量１
１はほぼそのピーク値まで充電され、その後は逆
阻止される。
に加わると、ダイオード１２を通して第１容量１
１はほぼそのピーク値まで充電され、その後は逆
阻止される。
一方、すでに述べたように、抵抗１４，１５で
分圧された電圧（信号V3を分圧した電圧）で速
やかにトランジスタ１６がオンとなつて、トラン
ジスタ１６、ダイオード１７を通して第２容量１
３は抵抗１５／抵抗１４＋抵抗１５×信号V3のピーク値
の 抵抗１４と１５の分圧値まで速やかに充電され、
その後はダイオード１７により阻止される。
分圧された電圧（信号V3を分圧した電圧）で速
やかにトランジスタ１６がオンとなつて、トラン
ジスタ１６、ダイオード１７を通して第２容量１
３は抵抗１５／抵抗１４＋抵抗１５×信号V3のピーク値
の 抵抗１４と１５の分圧値まで速やかに充電され、
その後はダイオード１７により阻止される。
第２容量１３が信号V3のピーク値の前記分圧
値まで充電すると、その後は抵抗１８（電流制限
抵抗）を通して高い電圧である第１容量１１の方
から低い電圧である第２容量１３に向かつて電流
が流れ、波形整形回路１０の出力電圧となる第２
容量１３の電圧V6は第３図V6に示すようにな
り、また、第１容量１１の電圧V5は第３図V5に
示すように変化する。
値まで充電すると、その後は抵抗１８（電流制限
抵抗）を通して高い電圧である第１容量１１の方
から低い電圧である第２容量１３に向かつて電流
が流れ、波形整形回路１０の出力電圧となる第２
容量１３の電圧V6は第３図V6に示すようにな
り、また、第１容量１１の電圧V5は第３図V5に
示すように変化する。
次に、タイミング検出回路１９は内燃機関の低
速回転では信号V4で一定点火タイミング信号を
出力し、進角開始回転数以上では信号V3で作ら
れる波形整形回路１０の出力電圧を基準電圧（ツ
エナダイオード２０による）と比較することによ
つて、進角点火タイミング信号と高回転一定点火
タイミング信号を出力するための回路である。
速回転では信号V4で一定点火タイミング信号を
出力し、進角開始回転数以上では信号V3で作ら
れる波形整形回路１０の出力電圧を基準電圧（ツ
エナダイオード２０による）と比較することによ
つて、進角点火タイミング信号と高回転一定点火
タイミング信号を出力するための回路である。
まず、第２容量１３の電圧が基準電圧であるＶ
Z(20)＋ＶBE(22)（ツエナーダイオード２０のツエ
ナー電圧＋トランジスタ２２のベース・エミツタ
間電圧）を越える度にトランジスタ２２はオンと
なつて点火信号を出力する。また、トランジスタ
２２のベースには第２信号発生手段９からの信号
V4がダイオード２３と抵抗２４を通して加えら
れ、その電圧がＶF(23)＋ＶBE(24)（ダイオード２
３の順方向電圧と抵抗２４の両端の電圧の和）を
越えるごとに、トランジスタ２２はオンとなつて
点火信号を出力する。
Z(20)＋ＶBE(22)（ツエナーダイオード２０のツエ
ナー電圧＋トランジスタ２２のベース・エミツタ
間電圧）を越える度にトランジスタ２２はオンと
なつて点火信号を出力する。また、トランジスタ
２２のベースには第２信号発生手段９からの信号
V4がダイオード２３と抵抗２４を通して加えら
れ、その電圧がＶF(23)＋ＶBE(24)（ダイオード２
３の順方向電圧と抵抗２４の両端の電圧の和）を
越えるごとに、トランジスタ２２はオンとなつて
点火信号を出力する。
つまり、トランジスタ２２は信号V3，V4によ
る２種類の出力点火信号を出力する。いま、低回
転のとき、例として、第３図でそれぞれ信号レベ
ルの一番小さいときは信号V3による点火時期は
第３図V6と任意の値に設定された基準電圧（ＶZ
＋ＶBE）との交点○イの時期であり、信号V4によ
る点火時期はV4と基準電圧（ＶF＋ＶBE）との交
点○ロ（第３図V4）である。したがつて、先のタイ
ミングである○ロの位置でまず点火信号が駆動回路
２５へ出力される。
る２種類の出力点火信号を出力する。いま、低回
転のとき、例として、第３図でそれぞれ信号レベ
ルの一番小さいときは信号V3による点火時期は
第３図V6と任意の値に設定された基準電圧（ＶZ
＋ＶBE）との交点○イの時期であり、信号V4によ
る点火時期はV4と基準電圧（ＶF＋ＶBE）との交
点○ロ（第３図V4）である。したがつて、先のタイ
ミングである○ロの位置でまず点火信号が駆動回路
２５へ出力される。
駆動回路２５はタイミング検出回路１９のトラ
ンジスタ２２がオンとなつて点火信号が出力され
るごとに、トランジスタ２７がオンとなつて、抵
抗２８と２９との接続点よりサイリスタ７のゲー
トにトリガ信号を送るわけであるが、この際、タ
イミング検出回路１９で決定される点火タイミン
グにしたがつて、駆動回路２５はサイリスタ７の
ゲートにトリガ信号を与えるものである。
ンジスタ２２がオンとなつて点火信号が出力され
るごとに、トランジスタ２７がオンとなつて、抵
抗２８と２９との接続点よりサイリスタ７のゲー
トにトリガ信号を送るわけであるが、この際、タ
イミング検出回路１９で決定される点火タイミン
グにしたがつて、駆動回路２５はサイリスタ７の
ゲートにトリガ信号を与えるものである。
すなわち、点火信号がトランジスタ２７のベー
スに加わると、第１容量１１の○ロ時点での残留電
荷○ハ（第３図V5）はサイリスタ７のトリガー信号
用電源としても利用され、その残留電荷はトラン
ジスタ２７のエミツタ・コレクタ、サイリスタ７
のゲート・カソードおよび抵抗２９を通して放電
することにより、カソード接地のサイリスタ７を
トリガする。
スに加わると、第１容量１１の○ロ時点での残留電
荷○ハ（第３図V5）はサイリスタ７のトリガー信号
用電源としても利用され、その残留電荷はトラン
ジスタ２７のエミツタ・コレクタ、サイリスタ７
のゲート・カソードおよび抵抗２９を通して放電
することにより、カソード接地のサイリスタ７を
トリガする。
第１容量１１の放電とともに、第２容量１３も
ダイオード３０を通して放電するため、第３図に
示された第１容量１１の電圧V5、第２容量１３
の電圧V6は実際には第４図のようになり、信号
V3による点火信号（第３図○イ）はなくなる。つ
まり、第１容量１１と第２容量１３は信号V4に
よる点火位置（第３図○ロ）で常にある低電圧レベ
ルまで落とされ（第４図参照）、次の信号V3に備
える。
ダイオード３０を通して放電するため、第３図に
示された第１容量１１の電圧V5、第２容量１３
の電圧V6は実際には第４図のようになり、信号
V3による点火信号（第３図○イ）はなくなる。つ
まり、第１容量１１と第２容量１３は信号V4に
よる点火位置（第３図○ロ）で常にある低電圧レベ
ルまで落とされ（第４図参照）、次の信号V3に備
える。
次に、帰還回路３１は確実なトリガ信号を得る
ために設けられているものであり、点火信号がき
て、駆動回路２５のトランジスタ２７がオンとな
る度にダイオード３２、抵抗３３を通してタイミ
ング検出回路１９のトランジスタ２２のベースに
正帰還がかけられる。したがつて、帰還回路３１
がないときに比べて、より確実なトリガ信号が得
られる。
ために設けられているものであり、点火信号がき
て、駆動回路２５のトランジスタ２７がオンとな
る度にダイオード３２、抵抗３３を通してタイミ
ング検出回路１９のトランジスタ２２のベースに
正帰還がかけられる。したがつて、帰還回路３１
がないときに比べて、より確実なトリガ信号が得
られる。
次に、内燃機関の回転数が上昇し、第１信号発
生手段８による信号V3が第３図で示す交点○ニで
交わる波形になつたとすると、第２容量１３の電
圧V6と基準電圧の交点○ニ（第３図V6）は全回転に
わたつてほとんど一定な信号V4による点火時期
○ロと重なるため、タイミング検出回路１９のトラ
ンジスタ２２は信号V3，V4による点火信号を同
時に出す。これが進角開始回転数であり、これ以
下では一定点火タイミングである。
生手段８による信号V3が第３図で示す交点○ニで
交わる波形になつたとすると、第２容量１３の電
圧V6と基準電圧の交点○ニ（第３図V6）は全回転に
わたつてほとんど一定な信号V4による点火時期
○ロと重なるため、タイミング検出回路１９のトラ
ンジスタ２２は信号V3，V4による点火信号を同
時に出す。これが進角開始回転数であり、これ以
下では一定点火タイミングである。
さらに、内燃機関の回転数が上昇して、第１信
号発生手段８の信号V3は第３図で示す交点○ホで
交わる波形になると、前記の交点は第３図V6に
おける○ホに移り、低回転一定点火タイミング○ロに
比べてωだけ進角することになる。
号発生手段８の信号V3は第３図で示す交点○ホで
交わる波形になると、前記の交点は第３図V6に
おける○ホに移り、低回転一定点火タイミング○ロに
比べてωだけ進角することになる。
なお、この進角開始回転数以上では、信号V3
と帰還回路３１をもつてしても、サイリスタ７の
確実なトリガは得られるが、火花状態により、第
１容量１１、第２容量１３の残留電荷レベルが不
安定で、そのままでは次の信号V5の充電電圧初
期の値（第４図参照）が不安定となるため、定回
転でも点火時期のバラツキがあるが、信号V4に
よるタイミング検出回路１９の出力信号によつて
低回転のときと同じである低電圧の値に安定して
落ちるため、前記の充電電圧初期値が安定し、火
花のバラツキがなくなる。
と帰還回路３１をもつてしても、サイリスタ７の
確実なトリガは得られるが、火花状態により、第
１容量１１、第２容量１３の残留電荷レベルが不
安定で、そのままでは次の信号V5の充電電圧初
期の値（第４図参照）が不安定となるため、定回
転でも点火時期のバラツキがあるが、信号V4に
よるタイミング検出回路１９の出力信号によつて
低回転のときと同じである低電圧の値に安定して
落ちるため、前記の充電電圧初期値が安定し、火
花のバラツキがなくなる。
しかも、このとき、サイリスタ７はトリガ信号
を与えられる場合もあるが、第２図で明らかなよ
うに、コンデンサ３はまだ充電されていないた
め、この時期の火花はとばないので、誤動作の心
配はない。
を与えられる場合もあるが、第２図で明らかなよ
うに、コンデンサ３はまだ充電されていないた
め、この時期の火花はとばないので、誤動作の心
配はない。
さらに、内燃機関の回転数が上昇して、信号
V3が第３図で示す交点○ヘで交わる波形になる
と、前記の交点は○ヘとなり、低回転○ロの場合に比
べて、Δθigだけ進角する。この信号V3のピーク
電圧の前記分圧値と基準電圧（ＶZ＋ＶBE）が重
なるところが進角終了回転数である。
V3が第３図で示す交点○ヘで交わる波形になる
と、前記の交点は○ヘとなり、低回転○ロの場合に比
べて、Δθigだけ進角する。この信号V3のピーク
電圧の前記分圧値と基準電圧（ＶZ＋ＶBE）が重
なるところが進角終了回転数である。
さらに、内燃機関の回転数が上昇して、信号
V3が第３図で一番大きな波形になると、前記の
交点は○トとなり、進角終了回転数の点火時期○ヘよ
り若干は進角となり、回転数が上昇するにつれ
て、少しずつ進角して行くが、これはトランジス
タ２２の導通する時期で実際の火花のとぶ時期は
回転数上昇にともなつてタイミング検出回路１９
の出力から実際のイグニツシヨンコイル４が火花
放電するまでの遅れ時間（一定）の回転周期に対
する割合が大きくなるために遅角特性となる。
V3が第３図で一番大きな波形になると、前記の
交点は○トとなり、進角終了回転数の点火時期○ヘよ
り若干は進角となり、回転数が上昇するにつれ
て、少しずつ進角して行くが、これはトランジス
タ２２の導通する時期で実際の火花のとぶ時期は
回転数上昇にともなつてタイミング検出回路１９
の出力から実際のイグニツシヨンコイル４が火花
放電するまでの遅れ時間（一定）の回転周期に対
する割合が大きくなるために遅角特性となる。
この相殺し合う効果のために、進角終了回転数
以上はほぼ信号V3による一定点火タイミングと
なる。第５図はこの発明により得られる点火時期
特性を示している。
以上はほぼ信号V3による一定点火タイミングと
なる。第５図はこの発明により得られる点火時期
特性を示している。
上記のように、第１図の実施例では、内燃機関
回転数と信号V3に基づく波形整形回路１０の出
力電圧の関係が決まれば、回路定数の設定によつ
て種々の進角特性を容易に得ることができるもの
である。
回転数と信号V3に基づく波形整形回路１０の出
力電圧の関係が決まれば、回路定数の設定によつ
て種々の進角特性を容易に得ることができるもの
である。
以上詳述したように、この発明の内燃機関点火
装置によれば、内燃機関の低回転時には時間的に
後で発生する第２タイミング信号による一定点火
タイミングで点火を行い、回転数が進角開始回転
数以上になると第２タイミング信号より所定の位
相だけ早く発生する第１タイミング信号の大きさ
が回転数依存特性をもつことを利用して二つの容
量と一つの電流制限用の抵抗とにより得られる電
圧を基準電圧と比較して、進角開始回転数と終了
回転数の設定を行うとともに、進角終了回転数以
上で第１タイミング信号による一定点火タイミン
グとなるようにしたので、第１タイミング信号の
回転数に対する出力条件を変えることなく、回路
定数の選択によつて種々の進角特性を得ることが
できる。したがつて、各種内燃機関点火装置に利
用し、長期に亘つて安定した内燃機関の点火制御
を行うことができる。
装置によれば、内燃機関の低回転時には時間的に
後で発生する第２タイミング信号による一定点火
タイミングで点火を行い、回転数が進角開始回転
数以上になると第２タイミング信号より所定の位
相だけ早く発生する第１タイミング信号の大きさ
が回転数依存特性をもつことを利用して二つの容
量と一つの電流制限用の抵抗とにより得られる電
圧を基準電圧と比較して、進角開始回転数と終了
回転数の設定を行うとともに、進角終了回転数以
上で第１タイミング信号による一定点火タイミン
グとなるようにしたので、第１タイミング信号の
回転数に対する出力条件を変えることなく、回路
定数の選択によつて種々の進角特性を得ることが
できる。したがつて、各種内燃機関点火装置に利
用し、長期に亘つて安定した内燃機関の点火制御
を行うことができる。
第１図はこの発明の内燃機関点火装置の一実施
例の回路図、第２図は第１図の内燃機関の点火装
置における三種の入力とサイリスタアノード電圧
波形を示す図、第３図および第４図はそれぞれ同
上内燃機関点火装置における第１、第２タイミン
グ信号と第１、第２容量の電圧波形図、第５図は
同上内燃機関点火装置の点火時期特性図である。 １…充電用発電コイル、２…火花出力回路、３
…コンデンサ、４…イグニツシヨンコイル、５，
６，１２，１７，２３，３０，３２…ダイオー
ド、７…サイリスタ、８…第１信号発生手段、９
…第２信号発生手段、１１…第１容量、１３…第
２容量、１４，１５，１８，２１，２４，２６，
２８，２９，３３…抵抗、１６，２２，２７…ト
ランジスタ、１９…タイミング検出回路、２０…
ツエナダイオード、２５…駆動回路、３１…帰還
回路、３４…点火プラグ。
例の回路図、第２図は第１図の内燃機関の点火装
置における三種の入力とサイリスタアノード電圧
波形を示す図、第３図および第４図はそれぞれ同
上内燃機関点火装置における第１、第２タイミン
グ信号と第１、第２容量の電圧波形図、第５図は
同上内燃機関点火装置の点火時期特性図である。 １…充電用発電コイル、２…火花出力回路、３
…コンデンサ、４…イグニツシヨンコイル、５，
６，１２，１７，２３，３０，３２…ダイオー
ド、７…サイリスタ、８…第１信号発生手段、９
…第２信号発生手段、１１…第１容量、１３…第
２容量、１４，１５，１８，２１，２４，２６，
２８，２９，３３…抵抗、１６，２２，２７…ト
ランジスタ、１９…タイミング検出回路、２０…
ツエナダイオード、２５…駆動回路、３１…帰還
回路、３４…点火プラグ。
Claims (1)
- １ サイリスタを使用したコンデンサ充放電式の
内燃機関用無接点点火装置において、前記サイリ
スタを駆動する点火制御回路が内燃機関の回転に
同期しかつ回転速度の増加とともに電圧レベルが
上昇する第１タイミング信号を発生する第１信号
発生手段と、前記内燃機関の回転に同期し前記第
１タイミング信号と所定の位相だけ遅れた第２タ
イミング信号を発生する第２信号発生手段と、前
記第１タイミング信号により異なる電圧レベルに
充電される第１および第２の容量と高電圧レベル
に充電された前記第１容量から低電圧レベルに充
電された前記第２容量へ放電する電流制限回路を
含む波形整形回路と、前記内燃機関の低速回転時
には前記第２タイミング信号によつて点火信号を
作り出すとともに中速および高速回転時には前記
第２容量の電位を基準電圧と比較検出することに
よつて点火信号を作り出すタイミング検出回路
と、前記サイリスタのゲートにトリガ信号を出力
する駆動回路と、この駆動回路とタイミング検出
回路に接続された帰環回路を具備してなり、内燃
機関の回転速度の増加とともに点火時期を早める
進角特性を有することを特徴とする内燃機関点火
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7783380A JPS575553A (en) | 1980-06-11 | 1980-06-11 | Igniter in internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7783380A JPS575553A (en) | 1980-06-11 | 1980-06-11 | Igniter in internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS575553A JPS575553A (en) | 1982-01-12 |
| JPS6112115B2 true JPS6112115B2 (ja) | 1986-04-07 |
Family
ID=13645036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7783380A Granted JPS575553A (en) | 1980-06-11 | 1980-06-11 | Igniter in internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS575553A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019130994A1 (ja) | 2017-12-27 | 2019-07-04 | 帝人株式会社 | 非水系二次電池用セパレータ及び非水系二次電池 |
| WO2020246497A1 (ja) | 2019-06-04 | 2020-12-10 | 帝人株式会社 | 非水系二次電池用セパレータ及び非水系二次電池 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0335271Y2 (ja) * | 1987-10-31 | 1991-07-25 |
-
1980
- 1980-06-11 JP JP7783380A patent/JPS575553A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019130994A1 (ja) | 2017-12-27 | 2019-07-04 | 帝人株式会社 | 非水系二次電池用セパレータ及び非水系二次電池 |
| KR20200102437A (ko) | 2017-12-27 | 2020-08-31 | 데이진 가부시키가이샤 | 비수계 이차 전지용 세퍼레이터 및 비수계 이차 전지 |
| WO2020246497A1 (ja) | 2019-06-04 | 2020-12-10 | 帝人株式会社 | 非水系二次電池用セパレータ及び非水系二次電池 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS575553A (en) | 1982-01-12 |
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