JPS61119619A - 金属管の熱処理方法 - Google Patents
金属管の熱処理方法Info
- Publication number
- JPS61119619A JPS61119619A JP59240241A JP24024184A JPS61119619A JP S61119619 A JPS61119619 A JP S61119619A JP 59240241 A JP59240241 A JP 59240241A JP 24024184 A JP24024184 A JP 24024184A JP S61119619 A JPS61119619 A JP S61119619A
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- JP
- Japan
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- pipe
- tube
- hollow part
- stress
- metal tube
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野Ｊ
本発明は、金属管の熱処理方法に係わり、特にエアポケ
ットが発生し易い１ｇ雑な構造の金属管に用いて好適な
熱処理方法に関するものである。
ットが発生し易い１ｇ雑な構造の金属管に用いて好適な
熱処理方法に関するものである。
「従来の技術」
一般に、金属材料、例えば原子力や化学プラント等に多
用されているオーステナイト系ステンレス調等において
は、引っ張り応力と腐食因子とが共存する場合、腐食割
れが急速に進行することか知られている。
用されているオーステナイト系ステンレス調等において
は、引っ張り応力と腐食因子とが共存する場合、腐食割
れが急速に進行することか知られている。
従来、このような金属管の応力を改善する場合、金属管
の中に冷却水を挿通させながら、金＠管を誘導加熱して
、金属管の内外面に降伏点以上の熱応力が生じる温度差
を与えて、金ｆ１管の継ぎ目等の溶接部付近の内面に残
留圧縮応力を発生させた状態とする応力改善方法か考え
られている。
の中に冷却水を挿通させながら、金＠管を誘導加熱して
、金属管の内外面に降伏点以上の熱応力が生じる温度差
を与えて、金ｆ１管の継ぎ目等の溶接部付近の内面に残
留圧縮応力を発生させた状態とする応力改善方法か考え
られている。
「発明が解決しようとする問題点」
しかしながら、このような方法は、直管等の単純な形状
には適用可能であるが、二重管のような複雑な形状の金
属管には適用が困難であり、また、適用可能であったと
しても、例えば第１図に示すように、水平に敷設された
金属管１が、単管部２と二重管部３とを有するとともに
、リング状中空部７の部分に中空部の内径が大きくなっ
た膨出中空部８が介在している場合であると、第１図矢
印で示すようにリング状中空部７に冷却水を挿入しても
、膨出中空部８に冷却水が満たされないで空気が残る部
分、いわゆるエアポケット９が生じて、このエアポケッ
ト９の付近の冷却効果が低下して、金属管１の周方向の
熱処理条件に「むら」が生じて、安定した圧縮応力を与
えることができなくなるという問題点がある。
には適用可能であるが、二重管のような複雑な形状の金
属管には適用が困難であり、また、適用可能であったと
しても、例えば第１図に示すように、水平に敷設された
金属管１が、単管部２と二重管部３とを有するとともに
、リング状中空部７の部分に中空部の内径が大きくなっ
た膨出中空部８が介在している場合であると、第１図矢
印で示すようにリング状中空部７に冷却水を挿入しても
、膨出中空部８に冷却水が満たされないで空気が残る部
分、いわゆるエアポケット９が生じて、このエアポケッ
ト９の付近の冷却効果が低下して、金属管１の周方向の
熱処理条件に「むら」が生じて、安定した圧縮応力を与
えることができなくなるという問題点がある。
本発明は、このような従来技術の問題点を有効に解決す
るとともに、金属管のエアポケットを除去して周方向の
応力改善効果の「むら」を少なくして熱処理の安定性を
高め、また、配管路の信頼性を向上させることを目的と
するものである。
るとともに、金属管のエアポケットを除去して周方向の
応力改善効果の「むら」を少なくして熱処理の安定性を
高め、また、配管路の信頼性を向上させることを目的と
するものである。
「問題点を解決するための手段」
このような目的を達成するため、第１の発明は、金属管
の膨出中空部付近に冷却水を存在させた状轢で金属管を
加熱するととらに、膨出中空部に核沸騰及び膜沸騰を生
じさせて残留空気を排出し、該膜沸騰温度と金属管表面
温度との差により、膨出中空部付近における管壁の熱処
理を施した後、加熱を停止して冷却させることにより、
リング状中空部に面する管の内面に残留圧縮応力を生じ
させるものであり、また、第２の発明は、金属管の二重
管部と単管部との間の膨出中空部付近に冷却水を存在さ
せた状態で金属管を加熱し、膨出中空部に核沸騰及び膜
沸騰を生じさせて残留空気を排出するとともに、膨出中
空部付とにおける単管部の管壁内外表面に降伏点以上の
熱応力を発生させる温度差を与え、次いで二重管部の管
壁内外表面付近に降伏点以上の熱応力を発生させる短時
間加熱を行なった後、時間差をおいて前記単管部の加熱
を停止させる如くすることを特徴とするものである。
の膨出中空部付近に冷却水を存在させた状轢で金属管を
加熱するととらに、膨出中空部に核沸騰及び膜沸騰を生
じさせて残留空気を排出し、該膜沸騰温度と金属管表面
温度との差により、膨出中空部付近における管壁の熱処
理を施した後、加熱を停止して冷却させることにより、
リング状中空部に面する管の内面に残留圧縮応力を生じ
させるものであり、また、第２の発明は、金属管の二重
管部と単管部との間の膨出中空部付近に冷却水を存在さ
せた状態で金属管を加熱し、膨出中空部に核沸騰及び膜
沸騰を生じさせて残留空気を排出するとともに、膨出中
空部付とにおける単管部の管壁内外表面に降伏点以上の
熱応力を発生させる温度差を与え、次いで二重管部の管
壁内外表面付近に降伏点以上の熱応力を発生させる短時
間加熱を行なった後、時間差をおいて前記単管部の加熱
を停止させる如くすることを特徴とするものである。
「実施例」
以下、本発明を第１図ないし第３図に示す金属管に適用
した実施例について説明する。
した実施例について説明する。
第１図例の金属管ｌは、単管部２と二重管部３とが水平
に連結された構造であり、これらは、例えば原子力圧力
容器４のノズル５にサーマルスリーブ６を設けた構造で
ある。また、この金属管ｌは、水平に連続している単管
部２の流路が、第１図のＡ点で挟められて、サーマルス
リーブ６に導かれるとともに、ノズル５とサーマルスリ
ーブ６との間のリング状中空部７が、Ｂ点で内径が大き
くなって膨出中空部８が生じている。
に連結された構造であり、これらは、例えば原子力圧力
容器４のノズル５にサーマルスリーブ６を設けた構造で
ある。また、この金属管ｌは、水平に連続している単管
部２の流路が、第１図のＡ点で挟められて、サーマルス
リーブ６に導かれるとともに、ノズル５とサーマルスリ
ーブ６との間のリング状中空部７が、Ｂ点で内径が大き
くなって膨出中空部８が生じている。
このような構造の金属管ｌに第１図矢印で示すように冷
却水を送り込むと、リング状中空８１！ ７に停滞水が
存在するとともに、リング状中空部７の一部である膨出
中空部８には、冷却水が満たされないで空気が残る部分
、つまり、エアポケット９が彩成された部分が残る。以
下、エアポケット９の除去を行ないながら残留応力の改
善が実施されろ。
却水を送り込むと、リング状中空８１！ ７に停滞水が
存在するとともに、リング状中空部７の一部である膨出
中空部８には、冷却水が満たされないで空気が残る部分
、つまり、エアポケット９が彩成された部分が残る。以
下、エアポケット９の除去を行ないながら残留応力の改
善が実施されろ。
即ち、単管部２をコイルＸにより誘導加熱して、溶接部
【０付近の管壁の温度を第４図の時−刻Ｔ０ないしＴ１
で示すように上げ、このときの伝達熱により、二重管部
分を加熱する。このとき、リング、状中空部７の冷却水
が停滞しているために、モデル点Ｂはモデル点りよりも
高い温度となるが、モデル点Ｂが、二重管部３の内面に
核沸騰を生じさせる温度に達すると、発生蒸気とともに
エアポケット９の空気が徐々に追い出され、また、核沸
騰が生じている状＄では、その蒸発熱の消費のためにエ
アポケット９の付近の温度が、第３図周方向の池の部分
より一時低くなり、空気の追い出しが進行するにともな
って、代わりに冷却水が入り込み、膨出中空部８の周方
向の全部が冷却水と接触した状態となり、膜沸騰状態に
移行する。ただし、モデル点Ｂの温度が膜沸騰を生じさ
せる温度（例えば３Ｋｇｆ／ｃｍ”で約 １３０℃）に
満たないときは、前に述べたように、第１図に示すコイ
ルＹを通電して補助加熱を実施する。なお、第４図にお
いて、曲線Ａ〜Ｄは、モデル点Ａ−Ｄと対応する。
【０付近の管壁の温度を第４図の時−刻Ｔ０ないしＴ１
で示すように上げ、このときの伝達熱により、二重管部
分を加熱する。このとき、リング、状中空部７の冷却水
が停滞しているために、モデル点Ｂはモデル点りよりも
高い温度となるが、モデル点Ｂが、二重管部３の内面に
核沸騰を生じさせる温度に達すると、発生蒸気とともに
エアポケット９の空気が徐々に追い出され、また、核沸
騰が生じている状＄では、その蒸発熱の消費のためにエ
アポケット９の付近の温度が、第３図周方向の池の部分
より一時低くなり、空気の追い出しが進行するにともな
って、代わりに冷却水が入り込み、膨出中空部８の周方
向の全部が冷却水と接触した状態となり、膜沸騰状態に
移行する。ただし、モデル点Ｂの温度が膜沸騰を生じさ
せる温度（例えば３Ｋｇｆ／ｃｍ”で約 １３０℃）に
満たないときは、前に述べたように、第１図に示すコイ
ルＹを通電して補助加熱を実施する。なお、第４図にお
いて、曲線Ａ〜Ｄは、モデル点Ａ−Ｄと対応する。
そして、膨出中空部８ｈ＜＠沸暁状聾となると、エアポ
ケット９か除去されて周方向にほぼ一定な温変分布とな
るために、膜沸騰温度を一つの基準として、溶接部１０
付近の管壁の内外面の間（モデル点Ｃ−Ｄの間）に、温
度差を与えろ （なお、この誘導加熱に加えてコイルＹ
を補助的に使用して乙良い）。該温度差は、変轡温度よ
りら低い範囲て管壁に相異なる方向の降伏点以上の鴇応
力を発生させるに必要な範囲であり、温度がほぼ定常状
態となる加熱時間Ｔ、は、次式によって求めることがで
きる。
ケット９か除去されて周方向にほぼ一定な温変分布とな
るために、膜沸騰温度を一つの基準として、溶接部１０
付近の管壁の内外面の間（モデル点Ｃ−Ｄの間）に、温
度差を与えろ （なお、この誘導加熱に加えてコイルＹ
を補助的に使用して乙良い）。該温度差は、変轡温度よ
りら低い範囲て管壁に相異なる方向の降伏点以上の鴇応
力を発生させるに必要な範囲であり、温度がほぼ定常状
態となる加熱時間Ｔ、は、次式によって求めることがで
きる。
Ｔ、≧０．７ （Ｌ、）”／ ａ −−−−（１）た
だし、Ｌｌ−最大肉厚部の厚さ ａ一温度拡散係数 第５図は加熱時間１３時における金属管ｌの各部の温度
分布を示しており、例えばモデル点Ｃ−Ｄについて検討
すると、温度がそれぞれ５５０６Ｃ・ ２００℃で、降
伏点以上の熱応力を発生させるのに十分な温度差（オー
ステナイト系ステンレスの場合２００℃以上）である。
だし、Ｌｌ−最大肉厚部の厚さ ａ一温度拡散係数 第５図は加熱時間１３時における金属管ｌの各部の温度
分布を示しており、例えばモデル点Ｃ−Ｄについて検討
すると、温度がそれぞれ５５０６Ｃ・ ２００℃で、降
伏点以上の熱応力を発生させるのに十分な温度差（オー
ステナイト系ステンレスの場合２００℃以上）である。
なお、モデル点Ｂの付近が膜沸騰状態となっているかど
うかは、第４図の曲線Ｂか矢印Ｘて示ずように、残留空
気と発生蒸気とが入れ代わることに基づく激しい温度か
なくなっているか、あるいは、膜沸騰温度θに達してい
るか等を検出することで確認するとよい。この場合、通
常は、膨出中空部８の付近に温度計を挿入することが困
難であるため、エアポケット９が生しているときに、金
属管１を加熱したときのモデル点Ａ等の表面温度の変化
と、残留空気除去処理後に同一条件で金属管１を加熱し
たときの同一点の温度変化とを予め比較して、その差を
求めておき、これを基準とする等により、第４図の曲線
Ｂの変化を加熱時間Ｔ１あるいはその前で検出するよう
にすることが有効である。
うかは、第４図の曲線Ｂか矢印Ｘて示ずように、残留空
気と発生蒸気とが入れ代わることに基づく激しい温度か
なくなっているか、あるいは、膜沸騰温度θに達してい
るか等を検出することで確認するとよい。この場合、通
常は、膨出中空部８の付近に温度計を挿入することが困
難であるため、エアポケット９が生しているときに、金
属管１を加熱したときのモデル点Ａ等の表面温度の変化
と、残留空気除去処理後に同一条件で金属管１を加熱し
たときの同一点の温度変化とを予め比較して、その差を
求めておき、これを基準とする等により、第４図の曲線
Ｂの変化を加熱時間Ｔ１あるいはその前で検出するよう
にすることが有効である。
次いで、二重管部３をコイルＹにより誘導加熱して、金
属管ｌを重複加熱状態とするととらに、ノズル５との溶
接部１０付近の管壁との内外面の間（モデル点Ａ−Ｂの
間）に第４図時間Ｔ１ないしＴ。
属管ｌを重複加熱状態とするととらに、ノズル５との溶
接部１０付近の管壁との内外面の間（モデル点Ａ−Ｂの
間）に第４図時間Ｔ１ないしＴ。
で示すように温度差を与える。
この際の加熱時間Ｔ、 −Ｔ、は次式によって求めるこ
とができる。
とができる。
Ｔ、−Ｔ、 ＝ （０，０５−０，２）（Ｌｔ）’／
ａ・−・（２）ただし、Ｌ２−管壁の厚さ また、加熱時間Ｔ、−Ｔ、は時間か短く、いわゆる超２
１速加熱である。そして、第６図は時間１７時における
金属管１の管壁温度分布を示しており、例えばモデルａ
Ａ−８について検討すると、温度がそれぞれ４５０℃・
１８０℃で、降伏点以上の熱応力を発生させ得る温度差
となっている。かつ、第６図に示すように金属管ｌの全
加熱範囲を通して、曜さ方向にほぼ一様な温度分布か与
えられた状態である。
ａ・−・（２）ただし、Ｌ２−管壁の厚さ また、加熱時間Ｔ、−Ｔ、は時間か短く、いわゆる超２
１速加熱である。そして、第６図は時間１７時における
金属管１の管壁温度分布を示しており、例えばモデルａ
Ａ−８について検討すると、温度がそれぞれ４５０℃・
１８０℃で、降伏点以上の熱応力を発生させ得る温度差
となっている。かつ、第６図に示すように金属管ｌの全
加熱範囲を通して、曜さ方向にほぼ一様な温度分布か与
えられた状態である。
次いで、金ｖ４管１をほぼ均一な速度で冷却すると、冷
却水に接触している部分等に残留圧縮応力を発生さ仕る
ことかできろ筈であるか、第１図に示」−金属管ｌは、
流水と停滞水との冷却能力の差が太きいため、同時に加
熱を停止すると、流水に接触している部分か先に冷却さ
れ、二重管部３、例えばモデルへＡ−Ｂに付近等かいわ
ゆるホットスポットとして残り、応力改善効果を低減す
る原因となりかねない。そこで、コイルＹによる誘導加
熱を停止し、第４図の時間Ｔ、ないしＴ３で示すように
二重管部３の冷却を先に始める。
却水に接触している部分等に残留圧縮応力を発生さ仕る
ことかできろ筈であるか、第１図に示」−金属管ｌは、
流水と停滞水との冷却能力の差が太きいため、同時に加
熱を停止すると、流水に接触している部分か先に冷却さ
れ、二重管部３、例えばモデルへＡ−Ｂに付近等かいわ
ゆるホットスポットとして残り、応力改善効果を低減す
る原因となりかねない。そこで、コイルＹによる誘導加
熱を停止し、第４図の時間Ｔ、ないしＴ３で示すように
二重管部３の冷却を先に始める。
この冷却に必要な時間Ｔ３ Ｔ−は、概ねＴｚ Ｔ
−≧（Ｌ、）’／ ａ −−−−（３）で与えられる。
−≧（Ｌ、）’／ ａ −−−−（３）で与えられる。
このような設定をして、時刻Ｔ、にコイルＸによる誘導
加熱を停止して冷却すると、第７図に示すような残留圧
縮応力を得ることができる。第７図について補足説明す
ると、サーマルスリーブ６を除く金属管１の内面付近に
発生する残留応力は、周方向応力（ＩｌｏｏＰ ５ＴＲ
ＥＳＳ） 、及び、管軸方向応力（ＡＸ Ｉ＾Ｌ）が実
線及び鎖線で示すようになり、特に溶接部付近等、例え
ばモデル点Ｂに代表されるように、応力を数片したい部
分で、かつ、エアポケット９が発生し易い部分では、そ
れぞれ残留圧縮応力を生した状態、つまり、金属管１を
流れる流体が餌食因子を含有ずろらのであって乙、餌食
因子によって腐食割れの発生を抑制し、かつ、若干の腐
食割れが本然処理前にあってら、その進行を妨げろ状聾
とすることができるものである。また、第７図において
、金属管１をメツツユ分割した部分は、残留応力を求め
るときの有限要素を示し、金属管１内面に位置する任き
の有限要素から垂線を引いたとき、曲線と交差した点の
残留応力値と対応することを表している。
加熱を停止して冷却すると、第７図に示すような残留圧
縮応力を得ることができる。第７図について補足説明す
ると、サーマルスリーブ６を除く金属管１の内面付近に
発生する残留応力は、周方向応力（ＩｌｏｏＰ ５ＴＲ
ＥＳＳ） 、及び、管軸方向応力（ＡＸ Ｉ＾Ｌ）が実
線及び鎖線で示すようになり、特に溶接部付近等、例え
ばモデル点Ｂに代表されるように、応力を数片したい部
分で、かつ、エアポケット９が発生し易い部分では、そ
れぞれ残留圧縮応力を生した状態、つまり、金属管１を
流れる流体が餌食因子を含有ずろらのであって乙、餌食
因子によって腐食割れの発生を抑制し、かつ、若干の腐
食割れが本然処理前にあってら、その進行を妨げろ状聾
とすることができるものである。また、第７図において
、金属管１をメツツユ分割した部分は、残留応力を求め
るときの有限要素を示し、金属管１内面に位置する任き
の有限要素から垂線を引いたとき、曲線と交差した点の
残留応力値と対応することを表している。
なお、ここまで第１図例の金属管ｌについて説明したが
、類似する他の管体、任意の方向に敷設された管体等に
ついても同様な熱処理方法により実施し得ることは勿論
であり、例えば単管状でエアポケットが生じ易いものや
、停滞水が生じ易いしの等に有効である。
、類似する他の管体、任意の方向に敷設された管体等に
ついても同様な熱処理方法により実施し得ることは勿論
であり、例えば単管状でエアポケットが生じ易いものや
、停滞水が生じ易いしの等に有効である。
「発明の効果」
以上説明したように本発明によれば、次のような効果を
奏することができる。
奏することができる。
（ａ）金属管が水平に敷設されて停滞水が生じ易い場合
、あるいはエアポケットが生じ易い金属管の形状である
場合等において、金属管内面の応力改善を実施し、腐食
割れの発生、成長を抑制することができる。
、あるいはエアポケットが生じ易い金属管の形状である
場合等において、金属管内面の応力改善を実施し、腐食
割れの発生、成長を抑制することができる。
（ｂ）熱処理の途中でエアポケットが除去されるため、
金属管の周方向の応力改善効果の「むら」を少なくして
、配管路の信頼性を向上させることができる。
金属管の周方向の応力改善効果の「むら」を少なくして
、配管路の信頼性を向上させることができる。
ＣＣ）金属管の形状が複雑な場合でも、別々にかつ時間
差をおいて誘導加熱することにより、目的とする残留圧
縮応力を付与することができ、また、適用範囲が広く容
易に実施することができる。
差をおいて誘導加熱することにより、目的とする残留圧
縮応力を付与することができ、また、適用範囲が広く容
易に実施することができる。
第１図は本発明の熱処理方法を適用した金属管の例を示
す一部を省略した縦断面図、第２図は第１図の鎖線１部
分の拡大図、第３図は第１図の■−■線矢視図、第４図
は第１図にモデル点ＡないしＤで示す部分の加熱工程と
温度との関係曲線図、第５図は第４図のＴ、における金
属管の温度分布図、第６図は第４図のＴｔにおける金属
管の温度分布図、第７図は第４図の冷却後に金属管に発
生する残留応力を示す曲線図である・
；ｌ・・・・・・金属管、２・・・単管
部、３・・・・・二重管部、７・・・・リング状中空部
、８・・・・膨出中空部、９・・・エアポケット、ｌＯ
・・・・溶接部。 第１図
す一部を省略した縦断面図、第２図は第１図の鎖線１部
分の拡大図、第３図は第１図の■−■線矢視図、第４図
は第１図にモデル点ＡないしＤで示す部分の加熱工程と
温度との関係曲線図、第５図は第４図のＴ、における金
属管の温度分布図、第６図は第４図のＴｔにおける金属
管の温度分布図、第７図は第４図の冷却後に金属管に発
生する残留応力を示す曲線図である・
；ｌ・・・・・・金属管、２・・・単管
部、３・・・・・二重管部、７・・・・リング状中空部
、８・・・・膨出中空部、９・・・エアポケット、ｌＯ
・・・・溶接部。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ｉ）金属管の膨出中空部付近に冷却水を存在させた状
態で金属管を加熱するとともに、膨出中空部に核沸騰及
び膜沸騰を生じさせて残留空気を排出し、該膜沸騰温度
と金属管表面温度との差により、膨出中空部付近におけ
る管壁の熱処理を施すことを特徴とする金属管の熱処理
方法。 （ｉｉ）金属管の二重管部と単管部との間の膨出中空部
付近に冷却水を存在させた状態で金属管を加熱し、膨出
中空部に核沸騰及び膜沸騰を生じさせて残留空気を排出
するとともに、膨出中空部付近における単管部の管壁内
外表面に降伏点以上の熱応力を発生させる温度差を与え
、次いで二重管部の管壁内外表面付近に降伏点以上の熱
応力を発生させる短時間加熱を行なった後、時間差をお
いて前記単管部の加熱を停止させることを特徴とする金
属管の熱処理方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59240241A JPH0699755B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 金属管の熱処理方法 |
| US06/764,171 US4726856A (en) | 1984-11-14 | 1985-08-09 | Method for heat treating metal pipes |
| IT22125/85A IT1185904B (it) | 1984-11-14 | 1985-09-12 | Procedimento per il trattamento termico di tubazioni metalliche |
| SE8504430A SE461278B (sv) | 1984-11-14 | 1985-09-25 | Vaermebehandlingsfoerfarande foer infoerande av tryckspaenningar i en metallroersledning |
| ES547366A ES9000030A1 (es) | 1984-11-14 | 1985-09-27 | Un metodo para tratamiento termico de un conducto de tubo metalico |
| ES553073A ES8701847A1 (es) | 1984-11-14 | 1986-03-17 | Un metodo para tratamiento termico de un conducto de tubo metalico |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59240241A JPH0699755B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 金属管の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61119619A true JPS61119619A (ja) | 1986-06-06 |
| JPH0699755B2 JPH0699755B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=17056553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59240241A Expired - Lifetime JPH0699755B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 金属管の熱処理方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4726856A (ja) |
| JP (1) | JPH0699755B2 (ja) |
| ES (2) | ES9000030A1 (ja) |
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