JPS6089521A - 磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法Info
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- JPS6089521A JPS6089521A JP19619083A JP19619083A JPS6089521A JP S6089521 A JPS6089521 A JP S6089521A JP 19619083 A JP19619083 A JP 19619083A JP 19619083 A JP19619083 A JP 19619083A JP S6089521 A JPS6089521 A JP S6089521A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
一方向性けい素鋼板の製造方法に関して、この明細書に
述べる技術内容は、とくに２次再結晶焼鈍時における鋼
板表面近傍の２次再結晶集合組織の制御により、高磁束
密度、低鉄損を得ることに関連している。
述べる技術内容は、とくに２次再結晶焼鈍時における鋼
板表面近傍の２次再結晶集合組織の制御により、高磁束
密度、低鉄損を得ることに関連している。
背景技術
一方向性けい素鋼板は、主として変圧器その他の電気機
器の鉄心として利用され、その磁化時゛性が優れている
こと、すなわち磁化特性としてＢ１１値（磁場の強さ１
ｏｏｏＡ／、ｍのとき発生する圧延方向の磁束密度）で
代表される磁束密度が高く、かツ鉄損が低いことが要求
されている。
器の鉄心として利用され、その磁化時゛性が優れている
こと、すなわち磁化特性としてＢ１１値（磁場の強さ１
ｏｏｏＡ／、ｍのとき発生する圧延方向の磁束密度）で
代表される磁束密度が高く、かツ鉄損が低いことが要求
されている。
一方向性けい素鋼板の磁気特性を向上させるためには、
第一に鋼板中の２次再結晶粒の＜００１＞軸を圧延方向
に高度に揃える必要があり、第二には最終成品中に残存
する不純物や析出物をできる限り減少させる必要がある
とされている。このようにして製造される一方向性けい
素鋼板は今日までおびただしい数の改善がなされ、その
磁気特性も年を追って改善されていて、最近ではＢｌｏ
値が１．８９ Ｔ以上の高磁束密度で、Ｗよ、１５ｏ値
（磁束密度１．７ Ｔ 、周波数５０ Ｈｚで磁化した
ときの鉄損値）が１．０５Ｗ／に９程度の低鉄損の製品
が得られるようになっている。しかし数年前のエネルギ
ー危機を境にして電力損失のより一層の低減化に対する
要請が一段と強まり、鉄心材料の用途ではざらに鉄損の
低い高級一方向性けい素鋼板が要求されるようになって
いる。
第一に鋼板中の２次再結晶粒の＜００１＞軸を圧延方向
に高度に揃える必要があり、第二には最終成品中に残存
する不純物や析出物をできる限り減少させる必要がある
とされている。このようにして製造される一方向性けい
素鋼板は今日までおびただしい数の改善がなされ、その
磁気特性も年を追って改善されていて、最近ではＢｌｏ
値が１．８９ Ｔ以上の高磁束密度で、Ｗよ、１５ｏ値
（磁束密度１．７ Ｔ 、周波数５０ Ｈｚで磁化した
ときの鉄損値）が１．０５Ｗ／に９程度の低鉄損の製品
が得られるようになっている。しかし数年前のエネルギ
ー危機を境にして電力損失のより一層の低減化に対する
要請が一段と強まり、鉄心材料の用途ではざらに鉄損の
低い高級一方向性けい素鋼板が要求されるようになって
いる。
ところで一方向性けい素鋼板の鉄損を下げる手法として
は、Ｓｉ含有量を上げる、製品板厚を薄くする、２次粒
径を小さくする、不純物を少なくする、そして（１１０
）（００１）方位の２次再結晶粒をより高度に揃えて張
力コーテングを行なうなどの方法が一般に知られている
。またこれらの方法とは別にごく最近では特開昭５７−
２２５２号公報に開示されているように、最終製品板表
面に圧延方向にほぼ直角にレーザービームを数骸間隔に
照射し、銅板表面に人工粒界（ＡｒｔｉｆｉｃａｌＧｒ
ａｉｎ Ｂｏｕｎａａｒｙ ）を導入スルコトニヨリ鉄
損ヲ低くする方法が提案されている。しかしながらこの
人工粒界の導入法は局部的に高転位密度領域を形成させ
るため、製品は３５０°Ｃ以下の低温状態でしか安定使
用できないという使用温度環境上からの制約が不可避で
あるほか、レーザー照射後に再コーテング処理をしなけ
ればならないというところにも問題を残していた。
は、Ｓｉ含有量を上げる、製品板厚を薄くする、２次粒
径を小さくする、不純物を少なくする、そして（１１０
）（００１）方位の２次再結晶粒をより高度に揃えて張
力コーテングを行なうなどの方法が一般に知られている
。またこれらの方法とは別にごく最近では特開昭５７−
２２５２号公報に開示されているように、最終製品板表
面に圧延方向にほぼ直角にレーザービームを数骸間隔に
照射し、銅板表面に人工粒界（ＡｒｔｉｆｉｃａｌＧｒ
ａｉｎ Ｂｏｕｎａａｒｙ ）を導入スルコトニヨリ鉄
損ヲ低くする方法が提案されている。しかしながらこの
人工粒界の導入法は局部的に高転位密度領域を形成させ
るため、製品は３５０°Ｃ以下の低温状態でしか安定使
用できないという使用温度環境上からの制約が不可避で
あるほか、レーザー照射後に再コーテング処理をしなけ
ればならないというところにも問題を残していた。
さらに特公昭５４−２３６４７号公報には、２次再結晶
焼鈍工程前に鋼板表面に３ ｍｍ以下の巾でショットピ
ーニングを行なって歪誘起（５ｔｒａｉｎ −１ｎｄｕ
ｃｅｄ ）により粒成長部を形成させることにより２次
再結晶粒制御を行なう方法が提案されている。しかしな
がらこの手法は、６００°Ｃ以上の温度域の鋼板表面上
に対しては、歪誘起を生じさせるための加工の付与が安
定して行なうことができないなど、実際の製造工程上解
決すべき多くの問題を抱えている。
焼鈍工程前に鋼板表面に３ ｍｍ以下の巾でショットピ
ーニングを行なって歪誘起（５ｔｒａｉｎ −１ｎｄｕ
ｃｅｄ ）により粒成長部を形成させることにより２次
再結晶粒制御を行なう方法が提案されている。しかしな
がらこの手法は、６００°Ｃ以上の温度域の鋼板表面上
に対しては、歪誘起を生じさせるための加工の付与が安
定して行なうことができないなど、実際の製造工程上解
決すべき多くの問題を抱えている。
発明の端緒
発明者らは、鉄損を低下させることを目的として、各製
造工程途中の集合組織およびインヒビター分散状況に新
たな検討を加えた結果、２次再結晶焼鈍に先立って鋼板
表面に２次回結晶ｔ＝ｚ簑促進領域と抑制領域とを区画
形成することにより、鋼板表面近傍の集合組織の制御を
行なうことができ、かような新しい手法によって製品の
Ｂ１１値が１．９０ Ｔ以上の高磁束密度で、Ｗ□７１
５゜値が１．０２Ｗ ／ ＩＣ９以下の超低鉄損の一方
向性けい素鋼板の製造を可能ならしめたものである。
造工程途中の集合組織およびインヒビター分散状況に新
たな検討を加えた結果、２次再結晶焼鈍に先立って鋼板
表面に２次回結晶ｔ＝ｚ簑促進領域と抑制領域とを区画
形成することにより、鋼板表面近傍の集合組織の制御を
行なうことができ、かような新しい手法によって製品の
Ｂ１１値が１．９０ Ｔ以上の高磁束密度で、Ｗ□７１
５゜値が１．０２Ｗ ／ ＩＣ９以下の超低鉄損の一方
向性けい素鋼板の製造を可能ならしめたものである。
ところで従来から良好な２次再結晶を行なわせるために
は鋼板表面近傍の（１１０）（００１）方位をもつ１次
再結晶粒（２次再結晶核）のみを異常成長させることが
必要であり、そのためには２次再結晶焼鈍の前の銅板中
に、 ■ 正常結晶粒成長（Ｎｏｒｍａｌ Ｇｒａｉｎ Ｇｒ
ｏｕｔｈ ）を抑制するための微細析出分散相（たとえ
ばｉＮ 。
は鋼板表面近傍の（１１０）（００１）方位をもつ１次
再結晶粒（２次再結晶核）のみを異常成長させることが
必要であり、そのためには２次再結晶焼鈍の前の銅板中
に、 ■ 正常結晶粒成長（Ｎｏｒｍａｌ Ｇｒａｉｎ Ｇｒ
ｏｕｔｈ ）を抑制するための微細析出分散相（たとえ
ばｉＮ 。
ＭｎＳ 、 ＭｎＳｅなどの微細析出物）が存在するこ
と、 ■ 表面近傍の鋼板組織中に２次再結晶核となる大きな
ＧＯ８Ｓ方位の結晶粒が大量に存在すること） ■ ＣＴＯ８Ｓ方位の結晶粒が優先成長できるよう細粒
のマトリックスが存在すること、 、などが必要であるとされてきた。
と、 ■ 表面近傍の鋼板組織中に２次再結晶核となる大きな
ＧＯ８Ｓ方位の結晶粒が大量に存在すること） ■ ＣＴＯ８Ｓ方位の結晶粒が優先成長できるよう細粒
のマトリックスが存在すること、 、などが必要であるとされてきた。
この発明では、上記の基本手法を利用すると同時に、さ
らに全く新しい手法すなわち２次再結晶焼鈍前の鋼板表
面に結晶粒成長領域と抑制領域とを区画形成することに
よって２次再結晶集合組織を制御し、もって磁束密度が
高く鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造に成功したも
のである。
らに全く新しい手法すなわち２次再結晶焼鈍前の鋼板表
面に結晶粒成長領域と抑制領域とを区画形成することに
よって２次再結晶集合組織を制御し、もって磁束密度が
高く鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造に成功したも
のである。
発明の構成
この発明は、含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた
熱延板に、必要な熱処理を経てから、１回または中間焼
鈍を挾む２回の冷間圧延を施して最終板厚としたのち、
脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、ついで鋼板表面にＭｇＯ
を主成分とする焼鈍分離剤を塗布してから２次再結晶焼
鈍および純化焼鈍を施す一連の工程よりなる一方向性け
い素鋼板の製造方法において、 焼鈍分離剤の塗布に先立ち、脱炭・１次再結晶焼鈍後の
鋼板表面上に、２次再結晶促進領域と抑制領域とを区画
形成し、その後２次再結晶焼鈍をｊ血して鋼板表面近傍
の２次再結晶集合組織をｒＩ７Ｕ ｍすること、 からなる磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方
法である。
熱延板に、必要な熱処理を経てから、１回または中間焼
鈍を挾む２回の冷間圧延を施して最終板厚としたのち、
脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、ついで鋼板表面にＭｇＯ
を主成分とする焼鈍分離剤を塗布してから２次再結晶焼
鈍および純化焼鈍を施す一連の工程よりなる一方向性け
い素鋼板の製造方法において、 焼鈍分離剤の塗布に先立ち、脱炭・１次再結晶焼鈍後の
鋼板表面上に、２次再結晶促進領域と抑制領域とを区画
形成し、その後２次再結晶焼鈍をｊ血して鋼板表面近傍
の２次再結晶集合組織をｒＩ７Ｕ ｍすること、 からなる磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方
法である。
この発明において、２次再結晶促進領域ならびに抑制領
域の区画形成には、Ｓ 、 Ｓｅ 、 Ｔｅ 、 Ａｓ
＋Ｓｂ 、 Ｂｉ 、 Ｓｎおよびｐｂならびにそれ
らの化合物のうちから選ばれる少くとも一種の２次再結
晶促進剤またはＣｅ 、 Ｏａ 、 Ｎａ 、Ｋ ＋
Ｍｇおよびｓｒならびにそれらの化合物のうちから選ば
れる少くとも一種の２次再結晶抑制剤を含むそれぞれの
処理液の、塗布、噴霧吹付けあるいは印刷が有利に適合
する。
域の区画形成には、Ｓ 、 Ｓｅ 、 Ｔｅ 、 Ａｓ
＋Ｓｂ 、 Ｂｉ 、 Ｓｎおよびｐｂならびにそれ
らの化合物のうちから選ばれる少くとも一種の２次再結
晶促進剤またはＣｅ 、 Ｏａ 、 Ｎａ 、Ｋ ＋
Ｍｇおよびｓｒならびにそれらの化合物のうちから選ば
れる少くとも一種の２次再結晶抑制剤を含むそれぞれの
処理液の、塗布、噴霧吹付けあるいは印刷が有利に適合
する。
またこの発明では、その実施上２次再結晶促進領域と抑
制領域との区画形成が、１〜５Ｑｓｓの間隔をおく交互
配列であることを好適とする。
制領域との区画形成が、１〜５Ｑｓｓの間隔をおく交互
配列であることを好適とする。
以下この発明を由来するに至った実験結果に基き、この
発明を具体的に説明する。
発明を具体的に説明する。
０ ： ０．０４４重量％（以下単に％で示す）。
Ｓｉ ： Ｌ８６％、 ３８ ： ０．０１８％、 Ｎ
ｏ ： ０．０１５％およびｓｂ ： ０００２５％を
含む鋼塊に熱間圧延を施して２゜７闘厚の熱延板とした
のち、９ｏｏ″０１５分間の均一化焼鈍を施してから、
圧下率：約７０％の１次冷延を施し、ついで９５０’Ｃ
，８分間の中間焼鈍後に圧下率：約６５％の２次冷延を
施して０．８闘厚の最終冷延板（試料Ａ）とした。
ｏ ： ０．０１５％およびｓｂ ： ０００２５％を
含む鋼塊に熱間圧延を施して２゜７闘厚の熱延板とした
のち、９ｏｏ″０１５分間の均一化焼鈍を施してから、
圧下率：約７０％の１次冷延を施し、ついで９５０’Ｃ
，８分間の中間焼鈍後に圧下率：約６５％の２次冷延を
施して０．８闘厚の最終冷延板（試料Ａ）とした。
一方、０ ： ０．０４７％、 Ｓｉ ： ８．０８％
、 Ａｌ：０．０２２ ％ 、 Ｓ ： ０．０１８％
およびＮ ： ０．００５２％を含む鋼塊に熱間圧延を
施して２．０ｍｍ厚の熱延板としたのち、１ｏ５ｏ′ｃ
で８分間の焼鈍後急冷し鳴ついで２５０℃の温度で圧下
率：約８５％の温間圧延を施してＯ７３鰭厚の最終冷延
板（試料Ｂ）とした。
、 Ａｌ：０．０２２ ％ 、 Ｓ ： ０．０１８％
およびＮ ： ０．００５２％を含む鋼塊に熱間圧延を
施して２．０ｍｍ厚の熱延板としたのち、１ｏ５ｏ′ｃ
で８分間の焼鈍後急冷し鳴ついで２５０℃の温度で圧下
率：約８５％の温間圧延を施してＯ７３鰭厚の最終冷延
板（試料Ｂ）とした。
これらの試料Ａ、Ｂは、表面を脱脂後、８２０℃の湿水
素中で脱炭・１次再結晶焼鈍を施したのち、第１図に（
ａ）〜（ｆ）のパターンで図解したような２次再結晶促
進領域（叉印）、抑制領域（Ｉ印）および非処理領域（
無印）を区画形成するパターン処理を施したのち、Ｍｇ
ｏを主成分とする焼鈍分離剤を塗布してがら８５０ ’
Ｃで５゜時間の２次再結晶焼鈍ついで水素雰囲気中１２
０ （Ｌ’Ｃ，５時間の純化焼鈍を施したときの磁気特
性を為従来法に従った場合、さらには２次再結晶促進剤
この発明に従い第１図（ａ）〜（ｆ）に示したようなパ
ターン処理を施すことにより、鉄損値Ｗ１７１５０は０
．９７〜１．０２ Ｗ／に９と著しく改善され、従来法
により得られた製品の鉄損値に比較して格段に向上して
いることがわかる。また第１図の（ａ）〜（ｆ）に示し
たパターンの中では、両試料とも（Ｉｉ）〜（ｆ）の方
が（ａ）〜（Ｃ）に比べて磁気特性は一層優れていた。
素中で脱炭・１次再結晶焼鈍を施したのち、第１図に（
ａ）〜（ｆ）のパターンで図解したような２次再結晶促
進領域（叉印）、抑制領域（Ｉ印）および非処理領域（
無印）を区画形成するパターン処理を施したのち、Ｍｇ
ｏを主成分とする焼鈍分離剤を塗布してがら８５０ ’
Ｃで５゜時間の２次再結晶焼鈍ついで水素雰囲気中１２
０ （Ｌ’Ｃ，５時間の純化焼鈍を施したときの磁気特
性を為従来法に従った場合、さらには２次再結晶促進剤
この発明に従い第１図（ａ）〜（ｆ）に示したようなパ
ターン処理を施すことにより、鉄損値Ｗ１７１５０は０
．９７〜１．０２ Ｗ／に９と著しく改善され、従来法
により得られた製品の鉄損値に比較して格段に向上して
いることがわかる。また第１図の（ａ）〜（ｆ）に示し
たパターンの中では、両試料とも（Ｉｉ）〜（ｆ）の方
が（ａ）〜（Ｃ）に比べて磁気特性は一層優れていた。
さらに鋼板表面の全面に２次再結晶促進剤を塗布した場
合は、従来材に比べると鉄損特性は幾分改善されたもの
の、この発明はど大きな特性向上は認められな力った。
合は、従来材に比べると鉄損特性は幾分改善されたもの
の、この発明はど大きな特性向上は認められな力った。
なお第１図中の（ａ）〜（Ｃ）のパターンは、鋼板の圧
延方向に直角な向きに、Ｈ６な表面を有するゴムロール
を用いて２次再結晶促進剤を含む処理液（以下２次再結
晶促進処理液という）と抑制剤を含む処理液（以下２次
再結晶抑制処理液という）とを交互に鋼板表面上に塗布
することにより、また（ｄ）〜（ｆ）に示したパターン
は、治具を用いて２次再結晶促進処理液と抑制処理液と
をそれぞれ鋼板表面上にスプレーで噴霧吹付けすること
によ恰得たものである。
延方向に直角な向きに、Ｈ６な表面を有するゴムロール
を用いて２次再結晶促進剤を含む処理液（以下２次再結
晶促進処理液という）と抑制剤を含む処理液（以下２次
再結晶抑制処理液という）とを交互に鋼板表面上に塗布
することにより、また（ｄ）〜（ｆ）に示したパターン
は、治具を用いて２次再結晶促進処理液と抑制処理液と
をそれぞれ鋼板表面上にスプレーで噴霧吹付けすること
によ恰得たものである。
以上のようにこの発明では、２次再結晶促進領域と抑制
領域とを、好ましくは交互に作ることによって２次再結
晶集合組織を制御することができるようになった点で前
掲した先行諸技術とは発想の基本を異にし、またそれに
よる効果も従来に比べはるかにすぐれている。
領域とを、好ましくは交互に作ることによって２次再結
晶集合組織を制御することができるようになった点で前
掲した先行諸技術とは発想の基本を異にし、またそれに
よる効果も従来に比べはるかにすぐれている。
次にこの発明による一連の一方向性けい素鋼板の製造工
程について説明する。
程について説明する。
この発明の出発素材は、公知の製鋼方法、たとえば転炉
、電気炉などによって製鋼し°、さらに造塊−分塊法ま
たは連続鋳造法などによってスラブとしたのち、熱間圧
延によって得られる熱延コイルを用いる。この熱延板の
成分組成は、従来の公知の一方向性けい素鋼板と同じく
、たとえば■Ｓｉ ２．０〜４．０％、 ＭＯ０，００
５〜０．０５％。
、電気炉などによって製鋼し°、さらに造塊−分塊法ま
たは連続鋳造法などによってスラブとしたのち、熱間圧
延によって得られる熱延コイルを用いる。この熱延板の
成分組成は、従来の公知の一方向性けい素鋼板と同じく
、たとえば■Ｓｉ ２．０〜４．０％、 ＭＯ０，００
５〜０．０５％。
Ｓｂ Ｏ，００５〜０．２５％、ＳあるいはＳｅを０゜
００５〜０．０５％含有する組成 以下同様に、 ■Ｓｉ ２．０〜４．０％、 ｉ ０，０１〜０．０５
％。
００５〜０．０５％含有する組成 以下同様に、 ■Ｓｉ ２．０〜４．０％、 ｉ ０，０１〜０．０５
％。
Ｓ Ｏ，００５〜０．０５％、 Ｎ ｏ、ｏ ０１〜０
．０１ ％を含有する組成 ■Ｓｉ ２．０〜４．０％、ＳあるいはＳｅを０．００
’ ５〜０゜０５％、ＢＯ，０Ｏ０３〜０．００４０％
１０ｕ Ｏ，１〜１．０％、 Ｎ Ｏ，００１ＮＯ，Ｏ
’１％を含有する組成あるいは ■Ｓｉ ２．０〜４．０％、 Ｇ Ｏ，０，０１〜０．
０１’ ５％。
．０１ ％を含有する組成 ■Ｓｉ ２．０〜４．０％、ＳあるいはＳｅを０．００
’ ５〜０゜０５％、ＢＯ，０Ｏ０３〜０．００４０％
１０ｕ Ｏ，１〜１．０％、 Ｎ Ｏ，００１ＮＯ，Ｏ
’１％を含有する組成あるいは ■Ｓｉ ２．０〜４．０％、 Ｇ Ｏ，０，０１〜０．
０１’ ５％。
Ｓ Ｏ，００１〜０．０１５％、 Ａ／！ Ｏ，０１〜
０．０５％、 Ｎ Ｏ，００１〜０．０１％を含有する
組成などいずれもが適用可能である。
０．０５％、 Ｎ Ｏ，００１〜０．０１％を含有する
組成などいずれもが適用可能である。
次に熱延板は、通常８００°Ｃ〜１１００″Ｃで均一化
焼鈍したあと冷延される。冷延は、１回の圧延で最終板
厚とする１回冷延法がまたは、８５０、℃〜１０５０℃
の中間焼鈍をはさんで２回の圧延を施し、最初の圧下率
は５０％から８０％程度、最終の圧下率は５０％から８
５％程度で０．２Ｎから０．８５ｍ５厚の最終板厚とす
る２回冷延法のいずれでもよい。なお通常仕上り板厚は
・０．３門とされることが多い。
焼鈍したあと冷延される。冷延は、１回の圧延で最終板
厚とする１回冷延法がまたは、８５０、℃〜１０５０℃
の中間焼鈍をはさんで２回の圧延を施し、最初の圧下率
は５０％から８０％程度、最終の圧下率は５０％から８
５％程度で０．２Ｎから０．８５ｍ５厚の最終板厚とす
る２回冷延法のいずれでもよい。なお通常仕上り板厚は
・０．３門とされることが多い。
最終冷延を終り、製品板厚に仕上げた鋼板は、表面脱脂
後８２０°Ｃの湿水素中で脱炭・１次再結晶焼鈍を行な
う。この焼鈍処理後の鋼板表面上にすでに述べたように
たとえば前掲第１図の（ａ）〜（ｆ）に図解したような
パターンに２次再結晶促進領域と抑制領域とを区画形成
するのである。
後８２０°Ｃの湿水素中で脱炭・１次再結晶焼鈍を行な
う。この焼鈍処理後の鋼板表面上にすでに述べたように
たとえば前掲第１図の（ａ）〜（ｆ）に図解したような
パターンに２次再結晶促進領域と抑制領域とを区画形成
するのである。
このときたとえば、第１図（ａ）〜（ｌに示したパター
ン処理を施す場合には、圧延方向に直角の方向に、凹凸
の表面を有するゴムロールを用いて２次再結晶促進処理
液と抑制処理液とを交互に、好ましくは１〜５Ｑｍｓの
間隔に塗布すれば良い。
ン処理を施す場合には、圧延方向に直角の方向に、凹凸
の表面を有するゴムロールを用いて２次再結晶促進処理
液と抑制処理液とを交互に、好ましくは１〜５Ｑｍｓの
間隔に塗布すれば良い。
これらの領域幅は、狭いほど細粒の２次再結晶粒となる
が、製品の２次再結晶粒径は通常０．５〜２５闘の範囲
であり、２次再結晶粒径の２倍以内すなわぢ１〜５０都
巾で鋼板表面の１次再結晶集合組織を変化させれば細粒
の２次再結晶粒を得ることが可能となる。
が、製品の２次再結晶粒径は通常０．５〜２５闘の範囲
であり、２次再結晶粒径の２倍以内すなわぢ１〜５０都
巾で鋼板表面の１次再結晶集合組織を変化させれば細粒
の２次再結晶粒を得ることが可能となる。
また第１図の（ｄ）〜（ｆ）に示したよりな／ぐターン
の区画形成は、治具を用いて２次再結晶促進処理液と抑
制処理液とをスプレーで霧状に噴射吹付けるかあるいは
印刷することによって達成することができる。
の区画形成は、治具を用いて２次再結晶促進処理液と抑
制処理液とをスプレーで霧状に噴射吹付けるかあるいは
印刷することによって達成することができる。
さらにこれら表面塗布、吹付けあるいは印刷は鋼板の片
面でも充分効果を発揮するが、通常番ま鋼板の両面に塗
布する方が効果的であり、その鋼板の塗布、吹付けある
いは印刷方法は上記の方法以外に従来公知のいずれの方
法を用いても良い。
面でも充分効果を発揮するが、通常番ま鋼板の両面に塗
布する方が効果的であり、その鋼板の塗布、吹付けある
いは印刷方法は上記の方法以外に従来公知のいずれの方
法を用いても良い。
これら２次再結晶促進および抑制剤はすでに引用した文
献の教示に従うもよいが、念のため引用すると次のよう
になる０ （ａ） Ｓ 、 Ｓｅ 、 Ｔｅ 、 Ａｓ 、 Ｓｂ
、 Ｂｉ 、 Ｓｎおよびｐｂの２次再結晶促進剤； Ｓ化合物： Ｋ２Ｓ 、 Ｎａ２Ｓ、０８−５Ｈ２０、
Ｎａ２Ｓ・９Ｈ２０。
献の教示に従うもよいが、念のため引用すると次のよう
になる０ （ａ） Ｓ 、 Ｓｅ 、 Ｔｅ 、 Ａｓ 、 Ｓｂ
、 Ｂｉ 、 Ｓｎおよびｐｂの２次再結晶促進剤； Ｓ化合物： Ｋ２Ｓ 、 Ｎａ２Ｓ、０８−５Ｈ２０、
Ｎａ２Ｓ・９Ｈ２０。
１４ｇ５ｏ４．５ｒＳＯ，、Ａ４２（Ｓｅ４）８・１８
Ｈ２０゜Ｓ Ｃ１、ＮａＨ３Ｏ８，Ｆｅ５０．・７［，
０。
Ｈ２０゜Ｓ Ｃ１、ＮａＨ３Ｏ８，Ｆｅ５０．・７［，
０。
２２
ＫＪ（Ｓｏ、、 Ｎａ、Ｓ、０８． Ｋ２Ｓ、Ｏ，。
Ｔｉ（Ｓｏ、）２−３Ｈ２０、ＧｕＳＯ４−５Ｈ２０。
Ｚｎ５Ｏ−’ＩＨＯ、０ｒＳＯ４’７Ｈ，０。
２
（ＮＨ，）、５２ｏ８． Ｈ２ＳＯ，、０ｅ２（ＳＯ，
）８−Ｈ２Ｏ ５ａ化合物： Ｉ（ＳｅＯ５ｅＯＣ１、５ｅ２０ｔ２ｒ
５ｅａ２゜２ ８ ｌ ２ Ｈ２ＳｅＯ，、Ｋ２Ｓｅ 、 Ｎａ２５ｅ 、 Ｎａ２
５ｅａ８゜Ｋ２ＳｅＯ８，Ｎａ２５ｅａ、、 Ｋ２Ｓｅ
Ｏ。
）８−Ｈ２Ｏ ５ａ化合物： Ｉ（ＳｅＯ５ｅＯＣ１、５ｅ２０ｔ２ｒ
５ｅａ２゜２ ８ ｌ ２ Ｈ２ＳｅＯ，、Ｋ２Ｓｅ 、 Ｎａ２５ｅ 、 Ｎａ２
５ｅａ８゜Ｋ２ＳｅＯ８，Ｎａ２５ｅａ、、 Ｋ２Ｓｅ
Ｏ。
Ｔｅ化合物： ＨＴｅ０ ・２ＨＯ、Ｎａ２Ｔｅａ８．
Ｋ２ＴｅＯ８゜４１２ に、ＴｅＯ４・３Ｈ，Ｏ、ＴｅＯ！！、 、 Ｎａ２Ｔ
ｅａ。
Ｋ２ＴｅＯ８゜４１２ に、ＴｅＯ４・３Ｈ，Ｏ、ＴｅＯ！！、 、 Ｎａ２Ｔ
ｅａ。
Ａｓ化合物： Ｈａ２Ａｓｈ□、 Ｈ８Ａｓ０． 、
Ａｓ０ｚ８゜（ＮＨ，）８Ａｓｈ、 、 Ｋｎ、Ａｓｈ
。
Ａｓ０ｚ８゜（ＮＨ，）８Ａｓｈ、 、 Ｋｎ、Ａｓｈ
。
ｓｂ化合物：５ｂｏｃｔ 、５ｂａｔｓ ｒ ５ｂＢｒ
ａ ｌ ５ｂ２（Ｓ０４）８１ｂ２０８ Ｂ１化合物： Ｂ１０Ｊ８． Ｂｉ（ＯＨ）３． Ｂｉ
Ｆ、 、 ＮａＢｉＯ３゜Ｂ１２（ｓｏ４ ）Ｂ Ｓｎ化合物： ５ｎＯ１２−２Ｈ３Ｏ、５ｎＣｉ／！、
、 ＳｎＩ２゜Ｎａ２５ｎＯ８−８Ｈ２０ （ｂ） Ｏｅ ｒ ｃａ ＋ Ｎａ 、 Ｋ ＋ Ｉｆ
：および３ｒの２次再結晶抑制剤： Ｏｅ化合物： ０８０２１０８（Ｎｏ８）２−．６Ｈ２
０、ＧｅＣ１８−’ＩＨ２０ａａ化合物： Ｏａｋ／、
、 ０ａ（Ｎｏ８）８−６１（２０。
ａ ｌ ５ｂ２（Ｓ０４）８１ｂ２０８ Ｂ１化合物： Ｂ１０Ｊ８． Ｂｉ（ＯＨ）３． Ｂｉ
Ｆ、 、 ＮａＢｉＯ３゜Ｂ１２（ｓｏ４ ）Ｂ Ｓｎ化合物： ５ｎＯ１２−２Ｈ３Ｏ、５ｎＣｉ／！、
、 ＳｎＩ２゜Ｎａ２５ｎＯ８−８Ｈ２０ （ｂ） Ｏｅ ｒ ｃａ ＋ Ｎａ 、 Ｋ ＋ Ｉｆ
：および３ｒの２次再結晶抑制剤： Ｏｅ化合物： ０８０２１０８（Ｎｏ８）２−．６Ｈ２
０、ＧｅＣ１８−’ＩＨ２０ａａ化合物： Ｏａｋ／、
、 ０ａ（Ｎｏ８）８−６１（２０。
０ａＨＰＯ，・２Ｈ２０
Ｈａ化合物： ＮａＯＨ、ＮａＣｔ、 Ｎａ２ＨＰＯ，
、Ｎａ２ｃｒ２ｏ７・２１（２０、Ｎａ４Ｐ２０７−１
０Ｈ２０＋ ＮａＨＣＯ２゜Ｎａ工０゜ Ｋ化合物： ＫＮＯ２＋ ＫＯｔ 、 ＫＭｎＯ，、Ｋ
ＮＯ３゜Ｃｌ０８ Ｍｇ化合物： Ｂａｔ２・６Ｈ，Ｏ、Ｉｇ（Ｎｏ８）２
・６Ｈ２０ｓｒ化合物： ５ｒＣ１，−２Ｈ２０、５ｒ
（Ｎｏ８）２−４Ｈ２０ついで第１図の（ａ）〜（ｆ）
のパターン処理を施したのち、ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離剤を塗布するが、この塗布処理の前に、１００〜
８００１・℃で１秒から１０分程度の焼鈍を行って２次
再結晶促進成分および抑制成分を鋼板表面上に吸着させ
ることは有利である。
、Ｎａ２ｃｒ２ｏ７・２１（２０、Ｎａ４Ｐ２０７−１
０Ｈ２０＋ ＮａＨＣＯ２゜Ｎａ工０゜ Ｋ化合物： ＫＮＯ２＋ ＫＯｔ 、 ＫＭｎＯ，、Ｋ
ＮＯ３゜Ｃｌ０８ Ｍｇ化合物： Ｂａｔ２・６Ｈ，Ｏ、Ｉｇ（Ｎｏ８）２
・６Ｈ２０ｓｒ化合物： ５ｒＣ１，−２Ｈ２０、５ｒ
（Ｎｏ８）２−４Ｈ２０ついで第１図の（ａ）〜（ｆ）
のパターン処理を施したのち、ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離剤を塗布するが、この塗布処理の前に、１００〜
８００１・℃で１秒から１０分程度の焼鈍を行って２次
再結晶促進成分および抑制成分を鋼板表面上に吸着させ
ることは有利である。
最終焼鈍は（１１ｏ）＜ｏｏｔ＞方位の２次再結晶粒を
充分発達させるため施されるもので、通常箱焼鈍によっ
て直ちに１０００°Ｃ以上に昇温しｑその温度に保持す
ることによって行なわれる。この最終焼鈍は（１１０）
＜００１＞方位に高度に揃った２次再結晶組織を発達さ
せるために８２０°Ｃから９００°Ｃの低温で保定焼鈍
する方が有利であるが、そのほか例えば０．５〜１５°
Ｃ／ ｈの昇温速度の除熱焼鈍でも良い。
充分発達させるため施されるもので、通常箱焼鈍によっ
て直ちに１０００°Ｃ以上に昇温しｑその温度に保持す
ることによって行なわれる。この最終焼鈍は（１１０）
＜００１＞方位に高度に揃った２次再結晶組織を発達さ
せるために８２０°Ｃから９００°Ｃの低温で保定焼鈍
する方が有利であるが、そのほか例えば０．５〜１５°
Ｃ／ ｈの昇温速度の除熱焼鈍でも良い。
次にこの発明の実施例について説明する。
実施例１
ｃｏ、ｏ＋ｓ％、Ｓｉ３．３０％、 Ｓｅ Ｏ，０１７
％ｖ・ＭＯｏ、０１５％、ＳｂＯ，０２５％を含有スル
組成になる連鋳スラブを熱延して２．（３ｍｍ厚の熱延
板とした。この熱延板に９００°Ｃで８分間の均一化焼
鈍を施したのち、９５０°Ｃで３分間の中間焼鈍をはさ
んで２回の冷延を行なって０．８〜厚の最終冷延板に仕
上げた。その後８２０°Ｃの湿水素中で脱炭・１次再結
晶焼鈍を施した後、凹凸の表面を有するゴムロールによ
り鋼板表面に５熊間隔、２ｍｍ幅で２次再結晶促進領域
（処理液Ｍｇ５Ｏ，： １％濃度水溶液）と抑制領域（
処理液ＣｅＯ２：２％濃度水溶液）とを交互に区画形成
したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布してがら８５０℃で５０時間の２次再結晶焼鈍を
施し、さらに１１８０°Ｃで５時間水素中で純化焼鈍を
行なった結果、次のような特性を有する製品が得られた
。
％ｖ・ＭＯｏ、０１５％、ＳｂＯ，０２５％を含有スル
組成になる連鋳スラブを熱延して２．（３ｍｍ厚の熱延
板とした。この熱延板に９００°Ｃで８分間の均一化焼
鈍を施したのち、９５０°Ｃで３分間の中間焼鈍をはさ
んで２回の冷延を行なって０．８〜厚の最終冷延板に仕
上げた。その後８２０°Ｃの湿水素中で脱炭・１次再結
晶焼鈍を施した後、凹凸の表面を有するゴムロールによ
り鋼板表面に５熊間隔、２ｍｍ幅で２次再結晶促進領域
（処理液Ｍｇ５Ｏ，： １％濃度水溶液）と抑制領域（
処理液ＣｅＯ２：２％濃度水溶液）とを交互に区画形成
したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布してがら８５０℃で５０時間の２次再結晶焼鈍を
施し、さらに１１８０°Ｃで５時間水素中で純化焼鈍を
行なった結果、次のような特性を有する製品が得られた
。
Ｂ、。： １．９２４Ｔ 、 Ｗ、１５０ ： ０．９
８ Ｗ／”９実施例２ ００．０４４％、Ｓｉ８．４５％、ＳｅＯ，０１８％。
８ Ｗ／”９実施例２ ００．０４４％、Ｓｉ８．４５％、ＳｅＯ，０１８％。
ＭＯｏ、０２０％およびＳｂＱ、０２５％を有する組成
になる熱延板（Ｑ、４ｍｍ厚で熱延後５００°Ｃから水
冷処理）に、９５０℃で８分間の中間焼鈍をはさんで２
回の冷延を施して０．２３ｙ、ｓ厚の最終冷延板とした
。その後８２０°Ｃの湿水素中で脱炭・１次再結晶焼鈍
を施したのち、鋼板表面に、８關φと４ Ｂｍφの穴の
あいた治具を用いて前掲第１図の（ｅ）に示したのと同
じパターンに、２次再結晶促進処理液（４ｍｍφの穴を
用いる）と抑制処理液（８ｍｍφの穴を用いる）とをス
プレーで霧状に噴射し、ついで５００°Ｃで６０秒間の
焼鈍を施したｄなお、相互に隣り合う２次再結晶の促進
領域と抑制領域との間隔は１５間とした。その後鋼板表
面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、８５０
°Ｃで５０時間の２次再結晶焼鈍および１２００°Ｃで
５時間の純化焼鈍を行なった。得られた製品の磁気特性
は次のとおりであった○ Ｂ１０ ： １．９０６ Ｔ 、 Ｗ、？１５ｏ： ０
．７８ Ｗ／ｋｇ実施例８ ００．０４５％、 Ｓｉ ３．１５ ％ 、 Ｉｎ ｏ
、ｏ ７２％。
になる熱延板（Ｑ、４ｍｍ厚で熱延後５００°Ｃから水
冷処理）に、９５０℃で８分間の中間焼鈍をはさんで２
回の冷延を施して０．２３ｙ、ｓ厚の最終冷延板とした
。その後８２０°Ｃの湿水素中で脱炭・１次再結晶焼鈍
を施したのち、鋼板表面に、８關φと４ Ｂｍφの穴の
あいた治具を用いて前掲第１図の（ｅ）に示したのと同
じパターンに、２次再結晶促進処理液（４ｍｍφの穴を
用いる）と抑制処理液（８ｍｍφの穴を用いる）とをス
プレーで霧状に噴射し、ついで５００°Ｃで６０秒間の
焼鈍を施したｄなお、相互に隣り合う２次再結晶の促進
領域と抑制領域との間隔は１５間とした。その後鋼板表
面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、８５０
°Ｃで５０時間の２次再結晶焼鈍および１２００°Ｃで
５時間の純化焼鈍を行なった。得られた製品の磁気特性
は次のとおりであった○ Ｂ１０ ： １．９０６ Ｔ 、 Ｗ、？１５ｏ： ０
．７８ Ｗ／ｋｇ実施例８ ００．０４５％、 Ｓｉ ３．１５ ％ 、 Ｉｎ ｏ
、ｏ ７２％。
３０．０２０％およびＡｔ ０．０２５％を含有する組
成になる連続鋳造スラブを熱延して２゜０關厚の熱延板
とした。その後１０００°Ｃで５分間の均−化焼鈍後急
冷処理を施したのち、約３００°Ｃで温間圧延を施して
Ｑ、３ｍｍ厚の最終冷延板とした。ついで８００°Ｃの
湿水素中で脱炭・１次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表
面に、ｌ（ｍｍφの穴のあいた治具を用いて前掲第１図
の（ｄ）に示したパターンと同様のパターンに２次再結
晶促進処理液と抑制処理液とを、スプレーで霧状に噴射
吹付けなあと８００°Ｃで３０秒間の焼鈍を施した。な
お、相互に隣り合う２次再結晶の促進領域と抑制領域と
の間隔は８關とした。その後鋼板表面にＭｇＯを、主成
分とする焼鈍分離剤を塗布してから、８２０°Ｃから１
０５０℃まで５°Ｃ／ｈで除熱して２次再結晶させたの
ち水素雰囲気中で１２００°Ｃ，８時間の純化焼鈍を施
した。得られた製品の磁気特性は次のとおりであった。
成になる連続鋳造スラブを熱延して２゜０關厚の熱延板
とした。その後１０００°Ｃで５分間の均−化焼鈍後急
冷処理を施したのち、約３００°Ｃで温間圧延を施して
Ｑ、３ｍｍ厚の最終冷延板とした。ついで８００°Ｃの
湿水素中で脱炭・１次再結晶焼鈍を施したのち、鋼板表
面に、ｌ（ｍｍφの穴のあいた治具を用いて前掲第１図
の（ｄ）に示したパターンと同様のパターンに２次再結
晶促進処理液と抑制処理液とを、スプレーで霧状に噴射
吹付けなあと８００°Ｃで３０秒間の焼鈍を施した。な
お、相互に隣り合う２次再結晶の促進領域と抑制領域と
の間隔は８關とした。その後鋼板表面にＭｇＯを、主成
分とする焼鈍分離剤を塗布してから、８２０°Ｃから１
０５０℃まで５°Ｃ／ｈで除熱して２次再結晶させたの
ち水素雰囲気中で１２００°Ｃ，８時間の純化焼鈍を施
した。得られた製品の磁気特性は次のとおりであった。
Ｂ□。： １．９４１ Ｔ 、 Ｗ１７１５０ ： ０
．９８ Ｗ／ｋｇ実施例４ ００．０４４％、 Ｓｉ ８．２．５％、ｌ（ｎ ０．
０４８％、８０．０２３％、Ｇｕｏ、５３％、Ｂｏ、０
０１８％およびＭｏｏ。０１５％を含有する組成になる
連鋳スラブを熱延して１．８酩厚の熱延板とした。その
後９５０°Ｃで８分間の均一化焼鈍を施したあと１回の
冷延を行なって０．３ ｍｍ厚の最終冷延板とした。こ
のとき冷間圧延途中で３００°Ｃの温間圧延を行なった
。その後鋼板表面を脱脂後、８００°Ｃの湿水素中で脱
炭・１次再結晶焼鈍を行なった。
．９８ Ｗ／ｋｇ実施例４ ００．０４４％、 Ｓｉ ８．２．５％、ｌ（ｎ ０．
０４８％、８０．０２３％、Ｇｕｏ、５３％、Ｂｏ、０
０１８％およびＭｏｏ。０１５％を含有する組成になる
連鋳スラブを熱延して１．８酩厚の熱延板とした。その
後９５０°Ｃで８分間の均一化焼鈍を施したあと１回の
冷延を行なって０．３ ｍｍ厚の最終冷延板とした。こ
のとき冷間圧延途中で３００°Ｃの温間圧延を行なった
。その後鋼板表面を脱脂後、８００°Ｃの湿水素中で脱
炭・１次再結晶焼鈍を行なった。
ついで鋼板表面に３＋ｎｍ間隔、幅３篩に２次再結晶促
進領域（処理液Ｈ２Ｔ８０＋、・２Ｈ３Ｏ： ０゜５％
濃度水溶液と抑制領域（処理液０ｅ（Ｎｏ８）２： ２
％濃度水溶液）とを交互に区画形成したのち、８２０°
Ｃから１１００°Ｃまで８℃／ｈで除熱して２次再結晶
焼鈍を施し、ついで水素雰囲気中で１２００°Ｃ，５時
間の純化焼鈍を施した。得られた製品の磁気特性は次の
とおりであった。
進領域（処理液Ｈ２Ｔ８０＋、・２Ｈ３Ｏ： ０゜５％
濃度水溶液と抑制領域（処理液０ｅ（Ｎｏ８）２： ２
％濃度水溶液）とを交互に区画形成したのち、８２０°
Ｃから１１００°Ｃまで８℃／ｈで除熱して２次再結晶
焼鈍を施し、ついで水素雰囲気中で１２００°Ｃ，５時
間の純化焼鈍を施した。得られた製品の磁気特性は次の
とおりであった。
Ｂ ： １．９２２ Ｔ 、 Ｗ、、１５ｏ： ０．９
７ Ｗ／に９０ 実施例５ Ｓｉ８．２６％、００．００５％、 Ｓ ０．０１１％
。
７ Ｗ／に９０ 実施例５ Ｓｉ８．２６％、００．００５％、 Ｓ ０．０１１％
。
Ａｌ ０．０２６％およびＮ ｏ、ｏｅ２％を含有する
組成になる分塊スラブを１２５０°Ｃで熱延して２゜０
闘厚としたのち、１１００°Ｃで８分間の均−化焼鈍後
急冷処理を行なった。その後ａｏｏ’ｃで温間圧延を施
して０゜２７關厚の最終冷延板とした。その後８００°
Ｃで１次再結晶焼鈍を行なった後無数の穴（１０ｍｍφ
）のあいた治具板を用いて鋼板上方から２次再結晶促進
処理液と抑制処理液とを、第１図の（Ｃｊ）に示したパ
ターンになるよう霧状に噴射吹付けて、結晶促進領域と
抑制領域とを区画形成したのち、８００°Ｃで３０秒間
の焼鈍を行なった。なお、相互に隣り合う２′ｅＫ再結
晶の促進領域と抑制領域との間隔は２０ｍ”とした。
組成になる分塊スラブを１２５０°Ｃで熱延して２゜０
闘厚としたのち、１１００°Ｃで８分間の均−化焼鈍後
急冷処理を行なった。その後ａｏｏ’ｃで温間圧延を施
して０゜２７關厚の最終冷延板とした。その後８００°
Ｃで１次再結晶焼鈍を行なった後無数の穴（１０ｍｍφ
）のあいた治具板を用いて鋼板上方から２次再結晶促進
処理液と抑制処理液とを、第１図の（Ｃｊ）に示したパ
ターンになるよう霧状に噴射吹付けて、結晶促進領域と
抑制領域とを区画形成したのち、８００°Ｃで３０秒間
の焼鈍を行なった。なお、相互に隣り合う２′ｅＫ再結
晶の促進領域と抑制領域との間隔は２０ｍ”とした。
その後鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布した後、水素雰囲気中で１２００°Ｃ，５時間の純化
焼鈍を施した。得られた製品の磁気特性は次のとおりで
あった。
布した後、水素雰囲気中で１２００°Ｃ，５時間の純化
焼鈍を施した。得られた製品の磁気特性は次のとおりで
あった。
Ｂｌｏ： １．９１６ Ｔ 、 Ｗ、１５ｏ： ０．９
６ Ｗ／に９実施例６ ００．０４３％、Ｓｉ８．４５％、Ｍｎ０．０７６％、
Ｓｅ０．０１８％、ＳｂＯ，０２６％およびＭＯｏ、０
１８％を含有する組成になる分塊スラブを熱延して２゜
０解厚の熱延板とした。その後９５０°Ｃで３分間の中
間焼鈍をはさんで２回の冷延を行なって０．２０ｍｍ厚
の最終冷延板とした。
６ Ｗ／に９実施例６ ００．０４３％、Ｓｉ８．４５％、Ｍｎ０．０７６％、
Ｓｅ０．０１８％、ＳｂＯ，０２６％およびＭＯｏ、０
１８％を含有する組成になる分塊スラブを熱延して２゜
０解厚の熱延板とした。その後９５０°Ｃで３分間の中
間焼鈍をはさんで２回の冷延を行なって０．２０ｍｍ厚
の最終冷延板とした。
ついで鋼板表面を脱脂後、８２０°Ｃの湿水素中で脱炭
・１次再結晶焼鈍を施したのち、無数の穴（８闘φ）の
あいた治具板を用いて鋼板上方から２次再結晶促進処理
液と抑制処理液とを、第１図、域とを区画形成したのち
、８００°Ｃで６０秒間の焼鈍を行なった。なお、相互
に隣り合う２次再結晶の促進領域と抑制領域との間隔は
１０１ｉＩ＋１とした。
・１次再結晶焼鈍を施したのち、無数の穴（８闘φ）の
あいた治具板を用いて鋼板上方から２次再結晶促進処理
液と抑制処理液とを、第１図、域とを区画形成したのち
、８００°Ｃで６０秒間の焼鈍を行なった。なお、相互
に隣り合う２次再結晶の促進領域と抑制領域との間隔は
１０１ｉＩ＋１とした。
その後鋼板表面上にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を
両面に塗布してから８５０°Ｃで５０時間の２次再結晶
焼鈍を施し、引続き水素雰囲気中で１１８０°Ｃ，５時
間の純化焼鈍を施した。得られた製品の磁気特性は次の
とおりであった。
両面に塗布してから８５０°Ｃで５０時間の２次再結晶
焼鈍を施し、引続き水素雰囲気中で１１８０°Ｃ，５時
間の純化焼鈍を施した。得られた製品の磁気特性は次の
とおりであった。
Ｂ□。： １．９０８ Ｔ 、 Ｗ、？１５ｏ： ０．
７６ Ｗ／に９発明の効果 以上のとおり、この発明によれば、２次再結晶焼鈍に先
立って予め鋼板表面に、２次再結晶促進領域と抑制領域
とを区画形成しておくことにより、該焼鈍過程において
２次再結晶集合組織を制御して、Ｂ工。： １．９０Ｔ
以上の高磁束密度で、かつＷよヮ１５ｏが０１９８Ｗ／
＆９以下の低鉄損の一方向性けい素鋼板を有利に製造す
ることができる。
７６ Ｗ／に９発明の効果 以上のとおり、この発明によれば、２次再結晶焼鈍に先
立って予め鋼板表面に、２次再結晶促進領域と抑制領域
とを区画形成しておくことにより、該焼鈍過程において
２次再結晶集合組織を制御して、Ｂ工。： １．９０Ｔ
以上の高磁束密度で、かつＷよヮ１５ｏが０１９８Ｗ／
＆９以下の低鉄損の一方向性けい素鋼板を有利に製造す
ることができる。
第１図（ａ）〜（ｆ）はそれぞれ、脱炭・１次再結響智
の鋼板表面上における２次再結晶促進領域と抑制領域と
を区画形成する要領を比較して示したパターン図、 第２図はこの発明に従って得られた製品の磁気特性を従
来例と比較して示した図表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 ・・：’Ｈ，；、、。 代理人弁理士 杉 村 暁 秀 ；、′・１ｇ）、′／
・、ｉ１″′・・。 同 弁理士 杉 村 興 作 、：Ｌ５、・−□、＋” 恒 Ｑ − （） （） ＼ノ （工２■Ｖ）￥冥 ℃勾域先１■
の鋼板表面上における２次再結晶促進領域と抑制領域と
を区画形成する要領を比較して示したパターン図、 第２図はこの発明に従って得られた製品の磁気特性を従
来例と比較して示した図表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 ・・：’Ｈ，；、、。 代理人弁理士 杉 村 暁 秀 ；、′・１ｇ）、′／
・、ｉ１″′・・。 同 弁理士 杉 村 興 作 、：Ｌ５、・−□、＋” 恒 Ｑ − （） （） ＼ノ （工２■Ｖ）￥冥 ℃勾域先１■
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延板に
、必要な熱処理を経てから、１回または中間焼鈍を挾む
２回の冷間圧延を施して最終板厚としたのち、脱炭・１
次再結晶焼鈍を施し、ついで鋼板表面にＭｇＯを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布してから２次再結晶焼鈍および
純化焼鈍を施す一連の工程よりなる一方向性けい素鋼板
の製造方法において、焼鈍分離剤の塗布に先立ち、脱炭
・１次再結晶焼鈍後の鋼板表面上に、２次再結晶促進領
域と抑制領域とを区画形成し、その後２次再結晶焼鈍を
施して鋼板表面近傍の２次再結晶集合組織を制御するこ
と を特徴とする特許 素鋼板の製造方法。 ２ 脱炭・１次再結晶焼鈍後の鋼板表面上における２次
再結晶促進領域ならびに抑制領域の区画形成が、Ｓ Ｉ
Ｓｅ ＊ Ｔｅ 、 Ａｓ 、 Ｓｂ ｒ Ｂｉ ｒｓ
ｎおよびｐｂならびにそれらの化合物のうちから選ばれ
る少くとも一種の２次再結晶促進剤またはＯｅ ｌＯａ
＊ Ｎａ ＋ Ｋ 、＋ Ｍｇおよびｓｒならびにそ
れらの化合物のうちから選ばれる少くとも一種の２次再
結晶抑制剤を含むそれぞれの処理液の、塗布、噴霧吹付
けあるいは印刷によるものである特許請求の範囲第１項
記載の方法。 ＆ ２次再結晶促進領域と抑制領域との区画形成が、１
〜５０情の間隔をおく交互配列である特許請求の範囲第
１項または第２項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19619083A JPS6089521A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19619083A JPS6089521A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6089521A true JPS6089521A (ja) | 1985-05-20 |
Family
ID=16353685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19619083A Pending JPS6089521A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6089521A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0292150A2 (en) * | 1987-05-11 | 1988-11-23 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing grain oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties |
| US5203928A (en) * | 1986-03-25 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing low iron loss grain oriented silicon steel thin sheets having excellent surface properties |
| KR100345695B1 (ko) * | 1997-07-31 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 저소음방향성전기강판의제조방법및이에사용되는자속열처리장치 |
| JP2012001769A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Nippon Steel Corp | 部分的に結晶方位が制御されたＦｅ系金属板 |
| CN116516133A (zh) * | 2023-04-13 | 2023-08-01 | 首钢智新迁安电磁材料有限公司 | 一种晶粒组织和磁性能均匀的取向硅钢及其制备方法 |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP19619083A patent/JPS6089521A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5203928A (en) * | 1986-03-25 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing low iron loss grain oriented silicon steel thin sheets having excellent surface properties |
| EP0292150A2 (en) * | 1987-05-11 | 1988-11-23 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing grain oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties |
| KR100345695B1 (ko) * | 1997-07-31 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 저소음방향성전기강판의제조방법및이에사용되는자속열처리장치 |
| JP2012001769A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Nippon Steel Corp | 部分的に結晶方位が制御されたＦｅ系金属板 |
| CN116516133A (zh) * | 2023-04-13 | 2023-08-01 | 首钢智新迁安电磁材料有限公司 | 一种晶粒组织和磁性能均匀的取向硅钢及其制备方法 |
| CN116516133B (zh) * | 2023-04-13 | 2023-12-01 | 首钢智新迁安电磁材料有限公司 | 一种晶粒组织和磁性能均匀的取向硅钢及其制备方法 |
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