JPS63186825A - 高磁束密度低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
高磁束密度低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高磁束密度低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
に関し、特に２次再結晶焼鈍前の鋼板表面へのエレクト
ロンビーム（以下ＥＢと略ス）照射によりゴス（Ｇｏｓ
ｓ）方位２次再結晶核の合体を有利に行なわしめるもの
である。
に関し、特に２次再結晶焼鈍前の鋼板表面へのエレクト
ロンビーム（以下ＥＢと略ス）照射によりゴス（Ｇｏｓ
ｓ）方位２次再結晶核の合体を有利に行なわしめるもの
である。
一方向性珪素鋼板は、一般に熱間圧延と冷間圧延を経た
冷延薄板の２次再結晶粒を、（１１０） （００１）方
位、（すなわちゴス方位）に高度に集積させて所望の磁
気的性質を具備させ、主に変圧器その他の電気機器類の
鉄心に使用され、ここに磁束密度（Ｂｏｏ値で代表され
る）が高くしかも低鉄損（Ｗ＋？／Ｓ。値で代表される
）の低いことが要求されるが、これまでの研究努力によ
り当今は、板厚０．３ｎ＋ｍでＢ ｔｏ ： １．９０
Ｔ以上、Ｗ＋ｙ／ｓｏ ： １．０５Ｗ／ｋｇ以下ま
た、板厚０．２３ｍｍではＢ、。： １．８９Ｔ以上、
Ｗ＋？／Ｓ。： ０．９０Ｗ／ｋｇ以下のような超低鉄
損一方向性珪素鋼板も製造され得るようになった。
冷延薄板の２次再結晶粒を、（１１０） （００１）方
位、（すなわちゴス方位）に高度に集積させて所望の磁
気的性質を具備させ、主に変圧器その他の電気機器類の
鉄心に使用され、ここに磁束密度（Ｂｏｏ値で代表され
る）が高くしかも低鉄損（Ｗ＋？／Ｓ。値で代表される
）の低いことが要求されるが、これまでの研究努力によ
り当今は、板厚０．３ｎ＋ｍでＢ ｔｏ ： １．９０
Ｔ以上、Ｗ＋ｙ／ｓｏ ： １．０５Ｗ／ｋｇ以下ま
た、板厚０．２３ｍｍではＢ、。： １．８９Ｔ以上、
Ｗ＋？／Ｓ。： ０．９０Ｗ／ｋｇ以下のような超低鉄
損一方向性珪素鋼板も製造され得るようになった。
しかるに省エネの見地で電力損失のより厳しい低減要求
は、とくに欧米にて鉄損の減少分を換価して変圧器価格
に上積みする、ロスエバリユエーション（鉄損評価）制
度にまで発展し、それも定着するに至っている。
は、とくに欧米にて鉄損の減少分を換価して変圧器価格
に上積みする、ロスエバリユエーション（鉄損評価）制
度にまで発展し、それも定着するに至っている。
このようにか酷な要請に応えるため発明者らは、一方向
性珪素鋼板の特性改善、それも極限的な鉄損低減を目指
して研究活動を続けて来たが、方向性珪素鋼板の２次再
結晶焼鈍前の２次再結晶核の制御に革新的な手法を試み
、引続く検討と研ｉを加えて、以下に述べる磁束密度が
高く鉄損の極めて低い一方向性珪素鋼板の製造方法を確
立したものである。
性珪素鋼板の特性改善、それも極限的な鉄損低減を目指
して研究活動を続けて来たが、方向性珪素鋼板の２次再
結晶焼鈍前の２次再結晶核の制御に革新的な手法を試み
、引続く検討と研ｉを加えて、以下に述べる磁束密度が
高く鉄損の極めて低い一方向性珪素鋼板の製造方法を確
立したものである。
（従来の技術）
発明者らは複雑な工程を経て製造される珪素鋼板の全ぼ
うを的確に把握するには２次再結晶機構を解明すること
が本質であるとの認識に立って、従来のＸ線回折やマイ
クロエッチに代わる新しい透過コツセル（Ｋｏｓｓｅｌ
）装置（井口征夫、清水洋、嶋中浩：用崎製鉄技報、１
２ （１９８０） 、 ｐ、８９参照）を開発し、珪素
鋼の熱延から最終製品に至る各工程をコツセル法を主体
に追跡した結果、ゴス方位２次再結晶核発生と優先成長
に関して以下に示すような新しい知見を得た。
うを的確に把握するには２次再結晶機構を解明すること
が本質であるとの認識に立って、従来のＸ線回折やマイ
クロエッチに代わる新しい透過コツセル（Ｋｏｓｓｅｌ
）装置（井口征夫、清水洋、嶋中浩：用崎製鉄技報、１
２ （１９８０） 、 ｐ、８９参照）を開発し、珪素
鋼の熱延から最終製品に至る各工程をコツセル法を主体
に追跡した結果、ゴス方位２次再結晶核発生と優先成長
に関して以下に示すような新しい知見を得た。
１、 ゴス方位２次再結晶核の発生源は、熱延板表面か
ら板厚方向約１７１０程度入った位置において、圧延方
向に長く延びたゴス方位未再結晶伸長粒中に幅１００〜
５００μｍ１長さ５００〜１５００μｍ程度にわたって
存在するひずみのない正確なゴス方位を有する小領域で
ある。（例えば井口征夫、前田千寿子、伊藤庸：鉄と鋼
、７０（１９８４）、ｐ、２０５７参照）。
ら板厚方向約１７１０程度入った位置において、圧延方
向に長く延びたゴス方位未再結晶伸長粒中に幅１００〜
５００μｍ１長さ５００〜１５００μｍ程度にわたって
存在するひずみのない正確なゴス方位を有する小領域で
ある。（例えば井口征夫、前田千寿子、伊藤庸：鉄と鋼
、７０（１９８４）、ｐ、２０５７参照）。
２、 この位置で発生したゴス核がその後の２回の冷間
圧延と３回の熱処理により、鋼板表面近傍で２回のくり
返しく１１０） ＜００１＞＃ （１１１）＜ １１２
＞方位の集合組織変化を経て２次再結晶焼鈍前の脱炭
・１次再結晶板の表面近傍で優先生成する。そのときの
ゴス核のサイズは他のサイズに比較して２〜６倍の大き
さである。（例えば井ロ征夫：鉄と鋼、７０（１９８４
）、ｐ、２０３３、および井口征夫、前田千寿子、伊藤
庸、：日本金属学会誌、５０ （１９８６） 、 ｐ、
８７４参照）３、鋼板表面近傍に優先生成したゴス方
位２次再結晶核は次の２次再結晶焼鈍において他の方位
の結晶粒を蚕食して鋼板表面近傍から優先成長し、板厚
を貫通して巨大２次再結晶粒に成長する。 （例えば、
Ｙ、Ｉｎｏｋｕｔｉ Ｃ，Ｍａｅｄａ ａｎｄ Ｙ、Ｉ
ｔｏ：Ｔｒａｎｓ、ｌ５ＩＪ、 ２７（１９８７）、ｐ
、１３９参照）（問題点を解決するための手段） 以上の新しい知見に基づいて発明者らは２次再結晶焼鈍
前の鋼板表面近傍に優先生成したゴス方位２次再結晶核
の合体を促進させるような状況にすることが細粒のゴス
方位２次再結晶粒、を発達させることにつながり、結果
として高磁束密度・低鉄損の一方向性珪素鋼板の製造が
可能であるとの認識に立って、２次再結晶焼鈍前の鋼板
表面近傍のゴス核を制御できる手法の開発に取組んだ結
果、鋼板表面にＥＢを照射するとゴス核の成長を助成す
ることができることを発見し、本発明を完成するに到っ
たものである。
圧延と３回の熱処理により、鋼板表面近傍で２回のくり
返しく１１０） ＜００１＞＃ （１１１）＜ １１２
＞方位の集合組織変化を経て２次再結晶焼鈍前の脱炭
・１次再結晶板の表面近傍で優先生成する。そのときの
ゴス核のサイズは他のサイズに比較して２〜６倍の大き
さである。（例えば井ロ征夫：鉄と鋼、７０（１９８４
）、ｐ、２０３３、および井口征夫、前田千寿子、伊藤
庸、：日本金属学会誌、５０ （１９８６） 、 ｐ、
８７４参照）３、鋼板表面近傍に優先生成したゴス方
位２次再結晶核は次の２次再結晶焼鈍において他の方位
の結晶粒を蚕食して鋼板表面近傍から優先成長し、板厚
を貫通して巨大２次再結晶粒に成長する。 （例えば、
Ｙ、Ｉｎｏｋｕｔｉ Ｃ，Ｍａｅｄａ ａｎｄ Ｙ、Ｉ
ｔｏ：Ｔｒａｎｓ、ｌ５ＩＪ、 ２７（１９８７）、ｐ
、１３９参照）（問題点を解決するための手段） 以上の新しい知見に基づいて発明者らは２次再結晶焼鈍
前の鋼板表面近傍に優先生成したゴス方位２次再結晶核
の合体を促進させるような状況にすることが細粒のゴス
方位２次再結晶粒、を発達させることにつながり、結果
として高磁束密度・低鉄損の一方向性珪素鋼板の製造が
可能であるとの認識に立って、２次再結晶焼鈍前の鋼板
表面近傍のゴス核を制御できる手法の開発に取組んだ結
果、鋼板表面にＥＢを照射するとゴス核の成長を助成す
ることができることを発見し、本発明を完成するに到っ
たものである。
次に本発明の具体的な開発経緯に基づいて説明する。
Ｃ： ０．０４６％、Ｓｉ ： ３．３２％、Ｍｎ ：
０．０６６％、Ｓｅ： ０．０２１％、Ｓｂ ７０．
０２５％、Ｍｏ ： ０．０１３％を含有する珪素鋼の
連鋳スラブを１３５０℃で８時間加熱処理後、熱延して
２．０ｍｍ厚の熱延板とした。その後９５０℃で３分間
の中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を施して０．２０
ｍｍ厚の最終冷延板とした後、８２０℃の湿水素中で脱
炭を兼ねる１次再結晶焼鈍を施した。
０．０６６％、Ｓｅ： ０．０２１％、Ｓｂ ７０．
０２５％、Ｍｏ ： ０．０１３％を含有する珪素鋼の
連鋳スラブを１３５０℃で８時間加熱処理後、熱延して
２．０ｍｍ厚の熱延板とした。その後９５０℃で３分間
の中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を施して０．２０
ｍｍ厚の最終冷延板とした後、８２０℃の湿水素中で脱
炭を兼ねる１次再結晶焼鈍を施した。
その後一部の試料は鋼板表面にＥＢ照射を行なった。
このときのＥＢ照射条件は
加速電圧： ５０ＫＶ。
電流： １．ＯｍＡ。
ビーム径：０．５ｍｍφ。
走査間隔：２ｎ間隔
真空度２ Ｘ １０− ’ｍｍＨｇであった。
その後このＥＢ照射を行なった試料（Ａ）と行なわなか
った試料（Ｂ）とを、それぞれ鋼板表面にＭｇＯを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布した後８５０℃で５０時間の
２次再結晶焼鈍を施した後、１２００℃で５時間乾水素
中で純化焼鈍を施した。
った試料（Ｂ）とを、それぞれ鋼板表面にＭｇＯを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布した後８５０℃で５０時間の
２次再結晶焼鈍を施した後、１２００℃で５時間乾水素
中で純化焼鈍を施した。
そのきとの製品の磁気特性は次のようであった。
試料（八）
Ｂ、。＝１．９２ Ｔ、 Ｗ’Ｂ／ｓ。： ０．７８イ
／ １ｇ試料（Ｂ） Ｂ ＋ｏ＝１．９０７． Ｗ＋ｆｆ７．。： ０．８
５讐／ｋｇ以上の結果から明らかなように２次再結晶焼
鈍前の鋼板表面にＥＢ照射を施してゴス核の成長を助成
することによって高磁束密度・低鉄損の一方向性珪素鋼
板が製造できることが明らか′となった。
／ １ｇ試料（Ｂ） Ｂ ＋ｏ＝１．９０７． Ｗ＋ｆｆ７．。： ０．８
５讐／ｋｇ以上の結果から明らかなように２次再結晶焼
鈍前の鋼板表面にＥＢ照射を施してゴス核の成長を助成
することによって高磁束密度・低鉄損の一方向性珪素鋼
板が製造できることが明らか′となった。
次にこの発明による、一方向性珪素鋼板の製造工程につ
いて説明する。
いて説明する。
出発素材は従来公知の一方向性珪素鋼素材成分、例えば
、 ■ Ｃ： ０．０１〜０．０５０％、Ｓｔ ： ２．５
０〜４．５％、Ｍｎ ： ０．０１〜０．２％、Ｍｏ
： ０．００３〜０．１％、Ｓｂ二０．００５〜０．２
％、ＳあるいはＳｅの１種あるいは２種合計で、０．０
０５〜０．０５％を含有する組成■ Ｃ： ０，０１〜
０．０８％、Ｓｉ ： ２．０〜４．０％、Ｓ−０，０
０５〜０．０５％、Ａβ： ０．００５〜０．０６％、
Ｎ：０．００１〜０．０１％、Ｓｎ ： ０．０１〜０
．５％、Ｃｕ ： ０．０１〜０．３％、Ｍｎ ： ０
．０１〜０．２％を含有する組成■ Ｃ： ０．０１１
〜０．０６％、Ｓｉ ： ２．０〜４．０％、Ｓ： ０
．００５〜０．０５％、Ｂ ： ０．０００３〜０．０
０４０％、Ｎ：Ｏ，ＯＯｌ 〜０．０１％、Ｍｎ ：
０．０１〜０．２％を含有する組成 の如きにおいて適用可能である。
、 ■ Ｃ： ０．０１〜０．０５０％、Ｓｔ ： ２．５
０〜４．５％、Ｍｎ ： ０．０１〜０．２％、Ｍｏ
： ０．００３〜０．１％、Ｓｂ二０．００５〜０．２
％、ＳあるいはＳｅの１種あるいは２種合計で、０．０
０５〜０．０５％を含有する組成■ Ｃ： ０，０１〜
０．０８％、Ｓｉ ： ２．０〜４．０％、Ｓ−０，０
０５〜０．０５％、Ａβ： ０．００５〜０．０６％、
Ｎ：０．００１〜０．０１％、Ｓｎ ： ０．０１〜０
．５％、Ｃｕ ： ０．０１〜０．３％、Ｍｎ ： ０
．０１〜０．２％を含有する組成■ Ｃ： ０．０１１
〜０．０６％、Ｓｉ ： ２．０〜４．０％、Ｓ： ０
．００５〜０．０５％、Ｂ ： ０．０００３〜０．０
０４０％、Ｎ：Ｏ，ＯＯｌ 〜０．０１％、Ｍｎ ：
０．０１〜０．２％を含有する組成 の如きにおいて適用可能である。
次に熱延板は８００〜１１００℃の均一化焼鈍を経て１
回の冷間圧延で最終板厚とする１回冷延法か又は、通常
８５０℃から１０５０℃の中間焼鈍をはさんでさらに冷
延する２回冷延法にて、後者の場合最初の圧下率は５０
％から８０％程度、最終の圧下率は５０％から８５％程
度で０．１５ｍｍから０．３５ｍｍの最終冷延板厚とす
る。
回の冷間圧延で最終板厚とする１回冷延法か又は、通常
８５０℃から１０５０℃の中間焼鈍をはさんでさらに冷
延する２回冷延法にて、後者の場合最初の圧下率は５０
％から８０％程度、最終の圧下率は５０％から８５％程
度で０．１５ｍｍから０．３５ｍｍの最終冷延板厚とす
る。
最終冷延を終わり製品板厚に仕上げた鋼板は、表面脱脂
後７５０″Ｃから８５０℃の湿水素中で脱炭・１次再結
晶焼鈍処理を施す。
後７５０″Ｃから８５０℃の湿水素中で脱炭・１次再結
晶焼鈍処理を施す。
その後本発明ではゴス方位２次再結晶核の成長を促進さ
せるべく鋼板表面にＥＢ照射処理を行なうことを必須条
件とする。この場合鋼板両面にＥＢ照射を行なうとさら
に効果的であるが、片面のＥＢ照射でも充分である。
せるべく鋼板表面にＥＢ照射処理を行なうことを必須条
件とする。この場合鋼板両面にＥＢ照射を行なうとさら
に効果的であるが、片面のＥＢ照射でも充分である。
このような処理をした鋼板表面にＭｇＯを主成分とする
焼鈍分離剤を塗布した後２次再結晶焼鈍を施す。
焼鈍分離剤を塗布した後２次再結晶焼鈍を施す。
この工程は（１１０） ＜００１＞方位の２次再結晶粒
を充分発達させるために施されるもので通常箱焼鈍によ
って直ちに１０００℃以上に昇温し、その温度に保持す
ることによって行なわれる。
を充分発達させるために施されるもので通常箱焼鈍によ
って直ちに１０００℃以上に昇温し、その温度に保持す
ることによって行なわれる。
この場合（１１０） ＜ＱＯＩ＞方位に高度に揃った２
次再結晶粒組織を発達させるためには８２０℃から９０
０℃の低温で保定焼鈍する方法も有効でありそのほか例
えば０．５〜ｂ 鈍でもよい。
次再結晶粒組織を発達させるためには８２０℃から９０
０℃の低温で保定焼鈍する方法も有効でありそのほか例
えば０．５〜ｂ 鈍でもよい。
２次再結晶焼鈍後の純化焼鈍は飽水素中で１１００℃以
上で１〜２０時間焼鈍を行って鋼板の純化を達成するこ
とが必要である。
上で１〜２０時間焼鈍を行って鋼板の純化を達成するこ
とが必要である。
その後場合によってはフォルステライト被膜上にリン酸
塩とコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を形成さ
せて製品とする。
塩とコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を形成さ
せて製品とする。
（作 用）
本発明では脱炭１次再焼鈍を経て２次再結晶焼鈍のため
の焼鈍分離塗布前の鋼板表面にＥＢ照射を行うことによ
って、ゴス方位２次再結晶核の成長促進に寄与する。
の焼鈍分離塗布前の鋼板表面にＥＢ照射を行うことによ
って、ゴス方位２次再結晶核の成長促進に寄与する。
条件は
加速電圧： １０〜１００ＫＶ。
加速電流： ０．００５〜１０ｍＡ。
ビーム径：０．０５〜５１φ。
真空度： １０−”〜１０−’ｍｍ）Ｉｇ。
が好適である。
（実施例）
裏上五土
０．０４４％Ｃ，３，３６％Ｓｉ、 ０．０６８％Ｍｎ
、 ０．０２２％Ｓｅ、 ０．０２６％Ｓｂ、 ０．０
１３％Ｍｏを含有する熱延板（２，０ｍｍ厚）を１００
０℃で２分間の中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を施
して０．２３ｍｍ厚の最終冷延板とした後、８２０℃の
湿水素中で脱炭を兼ねる１次再結晶焼鈍を施した。その
後鋼板表面上にＥＢ照射（ＥＢ照射条件： ６０ＫＶの
加速電圧、０．８ｍＡの電流、ビーム径は２．０ｍｍφ
、走査間隔は５ｍｍ間隔、真空度２ Ｘｌ０−’ｍｍｍ
ｍ１ｌを施して鋼板表面近傍のゴス方位２次再結晶核の
統合を促進した。その後鋼板表面上にＭｇＯを主成分と
する焼鈍分離剤を塗布した後８５０℃で５０時間の２次
再結晶焼鈍を行なった後１２００’ｃで８時間飽水素中
で純化焼鈍を施した。
、 ０．０２２％Ｓｅ、 ０．０２６％Ｓｂ、 ０．０
１３％Ｍｏを含有する熱延板（２，０ｍｍ厚）を１００
０℃で２分間の中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を施
して０．２３ｍｍ厚の最終冷延板とした後、８２０℃の
湿水素中で脱炭を兼ねる１次再結晶焼鈍を施した。その
後鋼板表面上にＥＢ照射（ＥＢ照射条件： ６０ＫＶの
加速電圧、０．８ｍＡの電流、ビーム径は２．０ｍｍφ
、走査間隔は５ｍｍ間隔、真空度２ Ｘｌ０−’ｍｍｍ
ｍ１ｌを施して鋼板表面近傍のゴス方位２次再結晶核の
統合を促進した。その後鋼板表面上にＭｇＯを主成分と
する焼鈍分離剤を塗布した後８５０℃で５０時間の２次
再結晶焼鈍を行なった後１２００’ｃで８時間飽水素中
で純化焼鈍を施した。
その後リン酸塩とコロイダルシリカを主成分とする絶縁
被膜を形成させた。そのときの製品の磁気特性は Ｂ ＋ｏ＝１．９１Ｔ、 ＷＩｆｆｙｓ。＝０．８３
Ｗ／ｋ。
被膜を形成させた。そのときの製品の磁気特性は Ｂ ＋ｏ＝１．９１Ｔ、 ＷＩｆｆｙｓ。＝０．８３
Ｗ／ｋ。
であった。
次屓ｌΔｌ
Ｏ，０５５％Ｃ，３，３２％Ｓｉ、 ０．０７２％Ｍｎ
、 ０．０２５％ＡＡ、０．０２１％Ｓ、０．１％Ｃｕ
、 ０．０５％Ｓｎを含有する熱延板（１，８ｍｍ厚）
を１０５０℃で３分間の中間焼鈍をはさんで２回の冷間
圧延を施して０．２０ｍｍ厚の最終冷延板とした後８５
０℃の湿水素中で脱炭を兼ねる１次再結晶焼鈍を施した
。その後この鋼板表面上にＥＢ照射（ＥＢ照射条件：
５０ＫＶの加速電圧、０．９ｍＡの電流、ビーム径１．
０１φ、走査間隔は３ｍｍ間隔、真空度１．５ Ｘ １
０−’ｍｍＨｇ）を施して鋼板表面近傍のゴス方位２次
再結晶核の統合を促進した。
、 ０．０２５％ＡＡ、０．０２１％Ｓ、０．１％Ｃｕ
、 ０．０５％Ｓｎを含有する熱延板（１，８ｍｍ厚）
を１０５０℃で３分間の中間焼鈍をはさんで２回の冷間
圧延を施して０．２０ｍｍ厚の最終冷延板とした後８５
０℃の湿水素中で脱炭を兼ねる１次再結晶焼鈍を施した
。その後この鋼板表面上にＥＢ照射（ＥＢ照射条件：
５０ＫＶの加速電圧、０．９ｍＡの電流、ビーム径１．
０１φ、走査間隔は３ｍｍ間隔、真空度１．５ Ｘ １
０−’ｍｍＨｇ）を施して鋼板表面近傍のゴス方位２次
再結晶核の統合を促進した。
その後鋼板表面上にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を
塗布した後８５０℃から１０℃／ｈｒで１０５０℃まで
昇温して２次再結晶焼鈍を行なった後１２２０℃で５時
間乾１１□中で純化焼鈍を行なった。
塗布した後８５０℃から１０℃／ｈｒで１０５０℃まで
昇温して２次再結晶焼鈍を行なった後１２２０℃で５時
間乾１１□中で純化焼鈍を行なった。
その後リン酸塩とコロイダルシリカを主成分とする絶縁
被膜を形成させた。
被膜を形成させた。
そのときの製品の磁気特性は
Ｂ ＋ｏ＝１．９４７． Ｗ＋７１５゜＝０．７６１
４７ｋｇであった。
４７ｋｇであった。
Claims (1)
- １、含珪素鋼素材を熱間圧延して得られた熱延板に１回
又は中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板
厚とした鋼板に、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、鋼板表
面に焼鈍分離剤を塗布し、ついで、２次再結晶焼鈍およ
び純化焼鈍を施す一連の工程よりなる一方向性珪素鋼板
の製造方法において、焼鈍分離剤塗布前の鋼板表面にエ
レクロトンビーム照射を行なうことを特徴とする高磁束
密度低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1612287A JPS63186825A (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | 高磁束密度低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1612287A JPS63186825A (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | 高磁束密度低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63186825A true JPS63186825A (ja) | 1988-08-02 |
Family
ID=11907707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1612287A Pending JPS63186825A (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | 高磁束密度低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63186825A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012035288A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-02-23 | Jfe Steel Corp | 電子ビーム照射方法 |
| CN103728501A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-16 | 中国计量科学研究院 | 一种电工钢连续铁损测量装置及方法 |
| JP2017145490A (ja) * | 2016-02-19 | 2017-08-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-01-28 JP JP1612287A patent/JPS63186825A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012035288A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-02-23 | Jfe Steel Corp | 電子ビーム照射方法 |
| CN103728501A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-16 | 中国计量科学研究院 | 一种电工钢连续铁损测量装置及方法 |
| JP2017145490A (ja) * | 2016-02-19 | 2017-08-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
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