JPS608408Y2 - フライバツクトランスの高圧ボビン - Google Patents
フライバツクトランスの高圧ボビンInfo
- Publication number
- JPS608408Y2 JPS608408Y2 JP1979109027U JP10902779U JPS608408Y2 JP S608408 Y2 JPS608408 Y2 JP S608408Y2 JP 1979109027 U JP1979109027 U JP 1979109027U JP 10902779 U JP10902779 U JP 10902779U JP S608408 Y2 JPS608408 Y2 JP S608408Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bobbin
- voltage coil
- high voltage
- flanges
- pressure bobbin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Description
【考案の詳細な説明】
本考案はテレビジョン受像機に用いるフライバックトラ
ンスの高圧コイルを巻装する高圧ボビンに関する。
ンスの高圧コイルを巻装する高圧ボビンに関する。
一般に、巻回部上に多数の鍔部を配設した高圧ボビンの
鍔部と鍔部の間に形成された巻線溝に銅線を順次に巻回
して高圧コイルを形成する、いわゆる、セクション巻構
造のフライバックトランスにおいては、１本の連続した
銅線を高圧ボビンの巻回部上の複数の巻線溝に順次巻回
していくことから、銅線を巻線溝から次の巻線溝に移す
ために、各鍔部の先端から高圧ボビンの本体の円筒表面
にかけて切り欠きを形成して線移り部分を設けるもので
ある。
鍔部と鍔部の間に形成された巻線溝に銅線を順次に巻回
して高圧コイルを形成する、いわゆる、セクション巻構
造のフライバックトランスにおいては、１本の連続した
銅線を高圧ボビンの巻回部上の複数の巻線溝に順次巻回
していくことから、銅線を巻線溝から次の巻線溝に移す
ために、各鍔部の先端から高圧ボビンの本体の円筒表面
にかけて切り欠きを形成して線移り部分を設けるもので
ある。
そして、この場合、高圧ボビンの鍔部に設ける線移り部
分の条件として次の３つがあげられる。
分の条件として次の３つがあげられる。
■ 第１図において、鍔部１，１の間に形成された巻線
Ｒ２ａｔ２ｂに巻線した隣接する銅線３ａ、３ｂが線移
り部分４で接触しないこと。
Ｒ２ａｔ２ｂに巻線した隣接する銅線３ａ、３ｂが線移
り部分４で接触しないこと。
これは、隣接する銅線３ａ、３ｂの間には電位差があり
、フライバックトランスのように二次側が高圧になり、
また、特にセクション巻構造では電位差が大きく、接触
することは絶縁耐圧上好ましくないためである。
、フライバックトランスのように二次側が高圧になり、
また、特にセクション巻構造では電位差が大きく、接触
することは絶縁耐圧上好ましくないためである。
＠ 第２図の如く、巻線Ｒ２ａに巻回し終った銅線３ａ
の終端部分４から次の巻線溝２ｂに巻回する銅線３ｂの
始端部５までの間の移り線部分６の途中が銅線３ｂと接
触しないこと。
の終端部分４から次の巻線溝２ｂに巻回する銅線３ｂの
始端部５までの間の移り線部分６の途中が銅線３ｂと接
触しないこと。
これは、移り線部分６と次の巻線溝２ｂに巻回する銅線
３ｂとの間にも電位差があり、絶縁耐圧上好ましくない
ためで、したがって、第３図のように、移り線部分６が
その途中において銅線３ｂと接触しないで移らなければ
ならない。
３ｂとの間にも電位差があり、絶縁耐圧上好ましくない
ためで、したがって、第３図のように、移り線部分６が
その途中において銅線３ｂと接触しないで移らなければ
ならない。
Ｏ線移り部分は鍔部に切り欠きを形成することによって
設けるので、切り欠きを形成したことによって切り欠き
部分の鍔部の強度が落ちて欠損するようなことがあると
、隣接する巻線溝に巻回した銅線同志が接触する虞れが
ある。
設けるので、切り欠きを形成したことによって切り欠き
部分の鍔部の強度が落ちて欠損するようなことがあると
、隣接する巻線溝に巻回した銅線同志が接触する虞れが
ある。
したがって、切り欠きを形成しても、尚かつ、鍔部の強
度は充分に保たれること。
度は充分に保たれること。
今、第４図および第５図に示す従来のフライバックトラ
ンスの高圧ボビンに関して、上記各事項を検討する。
ンスの高圧ボビンに関して、上記各事項を検討する。
第４図・第５図においては、７は高圧ボビンであり、高
圧ボビン７の巻回部上には厚さちの鍔部１が多数配設さ
れ、鍔部１の間には巻線溝２が形成される。
圧ボビン７の巻回部上には厚さちの鍔部１が多数配設さ
れ、鍔部１の間には巻線溝２が形成される。
また、４は両端の鍔部１゜１を残して他の多数の鍔部１
を中心軸に対して平行に連続して切り欠いて形成した幅
ｔ２の線移り部分である。
を中心軸に対して平行に連続して切り欠いて形成した幅
ｔ２の線移り部分である。
斯かる高圧ボビンでは、鍔部の幅ｔ１が小さくなれば、
線移り部分４の幅ｔ２を狭くしないと隣接する巻線溝に
巻回した銅線間で接触する虞れがある。
線移り部分４の幅ｔ２を狭くしないと隣接する巻線溝に
巻回した銅線間で接触する虞れがある。
しかし、線移り部分４の切り欠きが高圧ボビン７の全型
抜方向に対して端部に位置するため、第６図のように、
ｔ２を狭くすると、鍔部１の先端部ａが付根部分から突
出した形状となって細くなり、強度が弱くなる。
抜方向に対して端部に位置するため、第６図のように、
ｔ２を狭くすると、鍔部１の先端部ａが付根部分から突
出した形状となって細くなり、強度が弱くなる。
さらに、鍔部１の線移り部分４における切り欠き部両端
の形状が、第１図の拡大図に示すような形状であるため
、第２図に示すように、移り線部分６の途中が次の巻線
溝２ｂの銅線３ｂに接触する虞れが充分にあった。
の形状が、第１図の拡大図に示すような形状であるため
、第２図に示すように、移り線部分６の途中が次の巻線
溝２ｂの銅線３ｂに接触する虞れが充分にあった。
本考案は上記欠点を解決したフライバックトランスの高
圧ボビンを提供することを目的とするもので、以下本考
案の実施例を図面に基づいて説明する。
圧ボビンを提供することを目的とするもので、以下本考
案の実施例を図面に基づいて説明する。
第７図は本考案の高圧ボビンを用いて構成するフライバ
ックトランスを表わす。
ックトランスを表わす。
第７図において、１１は磁性材料からなる一対のＵ形状
のコアであり、１２はコア１１上に装着した合成樹脂材
からなる円筒状の低圧ボビン、１３は低圧ボビン１２の
外周上に巻回された低圧コイルを表わす。
のコアであり、１２はコア１１上に装着した合成樹脂材
からなる円筒状の低圧ボビン、１３は低圧ボビン１２の
外周上に巻回された低圧コイルを表わす。
低圧コイル１３の外周上には高圧ボビン１４を高圧コイ
ル１５を巻回した状態で配置固定する。
ル１５を巻回した状態で配置固定する。
高圧ボビン１４は、第８図、第９図に示すように、合成
樹脂材からなる円筒状のボビン本体１４ａの外周上に多
数の鍔部１６を配置して、高圧コイル１５をセクション
巻に巻回する巻線溝１７を鍔部１６の間に形成する。
樹脂材からなる円筒状のボビン本体１４ａの外周上に多
数の鍔部１６を配置して、高圧コイル１５をセクション
巻に巻回する巻線溝１７を鍔部１６の間に形成する。
また、高圧ボビン１４に巻回する高圧コイル１５は、全
体を複数に分割し、分割部分にダイオードを接続したダ
イオード分割型であり、各ダイオードを配置するため、
ボビン本体１４ａ上の途中に巻線溝１７より幅の広い空
間溝１８を鍔部１６間に形成する。
体を複数に分割し、分割部分にダイオードを接続したダ
イオード分割型であり、各ダイオードを配置するため、
ボビン本体１４ａ上の途中に巻線溝１７より幅の広い空
間溝１８を鍔部１６間に形成する。
モして各鍔部１６には、高圧ボビン１４の金型抜き方向
の中央部に鍔部１６の先端からビボン本体１４ａの円筒
面に達する切り欠き部分を両端の鍔部１６を除いて一列
に形成することによって、隣接する巻線溝１７間を接続
して高圧コイル１５の銅線が次の巻線溝１７に移るとき
に通過する線移り部分１９を設ける。
の中央部に鍔部１６の先端からビボン本体１４ａの円筒
面に達する切り欠き部分を両端の鍔部１６を除いて一列
に形成することによって、隣接する巻線溝１７間を接続
して高圧コイル１５の銅線が次の巻線溝１７に移るとき
に通過する線移り部分１９を設ける。
線移り部分１９について、第１０図、第１１図で詳しく
説明する。
説明する。
ボビン本体１４ａ上に立設した鍔部１６の線移り部分１
９における対向する鍔部切り欠き端部２０ａ、２０ｂ間
の間隔１を、高圧コイル１５の銅線１５ａの移り線部分
１５ｂが通過するのに差支えない程度に比較的狭くし、
鍔部切り欠き端部２０ａ、２０ｂの相反する側面をボビ
ン本体１４ａ上に対し垂直方向の切断面によって切落し
て移り線部分１５ｂの進行方向に沿って各々略平行状の
関係にあるテーパ一部２１ａ。
９における対向する鍔部切り欠き端部２０ａ、２０ｂ間
の間隔１を、高圧コイル１５の銅線１５ａの移り線部分
１５ｂが通過するのに差支えない程度に比較的狭くし、
鍔部切り欠き端部２０ａ、２０ｂの相反する側面をボビ
ン本体１４ａ上に対し垂直方向の切断面によって切落し
て移り線部分１５ｂの進行方向に沿って各々略平行状の
関係にあるテーパ一部２１ａ。
２１ｂを形成する。
鍔部切り欠き端部２０ ａ、 ２０ ｂの形状をさら
に具体的に説明する。
に具体的に説明する。
第１２図において、Ｒ４は高圧ボビン１４に高圧コイル
１５を巻回した状態での高圧コイル１５の内径の半径、
Ｒ２は同じく高圧コイル１５の外径の半径、向は移り線
部１５ｂＸ肩は高圧ボビン１４における線移り部幅、Ｏ
Ｅは金型抜き方向をそれぞれ表わす。
１５を巻回した状態での高圧コイル１５の内径の半径、
Ｒ２は同じく高圧コイル１５の外径の半径、向は移り線
部１５ｂＸ肩は高圧ボビン１４における線移り部幅、Ｏ
Ｅは金型抜き方向をそれぞれ表わす。
ここで、前述した条件（ロ）を満たすためには、高圧コ
イル１５の銅線１５ａが次の巻線溝に移った瞬間には高
圧コイル１５の内径に接している必要がある。
イル１５の銅線１５ａが次の巻線溝に移った瞬間には高
圧コイル１５の内径に接している必要がある。
つまり、内径に対して接線方向に銅線１５ａが配線され
なけれならない。
なけれならない。
第１２図からの条件を満たすための高圧ボビン１４の線
移り部幅ＡＢの値を考察する。
移り部幅ＡＢの値を考察する。
今、線移り部は金型抜き方向ＯＥに対して中央にあるか
ら、ＡＥ：ＢＥの関係が生じる。
ら、ＡＥ：ＢＥの関係が生じる。
ΔＢＤＯにおいて、ＢＤ＝ 、、／Ｒ２２−Ｒ□２、Δ
ＯＤＣにおいて、戊＝−１０Ｄ２＋Ｃｙ＝ＪＲ工”＋１
／ ４ （Ｒ２” Ｒ１”）＝１／２４氏「１７ また、ΔＡＢｏＯΔＤＯＣから、 Ｂ ＯＤ 吾６＝６己となり、 ここで、第１２図におけるＡＢとは、第１０図でいえば
、鍔部切り欠き端部２０ａのテーパ一部２１ａの端部２
２ａと鍔部切り欠き端部２０ｂのテーパ一部２１ｂの端
部２２ｂを鍔部１６の側面に対して垂直方向からみた場
合の間隔Ｔに一致する。
ＯＤＣにおいて、戊＝−１０Ｄ２＋Ｃｙ＝ＪＲ工”＋１
／ ４ （Ｒ２” Ｒ１”）＝１／２４氏「１７ また、ΔＡＢｏＯΔＤＯＣから、 Ｂ ＯＤ 吾６＝６己となり、 ここで、第１２図におけるＡＢとは、第１０図でいえば
、鍔部切り欠き端部２０ａのテーパ一部２１ａの端部２
２ａと鍔部切り欠き端部２０ｂのテーパ一部２１ｂの端
部２２ｂを鍔部１６の側面に対して垂直方向からみた場
合の間隔Ｔに一致する。
ただし、上記ＡＢは鍔部１６の幅ｔがＯの場合であり、
実際にはｔ−＼０とすると、ＡＢ、ｊ。
実際にはｔ−＼０とすると、ＡＢ、ｊ。
実際の線移り部幅（間隔）Ｔ間には第１３図に示す関係
が生じる。
が生じる。
第１３図で、’Ｉ’＝、／ＡＢｐ−ｔ２となり、ＡＢ）
’＞ｊ故にＴく・ＡＢとなる。
’＞ｊ故にＴく・ＡＢとなる。
このことから、線移り部に設けるテーパ一部の間隔Ｔは
、Ｔ〉油となり、切り欠きの中央から Ｒ１，、／Ｒ２２−Ｒｌ２／ 、ｚ３Ｒ１”＋Ｒ２２の
範囲以上で両側の鍔部切り欠き端部２０ａ、２０ｂにテ
ーパ一部２１ａ、２１ｂを形成すれば良いことになる。
、Ｔ〉油となり、切り欠きの中央から Ｒ１，、／Ｒ２２−Ｒｌ２／ 、ｚ３Ｒ１”＋Ｒ２２の
範囲以上で両側の鍔部切り欠き端部２０ａ、２０ｂにテ
ーパ一部２１ａ、２１ｂを形成すれば良いことになる。
こてで、Ｒｉ ＝ １１ｒｒｒｍ 、 Ｒ２＝ １３ｍ
ｍとした時ＡＢ／２ （Ｔ／２ ） ＝３．３２１ｍ
ｍとなり、Ｔ＝６．６５ｍｍ以上の範囲でテーパ一部を
設ければ良いことが実験により確認されている。
ｍとした時ＡＢ／２ （Ｔ／２ ） ＝３．３２１ｍ
ｍとなり、Ｔ＝６．６５ｍｍ以上の範囲でテーパ一部を
設ければ良いことが実験により確認されている。
以上の如く、本考案のフライバックトランスの高圧ボビ
ンは、線移り部分の切り欠きの両側の鍔部の端部に、切
り欠きの中央から、 Ｒ１，、／Ｒ２２−Ｒｌ２／ ｊ３Ｒ，”＋Ｒ２２（Ｒ
１：高圧コイルの内半径、Ｒ２：高圧コイルの外半径）
の範囲以上でテーパ一部を形成することによって、線移
り部分が通過する切り欠きの幅を狭くすることができる
ため、隣合う巻線溝に巻回されたコイルが線移り部分に
おいて接触することがなく、さらに、テーパ一部の形成
によって、線移り部分の幅を実質的に大きくとることが
でき、移り線部分の一部がコイルと接触しないで移れる
ため、絶縁耐圧上の信頼性が向上する。
ンは、線移り部分の切り欠きの両側の鍔部の端部に、切
り欠きの中央から、 Ｒ１，、／Ｒ２２−Ｒｌ２／ ｊ３Ｒ，”＋Ｒ２２（Ｒ
１：高圧コイルの内半径、Ｒ２：高圧コイルの外半径）
の範囲以上でテーパ一部を形成することによって、線移
り部分が通過する切り欠きの幅を狭くすることができる
ため、隣合う巻線溝に巻回されたコイルが線移り部分に
おいて接触することがなく、さらに、テーパ一部の形成
によって、線移り部分の幅を実質的に大きくとることが
でき、移り線部分の一部がコイルと接触しないで移れる
ため、絶縁耐圧上の信頼性が向上する。
また、線移り部分を高圧ボビンの全型抜方向の中央に配
置したため切り欠きの両側の鍔部の先端部の機械的強度
を高めることができるものであり、フライバックトラン
スの、特に、高圧コイルをセクション化して巻回する高
圧ボビンとして極めて有効なものである。
置したため切り欠きの両側の鍔部の先端部の機械的強度
を高めることができるものであり、フライバックトラン
スの、特に、高圧コイルをセクション化して巻回する高
圧ボビンとして極めて有効なものである。
第１図は高圧ボビンの中心軸に対して垂直方向からみた
線移り部分の拡大図における巻線の説明図、第２図、第
３図は第１図のＡ −Ａ’線で切断した部分の巻線説明
図、第４図は従来の高圧ボビンの正面図、第５図、第６
図は第４図のＢ−Ｂ’線断面図、第７図は本考案の実施
例に係るフライバックトランスの一部を切り欠きした正
面図、第８図は本考案の実施例の高圧ボビンの正面図、
第９図は第８図のＣ−Ｃ’線断面図、第１０図は第８図
における線移り部分の拡大正面図、第１１図は同じく巻
線説明図、第１２図は考案の高圧ボビンを用いた場合の
高圧コイルの移り線部分の説明図、第１３図は同じく鍔
部に厚みｔを持たせた実際の線移り部幅の説明図である
。 １４：高圧ボビン、１６：鍔部、１９：線移り部分、２
０ａ、２０ｂ：鍔部切り欠き端部、２１ａ、２１ｂ：テ
ーパ一部、Ｒ１：高圧コイル内半径、Ｒ２：高圧コイル
外半径。
線移り部分の拡大図における巻線の説明図、第２図、第
３図は第１図のＡ −Ａ’線で切断した部分の巻線説明
図、第４図は従来の高圧ボビンの正面図、第５図、第６
図は第４図のＢ−Ｂ’線断面図、第７図は本考案の実施
例に係るフライバックトランスの一部を切り欠きした正
面図、第８図は本考案の実施例の高圧ボビンの正面図、
第９図は第８図のＣ−Ｃ’線断面図、第１０図は第８図
における線移り部分の拡大正面図、第１１図は同じく巻
線説明図、第１２図は考案の高圧ボビンを用いた場合の
高圧コイルの移り線部分の説明図、第１３図は同じく鍔
部に厚みｔを持たせた実際の線移り部幅の説明図である
。 １４：高圧ボビン、１６：鍔部、１９：線移り部分、２
０ａ、２０ｂ：鍔部切り欠き端部、２１ａ、２１ｂ：テ
ーパ一部、Ｒ１：高圧コイル内半径、Ｒ２：高圧コイル
外半径。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 複数の鍔部を有し、該鍔部を介して高圧コイルがセクシ
ョン化して巻回されるフライバックトランスの高圧ボビ
ンにおいて、前記鍔部の各々の一部分に、高圧ボビン金
型抜き方向に対して中央部に位置して切り欠きから威る
線移り部分を設けると共に、前記切り欠きの両側の対応
する鍔部の端部の相反する側面に、前記切り火きの中央
から次式の値以上の線移り部幅の範囲に略平行状のテー
パ一部を形成し、高圧コイルの移り線部を高圧コイルの
内半径の接線方向に配線したことを特徴とするフライバ
ックトランスの高圧ボビン。 Ｒ１！Ｒ２２−Ｒｌ２／ 、、／３Ｒ工２＋Ｒ２２Ｒ１
：高圧ボビンに巻回した高圧コイルの内半径、 Ｒ２：高圧ボビンに巻回した高圧コイルの外半径、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1979109027U JPS608408Y2 (ja) | 1979-08-08 | 1979-08-08 | フライバツクトランスの高圧ボビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1979109027U JPS608408Y2 (ja) | 1979-08-08 | 1979-08-08 | フライバツクトランスの高圧ボビン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5626925U JPS5626925U (ja) | 1981-03-12 |
| JPS608408Y2 true JPS608408Y2 (ja) | 1985-03-25 |
Family
ID=29341627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1979109027U Expired JPS608408Y2 (ja) | 1979-08-08 | 1979-08-08 | フライバツクトランスの高圧ボビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608408Y2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63220965A (ja) * | 1987-03-06 | 1988-09-14 | Ube Ind Ltd | 横型締竪鋳込型ダイカスト方法およびその装置 |
| JPS645757U (ja) * | 1987-06-24 | 1989-01-13 | ||
| JPS6427154U (ja) * | 1987-07-31 | 1989-02-16 | ||
| JPH01151958U (ja) * | 1988-04-01 | 1989-10-19 | ||
| EP2869317B1 (en) * | 2013-10-30 | 2017-05-03 | Korea Electro Technology Research Institute | Transformer and high voltage power supply apparatus having the same |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5373451U (ja) * | 1976-11-22 | 1978-06-20 | ||
| JPS5810323Y2 (ja) * | 1977-11-15 | 1983-02-25 | 三菱電機株式会社 | コイル用ボビン |
-
1979
- 1979-08-08 JP JP1979109027U patent/JPS608408Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5626925U (ja) | 1981-03-12 |
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