JPS6074319A - 真空インタラプタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、真空インクラックに係り、符にア一′と平行
な軸方向磁界（縦磁界）をつ６生させる子役を備えた、
いわゆる縦磁界方式の真空インタラプタに関する。

従来技術 縦磁界方式の真空インクラックは、アークにこれと平行
な縦磁界を印加することにより、アークを電極面上に分
散せしめてその局部的な集中を防止し、もって電極の過
度の溶融を防ぐことにより電流しゃ断能力の向上を図る
もので、真空容器内に１対の電極棒を相対的に接近離反
自在に導入するとともに１各電極作の内端部にアーク拡
散部と接触部とからなる電極をそれぞれ固着し、縦磁界
発生手段としてのコイルを、特公昭４２−１３０４５号
公報等に記載されているように前記真空容器の外部に備
えたシ、または特公昭５３　４１７９３号公報、特公昭
５４−２２８１３号公報もしくは特開昭５６−１３００
３７号公報等に記載されているように真空容器内におけ
る各電極の背部に備えたり、さらには実開昭５６−５７
４４３号公報等に記載されているように真空容器内にお
ける１対の’ｉ］！ｉの外周に備えたりして構成されて
いる。

ところで、上記真空インクラブタの電極）、ｌｔＩは、
次Ｋ　示ス（ｉ）〜（ｖｌ）の緒特性が要求されている
。

（１）電流しゃ断能力が高いこと （１１）副電圧が高いこと ０＋１＋　消耗が少ないこと （１１；　電流さい断値が小さいこと （ψ　接触抵抗が小さいこと （Ｖ）　溶着力が小さいこと しかし、単一材料ですべての特性を満たすことはできず
、また純金属でも勿−１不可能であり、現在では真空イ
ンタラプタの用途に応じ、他のｌｒヶ性を幾分犠牲にし
ても特に必要と、する特注ｆ：満足する材料を選択する
ことが行なわれている。

しかして、従来の縦磁界方式の真空インタラプタの電極
においては、アーク拡散部を銅（Ｃｕ）によ多形成する
とともに、このアーク拡散部に縦磁界の鎖交により生ず
るうず電流を抑制すべく、特開昭５ｏ−５２５６２号公
報等に記載されているように径方向の複数のスリットが
設けられている。

ところが、Ｃｕ　の引張強度が約２ｏ４／−と小さく、
かつａ数のスリットが設けられていることも相俟って、
アーク拡散部は、投入、しゃ断時の衝撃および大電流ア
ークの電磁力によって生ずる衝撃等による変形防止のた
め、その軸方向の寸法（厚さ）および重量の増大を招来
している。

また、スリットの縁部にアークおよび電界が集中し、′
電流しゃ断能力と絶縁耐力、特にしゃ断後の絶縁耐力（
動的絶縁耐力）が低下するとともに、アーク拡散部の消
耗が大となる問題がある。

他方、接触部を、大電流低冗圧用とし特公昭４１−１２
１３１号公報等に記載きれているＣｕ１Ｃ微少のビスマ
ス（Ｂｉ）を含有せしめたＣｕ−Ｂ１合金（たとえばＣ
ｕ−０，５Ｂｉ合金）にょ多形成したシ、また小＋ｉ７
流高電圧用とし特公昭５４−３６１２１号公報等に記載
されているＣｕにタングステンＷを含有せしめたＣｕ−
ｙＷ金合金たとえば２０Ｃｕ−８０Ｗ合金）により形成
したシしている。

ところが、昨今の系統拡張に伴う昇流、外圧に対処すべ
く、電流しゃ断能カおよび絶縁耐力の双方に優れた電極
の出現が要望されている。

発明の目的 本発明畔、上記問題点に鑑みてなされたもので、小形、
Ｉ’ｆｉＮにしてかつ耐久性を有するとともに、大・ｉ
Ｌ流、高電圧のしゃ断に供し得る電極を備えた縦磁界方
式の兵窒インタラプタを提供することを目的とする。

発明の構成 かかる目的を達成するために、本発明は、真空容器内に
１対の電極棒を相対的に接近離反自在に導入するととも
に、各電極棒の内端部にアーク拡散部と接触部とからな
る電極をそれぞれ固着し、前記真空容器の外部または真
空容器の内部にアークに対しこれと平行な軸方磁界を印
加するコイルを備えてなる真空インタラゲタにおいて、
前記各′電極のアーク拡散部を磁性ステンレス鋼３０〜
７０重Ｋｃ　’Ｉ＝からなる複合金属によ多形成すると
ともに、接触部を銅２０〜７０重にチ、クロム５〜７０
重量％、　およびモリブデン５〜７（） 重量％からなる複合金属により形成したものである。

実施例 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第１１角は本発明の一実施例を示す真空インタラプタの
縦断面図で、この真空インタラプタは、真空容器１内に
その軸線上に位置せしめて１対の電極棒２，２を相対的
に接近離反自在に導入し、各電極棒２の内端部に笠形円
板状の対をなす電極３゜３を絶縁スペーサを介在せしめ
て機械的に固着し、各電極棒２と電極３とを電極３の背
部に配設されかつ′電極棒２に流れる軸方向（第１図に
おいて上下方向）の電流を電極棒２を中心とするループ
′ｒｌＬ流に：に史して縦磁界を発生するコイル４，４
によシ覗気的に接続して概略構成されている。

すなわち、真空容器１は、ガラスまたはセラミックスか
らなる円筒状の２本の絶縁筒５，５を両端に固着したＦ
ｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金、またはＦｅ−Ｎｉ合金等からなる
薄肉円環状の封着金具６，６．・・・の一方を介し接合
して１本の絶縁筒とするとともに、その両開口端を他方
の封着金具６，６を介し円板状の金属端板７，７により
閉塞し、かつ内部を高真空（たとえば５　ＸＩＯＴｏｒ
ｒ以下の圧力）に排気して形成されている。そして、真
空容器１内には、前記各電極棒２がそれぞれの金属端板
７の中央から真空容器１の気留性を保持して相対的に接
近ｎｌｆ反自在に導入されている。

なお、一方（第１図において上方）の電極棒２は、一方
の金属端板７に気密に挿沿されているものであり、他方
の電極棒２は、金属ベローズ８を介し真空容器１の気密
性を保持して他方の金Ａ’Ｊ２１’ｉ１．ｊ板７を軸方
向へ移動自在に挿通されているものである。また、第１
図において９および１０は鴫シールドおよびベローズシ
ールド、１１ハ主シールド、１２は補助シールドである
。

前記各′電極棒２の内端部には、第２図および第３図に
示すように、Ｃｕの如く高導電率の材料からなるととも
に、電極棒２の直径より適宜大径の円板状の取付ベース
４ａと、取付ベース４ａの外周の相対する位置から半径
方向（第２図において左右方向）外方へ延在する２本の
アーム４ｂと、名アーム４ｂの端部から取付ベース４ａ
を中心とし同一方向へ円弧状に彎曲した円弧部４ｃとが
らなす るる分流タイプのコイル４が、取付ベース４ａの一方（
第２図において下方）の面に形成した凹部１３を介しろ
−う付により固着されている。

そして、コイル４は、（社）極俸２の内端外周にろう付
によシ嵌着したリング状の取付部１４ａと、取付部１４
ａの外周から半径方向外方へ放射状に延伸した複数の支
持腕１４ｂへ各支持−腕１４ｂの端部を連結するリング
状の支持部１４Ｃとからなるコイル補強体１４とろう付
されて補強されている。

なお、コイル補強体１４は、ステンレス鋼の如く機械的
強度大にしてかつ低導電率の材料からなるものである。

前記コイル４の取付ベース４ａの他方の面には、円形の
凹部１５が設けられておシ、この四部１５にはステンレ
ス鋼またはインコネルの如く機械的強度大にしてかつ低
導電率の材料にょシ短円ＡＣＴ状に形成した絶縁スペー
サ１６が、その一端に形成した小径フランジ１６ａを介
しろう付により固着されている。そして、絶縁スペーサ
１６の他端に形成した大径フランジ１６ｂには、この大
径フランジ１６ｂより適宜大径にしてかつ絶縁スペーサ
１６の内径とほぼ同径の透孔を有する円輪板状の取イマ
」ベース１７ａと、取付ペース１７ａの外周の相対する
位１＾から半径方向外方へ延在した２本のアーム１７ｂ
と、各アーム１７ｂの端部からコイル４の円弧部４ｃ　
とほぼ等しい曲率半径にしてかつこれとは逆の同一方向
へ適宜の長ぢで円弧状に甥°萌した円弧ｆｉ’ｌｌ　］
　７　ｃとからなり、銅の如く高導喝≦の月科により形
成された補助コイル１７が、取付ベース１７ａの一方（
第７２図において［万）の而に設けた係合段部１８を弁
しろう付によシ固着されている。セして、補助コイル１
７　とコイル４とは、補助コイル１７の各円弧部１７Ｃ
の端部に設けた四部１９に一端を固着し、かつ他端をコ
イル４の６円弧部４Ｃの端部に設けた透孔２１に挿着し
た軸方向の】・・Ｉ型ピン２０を介し電気的に接続され
ている。

前記２偵助コイル１７には、コイル４０万径とほぼ同径
に形成した１１Ｊ記電極３が、背面中央に設けた凹部２
２を介しろう付により取付ベース１７ａと接合されると
ともに、背面を介しろう付により各アーム１７ｂおよび
円弧部１７Ｃと接合されている。

′電極３は、対向ｍ（第２図において上面）中央に円形
の四部２３を設けかつ周辺に近つくにつれて＋ｉｌｉ次
＋ＪＪ１１５１となる笠形円Ａ＋λ状に形成されたアー
ク拡ｇ：＋’、　１ｊｌｊ″３ａと、対向面に平坦な円
形の接触面を有するとともに周辺に近づくにつれて漸次
傳肉となる笠形円板状に形成されかつアーク拡散部３ａ
の四部３３にろう付により固着された接触部３ｂとから
なシ、全体として笠形円板状に設けられている。

前記電極３のアーク拡散部３ａは、磁性フランジ、Ｘ　
”Ｊ８３０〜７０重ｔ％およびＣｕ３０〜７０由ｈ１：
チの破合金夙により形成きれている。磁性ステンレス鋼
には、例えばフェライト系才たはマルテンサイト系ステ
ンレス網等がある。フェライト系ステンレス鋼としては
、５Ｏ８４０５，４２９，４３０、４３０１”　、　４
３４等、マルテンサイト系スブンレス鋼としては、５Ｏ
８１０３，４１０，／１ｌｌｉ。

４２０．４３１．４４ｔＪＣ寺が挙げしれる。

なお、この、腹合金属は、フェライト糸ステンレス勢１
Ｎを用いた場合にＶ″ｒ、、３〜３０チの・・ト）Ｂ乍
（１ＡＣ８％）、マルテンサイト系ステンレス痢を用い
り場合には、４〜３０係の導′ｌＦ＋、率を有するも−
Ｑ’ｔ’ある。捷た、引張強度および４史Ｉ辻は、どち
らの場合も３０　ｋｇｆ　／、述以」二および１００〜
１８０　Ｈｖ（１ｋｙ　）である。

また、接触部３ｂは、Ｃｕ２Ｏ〜７０重量係。

クロム（Ｃｒ）５〜７０１鼾＃、チおよびモリブデン（
Ｍｎ　）５〜７０東量係の回合金属により形成されてい
る。

なお、この複合金属は、２０〜６０嗟の導電率お、ｌ：
び１２０〜１８０Ｈｖ（１放）の硬度を有するものであ
る。

一方、アーク拡散部３ａを形成する複合金属と接触ｉ％
　３　ｂを形成する・複合金属とは、はぼ同僚にして滉
造されるものである。次に、接触部３ｂを形成する複合
金属を例にして各種製造方法について説明する。

（１）例えば−１００メツシユのＣｒオ分ボと一１００
メツシュのｉＶＩ　ｏ粉末と金所足ｉ・混合し、この混
合粉末をＣｒ、ＭｏおよびＣｕと反応しない材料（例え
ばアルミナンからなる容、念に入れるとともにその上に
Ｃｕのブロックｋ　載置し、真空中（５Ｘ１０−’Ｔｏ
　ｒ　ｒ　）にオイテまず１００００°Ｃで１０分）…
加熱して脱ガスするとともにＣｒとＭＯとからなる多孔
刊の基材を形成し、ついでＣｕの融点（１０８３’に）
以上の温度の１１００゛Ｃで１０分間加熱してＣｕを多
孔質の基材に溶浸して行なう。

（２）ＣｒとＭｏとを粉末にし、これらを所雉ガｌ′混
合するとともに、この混合粉末をアルミナ等からなる容
器に入れ、かつ非酸化併存囲気中（レツえは冥空中、水
素ガス甲、窒素ガス中またはアルゴンガス中等）におい
て、台金／Ａの融点以下の温度（例えば粉体上にＣｕ拐
金あらかじめ載置している場合にはＣｔの融点以下、ま
たＣｕ材をあらかじめ載置していない場合にはＣｒの融
点以下）にて加熱保持（例えば６００〜１０００°Ｃで
５〜６０分間程度）して多孔ノ凶の基材を形成し、しか
る後に上記雰囲気中においてＣｕの融点以上に加熱保持
（例えば１１００°Ｃで５〜２０分程度）してこの基材
にＣｕを溶浸し一体結合して行なう。

（３）　Ｃｕ　、　Ｃｒお工びＩＸ／ＩＯの台金４を粉
末にし、それらをｙ＊　Ｍ　！混合するとともに、この
混合粉末をプレス５２　ＺＩＩＪ　して混合電体を成形
し、しかる後にこの混合素体を非岐化ＩＪ−１−↓γ囲
気中においてＣｕの融点以下（例えば１　（１１０（１
°Ｃ）またはＣｕ融点以上でかつ他の釜ル４の融点以下
（例えば１］ＯＯ°Ｃ）の温度ｒ）ＩＩ　ｉ！△保持（
５〜６０分間程度）し各金属粉末粒子を一体結合して行
なう。

ここに、金属吻末の粒径は、−１００メツンユ（１４９
μｍ以下）に駆足されるものでは〃く、−６０メツシユ
（２５０μ！］）以下）でろオしばよい。

ただ、粒径が６０メツシユより大きくなると、？１金属
粉末粒子を拡散結合させる場曾、１広故１１１」師の増
大に半って加熱温度を高くしたりまたｄ、加熱１１・１
間を長くしたシすることが必甥となり、生・・（−１Ｌ
が低下することとなる。一方、粒径の上限が低１・する
ことにしたがして、均一な混合（各−、Ｄ幀ル、１外来
４や子の均一な分散）が困舘となり、また酸化しやすい
ためその取扱いが面倒であるとともにその使用に際して
前処理を心安とする等の問題があるので、おのイ゛と限
界があり、粒径の上限は、七Ｕ々の条件のも′とに選定
されるものである。

棟だ、上述１１．た製造方法（２）　、　（３）のいず
れにあっても非酸化性雰（Ｉ：１気としては、真空豚囲
気の方が加熱保持の際に脱ガスを同時に行なえる利点が
あって好適である。しかし、真空雰囲気以外の非酸化性
雰１ｆ月気中で製造した場合であっても真空インタラプ
タの成極としては性能上差異はない。

次に製造方法（１）とほぼ同様にして製造した■−Ａ成
分組成（フェライト系ステンレス１ｓｕｓ４３４５０重
−竹チおよびＣｕ５０重量％）およびＩｔ−Ａ成分組成
（マルテンサイト系ステンレスｍ　ｓ、；　ｕ　＋５４
１０　５０重ｆｌｔ％およびＣｕ５０重［ｉｉ　％　）
　ノ各複合金属の組織状態は、それぞれ第４図（Ａ）べ
Ｄ）および第５図（Ａ）〜（Ｄ）に示すＸ線写真のよう
になった。

すなわち、第４図（Ａ）および第５図（Ａ）のＸ　ｒ４
ＪＪ写真は、二次電子像であり、各図（Ｂ）のＸ　＋＋
：１　：Ｌ７’、　−Ｐｃは、鉄（Ｆｅ）の分散状態を
示す特性Ｘ　Ｍ−四で、島状に点在する白色の部分がＦ
ｅである。また、各１−／ｌ　（Ｃ）のｘｇ写真は、ク
ロム（Ｃｒ）の分ｉ’＋に状Ｉｎ　’（ｆ　７１り’１
’　ｌｆ１’ｌ：Ｘ線像で、島状に点在する灰色の部分
がＣｒである。

さらに、各１！Ｋｌ　（Ｄ）のＸ肯与真は、Ｃｕの分散
状四を示す特性Ｘ＃ｉ！像で、白い部分がＣｕである。

したがって、５ＵＳ４３４の粒子は、相互に市、“１合
して多孔質の基材を形成しており、しかもこの端側の孔
（空隙）にＣｕが溶浸されて９Ｊ（シｓ↓１に１−２・
７合した４’Ｕ合金Ａり成となっていることが判る。な
お、５ＵＳ４１０のべ子についても同様である。

さらに、調造方法（１）により製造した■−Ａ成分組成
（Ｃｕ５０重＠二％、ＣｒｌＯ重量％およびＭＯ４０重
ｉｔ％　）　、　ｌｌｆ　−Ｂ成分組成（Ｃｕ　ｓ　ｏ
　ｉｔ　ｔｉｔ　ｓ　。

Ｃｒ　２５重量％および１ｓｉｏ　２５　Ｎ量４　）お
よびＨ−ｃ成分ギ（１成（Ｃｕ　５０重賞係、　Ｃｒ　
４０重量％およびＭｏ　１０重量％）の各複合金属の組
織状態は、それぞれ第６２１（Ａ）〜（Ｄ）、第７図（
Ａ）〜（Ｄ）および第８　ｌ＊ｉ　（Ａ）〜（Ｄ）に示
すＸ線写真のようになった。

すなわち、第６図（Ａ）、第７Ｉン１（Ａ）および第８
図（Ａ）のＸ線写真は、二次゛電子像であり、各図（Ｂ
）のＸ６写真は、Ｃｒ分散状態を示す特性Ｘ菊像で、島
状に点在する白色の部分がＣｒである。また、各ｌ＋７
’ｌ　Ｌ（”ＪのＹ、※、４・ノイ肖は−　ＭＯの昼誘
欣υＵを示す特性Ｘ線像で、島状に点在する白い部分が
Ｍｏである。さらに、各図（Ｄ）のＸ線写真は、Ｃｕの
分散状ＩＪ１１を示す特性Ｘ線像で、白い部分がＣｕで
ある。

したがって、ＣｒとＭＯの粒子は、相互に拡散結合して
多孔質の基材を形成しておす、シかもこの基材の孔（空
隙）にＣｕが溶浸されて強固に結付した複合金属となっ
ていることが判る。

一方、アーク拡散部３ａを形成するＪ　−Ａ　、ｌ−Ｂ
。

ｉ−Ｃ，ｌ−Ａ、ｌ−ＢおよびＩＴ−Ｃの各成分組成の
複合金属ならびに接触部３ｂを形成するＩｌｌ　−Ａ　
。

［−Ｂおよびｉ　−Ｃの各成分組成の傾合金机における
緒特性の試験結果は、次のようになった。ここで、ｌ−
Ｂ成分に■成は、ＳＵＳ　４３４　７０中；・１チおよ
びＣｕ　３９重量％であり、１−Ｃ成分組成（ｒ、１１
ＳＵＳ４３４　３０Ｍ量チおよびＣｕ　７　Ｃ１１Ｊｉ
、’　ｂｔ　％である。また、ＩＩ　−Ｂ成分組成は、
Ｓ、ＵＳ４１０　７０重：、１・多およびＣｕ　３０重
量％であり、ｌ−Ｃ成分組成は、５Ｕｓ４１０　３０重
％　％およびＣｕ７０重量係である。そして、■−Ｂ、
Ｉ−Ｃ＋ｌ−Ｂおよび１ｉ−ＣΩ谷成分絹成の複合金属
は、ｉ−Ａ成分組成の１反合金属と同様にして製造され
たものである。

（１）　７４　’ｉｔ、率（ＩＡｃｓチ）アーク拡散部
　１−Ａ成分組成　５〜１５裂Ｉ−Ｂ成分組成　３〜８
　チ Ｔ−Ｃ成分組成　１０〜３０チ Ｉｌｌ　−Ａ成分組成　５〜１５チ １１１−Ｂ成分組成　４〜８　％ １−Ｃ成分組成　１０〜３０％ 接触部　１−Ａ成分組成　４０〜５０チ１−Ｂ成分組成
　４０〜５０チ １−ｃ成分組成　４０〜５０チ （２）引張強度 アーク拡散部　３０／ｉｆ／π−以上 （３）硬度 アーク拡散部　１００〜１８０Ｈｖ（ＩＡｙ）接　触　
部　１２　（１〜１８０Ｈｖ　（１紹）壕だ、アーク拡
散部３ａをｌ−Ａ成分組成の摺合金属により、直径１０
０　／ｍの笠形円板状にＪし處するとともに、接触部３
ｂをｌ−Ａ成分組成の複合金属により、直径６０ｍ／Ｉ
ｎの笠形円、沢状Ｖこ形１ノ’ｊ　Ｌで第２図に示す電
極３を形成し、この１対の市恰３を組込んで第１図に示
す真空インタラプタとして行なった諸性能の検証結果は
、次のようになった。

（１）′電流しや１づｒ能力 しゃ断栄件が、定格電圧１．２１（Ｖ（再起電圧２．　
Ｉ　ＫＶＪＥＣ−１８１）、Ｌや断速度１．２〜１．５
　／８の時に６３ＫＡ（ｒ、ｍ、ｓ、）の電流をしゃ断
することができた。

マタ、定格電圧８４ＫＶ（再ｅ電圧１４３　ＫＶ　、Ｊ
Ｅ−１８１）、Ｌや■ノ［速度３．０之の時に５１にへ
（ｒ。

ｍ、ｓ、）の電流をしゃ断することができた。

なお、アーク拡散部３ａをｌ−Ｂ、ｌ−Ｃ，ＩＩ−Ａ、
Ｉ［−Ｂおよび■−Ｃの各成分組成の腹合金属としたん
１合、接触部３ｂをｌ−Ｂおよび１１−Ｃの各成分組成
の複合金属とした場合および同一φ件で試験した比政品
の各′直流しゃ断能力は、しゃ断耐久回数を併記する表
１のようになった。

ここに、アーク拡散部がＣｕからなる比較品は、アーク
拡散部が６本のスリットを勺°するもので、７補助コイ
ルを用いることなくアーク拡散部の背面周辺とコイルの
円弧部の端部と通電ビンを弁し＋（尤気的に接続されて
いるもの（例えは時分ＩＩＦ（５４−２２８１３号のよ
うな構成）である。

（以下金白） 表　１ （２）絶縁耐力 ギャップを３０ｍ／ｍに保持し、衝焦波耐電圧試験を行
なったところ、±４００ＫＶ（、・ラツキ±１０ＫＶ）
の絶縁耐力を示した。また、犬屯＋＃、　（６３に、Ｓ
）の多数回しゃ断後に同様の試験を行なった７５：　＋
（１１縁Ｉ酎力に変化しなかった。さらに、進み小成１
ＡＬ（８０Ａ）のしゃ断後に同様の試駆を行なったカニ
、絶縁耐力は殆んど変化しなかった。

なお、各成分組成の複合金属からなるアーク拡散部３ａ
と接触部３ｂとを絹合せｌｆ−ものの４！＋　ｉ象１財
力は、いずれもｌ−Ａ成分組成の腹合金１．憾とｌ−Ａ
成分組成の複合金属とを組合せたものと同様の１１０゜
を示した。才た、本発明品（１−Ａ成分Ｌ！：ｌ　ｂｓ
：と１１−Ａ成分Ａ１１成との、ｌ１ｌ１合せ）と従来
品との各’ｆＪｓ　撃ｉＮｔ耐市圧試験の結果は、嵌２
に示すようになった。

表　２ （３）　面土溶殖１住 ｉｌ、＋３０人７の加圧で、２５　ＫＡ　（ｒ、ｍ、ｓ
、　）　（Ｄ電流を３秒間：ＩＩＩ）電（ＩＥＣＥＣ開
時間電流規格た後に、２００ｋＬ！の静的な引き外し力
で問題なく引き外すことができ、その後の接触抵抗の増
加は、２〜８ヂにとどすつた。また、１，０００／＆の
加圧下で、５０ＫＡ　（ｒ、ｍ、ｓ、）の電流３秒間通
電した後の引き外しも問題なく、その後の接触部（抗の
増加は、０．〜５φにとどまり、十分な１（ＩＩ・１溶
着性を備えていた。

ナオ、アーク拡散部３　ａ　ｋ　Ｉ　−Ｂ＋　Ｉ　−Ｃ
＋＋＋−Ａ、、ｎ−Ｂおよびｌｌ−’Ｃの各成分４ｑ戊
のｊ５４合金属としｆｃ堝合並びに接触部３ｂを１１−
Ｂ成分組成およびＨ−ｃ成分組成の各複合金１，１）と
した場合も同様な結果であった。

（４）遅れ小電流（誘導性の負荷）σ）シ′史断１１ヒ
カ３０Ａの゛電流を通電して行なった′電流きいＩＵｒ
値は、平均３．９Ａ　（標準偏差ａｎ＝　０．９６　、
４ｇ、ｏ、本ｔｔ’ｉ　Ｔｌ：＝１００）を示した。

なお、接触部３ｂを、Ｂ−Ｂ成分組成としグこ４）合に
は、平均３．７　Ａ　（’ｎ＝１＋２６　、　ｆｆ　＝
１００　）、１１１−Ｃ成分組成としｒｃ場合には、平
均３．（ｌ　Ａ　（σｎ−１・５・ｎ＝１００）を示し
た。また、アーク拡散部３ａをＩ−Ｂ、Ｉ−Ｃ，−１１
−Ａ、ＩＩ：Ｂおよび■−Ｃの各成分組成とした場合も
それぞれ同様の値を示した。

（５）進み小′電流（容量性の寅荷）のしゃ断能力、４
圧、８４ＫＶＸ　史、８０Ａの：ＡＩ−ミ小’ｉ　Ｒ凸 試【・羨（ＪＥＣ−１８１）を、１ｏｏｏｏ回行なった
が再点弧は０回であった。

なお、アーク拡散部３ａｔｒ−Ｂ、Ｉ−Ｃ，１−Ａ、ｌ
　：ＢおよびＩＩ　−Ｃの各成分組成の複合金顧とした
場合並びに接触部３ｂをｌ、Ｂ成分組成および１１）−
Ｃ成分組ＩＡの各頃合金属とした場合も同様な結果であ
った。

ところで、アーク拡散部３ａピ形成する複合金属の成分
組成が、磁性ステンレス・１ｉｉＪ　３０〜７ＯＮ竜チ
およびＣｕ３０〜７０重量％の組成１ｉＩＬ囲Ｌ″丈外
の場合には、満足する緒特性を得ることができなかった
。

すなわち、磁性ステンレス鋼が３０市漬１チより少ない
場合には、導゛Ｉセ：率が犬さくなり、うす亀ＩＱ・の
発生が著しくなった。また強度が低下し、ＩＩ！１１久
性が悪化し７て、厚みを大きくしなければならなかった
。

一方７０重析慢を・）ＩＩえる場合には、しゃＨ）ｉ　
（’Ｉ：　；ｉｔゴが著しく低下した。

また、接触部３ｂｆｆ：形１１ν５する複合金＋、−＝
Ｈの成分組成が、Ｃｕ　２０〜７０ｔｉ：％　、　Ｃｒ
　５−７０申ｈ：チ、ＭＯ５〜７０重１ｉ；：チの組成
範囲以外の場６−１４＝おいても１．礪足する６と特性
を（ｌることかできなかった。

すなわち、Ｃｕが２０重重量上り少ない場合には、導電
率が低下し段線抵抗が著しく大きくなす、一方７０重量
％を超える場合には、溶着力およびさい断値が著しく大
きくなす、シかも絶縁耐力が著しく低下した。また、Ｃ
ｒが５重世係より少ない場合には、絶縁耐力が著しく低
下し、一方７０重量係を超える場合には、導電率および
機械的強度が著しく低下した。さらに、ＭＯが５＞！ｊ
量チより少、ない場合には、絶縁耐力が著しく低下し、
一方７０重全褒を・；召える場合には、４械的強度の低
下が著しく、そのうえさい断イ直が者しく犬さくなった
。

なお、１回述した央が１ｊ例においては、フィル４を前
分離タイプとしたＭ　台について述べたが、コイル４は
これに限定されるものではなく、たとえば１ターンまた
は４分流タイプもしくは気分流タイプとじてもよいもの
である。また、＠極３とコイル４との電気的接続は、１
ｄ極３の背部に接合し方補助コイル１７を用いる場合に
限らず、たとえば特公昭５３−４１７８３号公報等に記
載さ１１ているようにコイルの一端を電・卓の背面中央
と直接に接続してもよいものである。さらに、フィル４
を電極３の背部に設ける場合に限らず、たとえば実開昭
５６−５７４４３号公報等に記載されているように、コ
イルを１対の畝面を囲繞するように開設したり、または
特公昭４２−１３０１１５→う公報等に記載されている
ようにコイルをＡ空容れ号の外部に配設してよいのは勿
論である。

発明の効果 以上の如く本発明によれば、アーク拡１□り部を磁性ス
テンレス鋼３０〜７０４【損チおよびｃｕ３ｏ〜７０４
ｊ　−４ｉｌＨ％およびＣｕ　３０〜７０　：＠　ｉ　
％からなる複合金め）により形成するとともに、接触部
をＣｕ２Ｏ〜７０重ｔｒ１％　、　Ｃｒ　５〜７０重量
％およびＭ。

５〜７０重量％からなる複合金属によシ形成したので、
アーク拡散部をＣｕにより形成するとともに、このアー
ク拡散部にうず電流の発生を抑制すべく複数のスリット
を設け、かつ接触部をＣｕ−Ｑ、５Ｂｉ合金または２０
Ｃｕ＝８　ｏｗ金合金より形成した従来のものに比、シ
、以下に述べる種々の効果を奏する。

（１）　アーク拡散部の引張強度の向上により、′ｋＴ
。

極の厚さおよび重量を者しく低減することができるとと
もに、電極の面］久性を大幅に向上することができる。

（２）　アーク拡散部および接触部が低導中：率となる
ことにより、うず電流の発生を著しく低減することがで
きるとともに、スリットを設ける必要がないので引張強
度等の、機械的強ＩＩ「が向」−シ上記（１）の効果を
一層助長することができる。

（３）　アーク拡散部および接Ｉ’Ｉ！ｉｉ部が硬度が
ＩＩｊｌくかつ各成分が均一に分散したｉ、Ｖ合金属に
より形成され、またアーク拡散部にスリットがないこと
により、アーク拡ｒｒｋ部および接触部の１１゛δ度の
溶融が防止され、両部の消耗を大幅に低減できるととも
に、絶縁回復特性の向上を図ることができ、かつ多数回
しゃ＋ｒｉ７後の・他線耐力の低下を殆んどなくするこ
とができる。また、電ＩＮ、さいｉｔノーｉ値を小さく
することができる。

（４）特に、醒流しゃ断能力および、Ｊ４．１縁１′１
１１力の双方を従来のものに比して大幅にＩＩＪ」上す
ることができる。

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の真空インタラプタの一実施例を示す縦
断面図、刀２図および第３図はそれぞれ第１図における
′電極の縦断面図および分解斜視図、第４図（Ａ）　、
　（Ｂ）　、　（Ｃ）　、　（Ｄ）および嬉５図（Ａ）
、　、　（Ｂ）　、（Ｃ）　。 （Ｄ）はそれぞれアーク拡散部を形成する複合金属の異
なる組成のに■振状態を示すＸ録写真、第６図（Ａ）　
、　（Ｂ）　、　（Ｃ）　、　（Ｄ）、第７１要（Ａ）
　、　（Ｂ）　、　（Ｃ）　、　（Ｄ）および第８［シ
１　（Ａ）　、　（Ｂ）　、　（Ｃ）　、　（１））は
それぞれ舐融部を形成する複合金属のもＳなる組成の組
織状態を示すＸ厭写真である。 １・・・真空容器、２・・・”ｒ４．’　ｊｆ＠棒、３
・・・ＴＪｌ、極、３ａ・・・アーク拡散部、３ｂ・・
・尿触部、４・・・コイル。 第１図 第２簡

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）真空容器内に１対の電極棒を相対的に接近離反自
   在に導入するとともに、各電極棒の内端部にアーク拡散
   部と接触部とからなる電極をそれぞれ固着し、前記真空
   容器の外部または真空容器の内部にアークに対しこれと
   平行な軸方磁界を印加するコイルを備えてなる真空イン
   タラプタにおいて、前記各電極のアーク拡散部を磁性ス
   テンレス舖３０〜７０重量％および鋼３０〜７０　Ｍ　
   量％からなる葆合金属により形成するとともに、接朧部
   を銅２０〜７０重１１ｉ：％、クロム５〜７０重量％お
   よびモリブデン５〜７０重量％からなる複合金属により
   形成したことを特徴とする真空インタラプタ。
2. （２）磁性ステンレス鋼がフェライト系ステンレス鋼で
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の真空
   インタラプタ。
3. （３）　磁性ステンレス鋼がマルテンサイト系ステンレ
   ス鋼であることを特徴とする特許請求のｌｉ□包囲第１
   項記載の真空インタラプタ。