JPS6070618A - 真空インタラプタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、真空インタラプタに係り、特に磁気駆動形の
電極を備えた真空インタラプタに関する。

従来技術 磁気駆動形の電極を備えた真空インタラプタは、アーク
を含む電流通路を往復ループ状にすることによって生じ
る磁界とアーク電流との相互作用によりアークを駆動し
、電極の局部的な溶融を防いで電流遮断能力の向上を図
るものである。一般に、磁気駆動形の電極は、第１図に
示すように、真空容器（図示省略）内に相対的に接近離
反自在に導入した１対の電極棒１（一方のみを示す）の
内端部には、スパイラル状またはスクリュー状等の複数
のアークペダルを有するアーク駆動部２が固着されてい
る。そして、このアーク駆動部２の中央部には、リング
状またはボタン状の接触部３が設けられている。

ところで、真空インタラプタの電極材料は、次に示す（
１１〜（Ｖ）の諸特性が要求されている。

（１）　電流遮断能力が高いこと （１１）耐電圧が高いこと 佃）消耗が少ないこと 一ψ　さい断値が小さいこと （Ｖ）　接触抵抗が小さいこと （Ｖ訃　溶着力が小さいこと けれども、単一の材料ですべての特性を満たすことはで
きず、また純金属でも勿論不可能であり、現在では真空
インタラプタの用途に応じた材料が選択されている。

しかして、従来の磁気駆動形の電極においては、そのア
ーク駆動部２を、上記諸特性を概ね満足するものとし銅
を単一材料として形成するとともに接触部３を、大電流
用とし特公昭４１−１２１３１号等で知られている銅Ｃ
ｕにビスマスＢｌを添加したＣｕ−Ｂ１合金（たとえば
Ｃｕ−０，５Ｂ１合金）により形成したり、または高電
圧用とし特公昭　５４−３６１２１号等で知られている
ＣｕにタングステンＷを添加したＣｕ−Ｗ合金（たとえ
ば２０Ｃｕ−８０Ｗ合金）により形成したりしている。

ところが、Ｃｕの引張強度が約２０　Ｋｇｆ／−と小さ
いことから、アーク駆動部２は、投入、遮断時の衝撃お
よび大電流アークの電磁力によって生ずる衝撃等による
変形防止のため、その軸方向（第１図におＣする上下方
向）の寸法（厚さ）および重量の増大を招来している。

また、Ｃｕの引張強度が小さいことから、磁気駆動力を
増大すべくアークペダルの長さを大きくすることができ
ず、電流遮断能力の停滞をもたらしている。

さらに、Ｃｕは軟らかくかつその蒸気圧および融点が他
の元素、たとえばＷとＢｉのほぼ中間の値であることか
ら７、大電流アークの場合には、アークペダルの過度の
溶融によりその消耗が大となる問題がある。

また、昨今の系統拡張に伴う昇流、昇圧Ｃ二対処すべく
、電流遮断能力と絶縁耐力の両方に優れた電極が要望さ
れている。

発明の目的 本発明は、上記問題点（二鑑みてなされたもので、小形
、軽量にしてかつ耐久性を有するとともに、大電流、高
電圧の遮断に供し得る磁気駆動形の電極を備えた真空イ
ンタラプタを提供することを目的とする。

発明の構成 かかる目的を達成するために、本発明は、真空容器内に
１対の電極棒を相対的に接近離反自在に導入するととも
に、各電極棒の内端部に接触部とアーク駆動部とからな
る磁気駆動形の電極をそれぞれ固着してなる真空インタ
ラプタにおいて、前記各電極の接触部を銅２０〜７０重
貴チ、クロム５〜７０重量％およびモリブデン５〜７０
重量％からなる複合金属により形成するとともに、アー
ク駆動部を磁性ステンレス鋼３０〜７０重量％およびＣ
ｕ３０〜７０重量％からなる複合金属により形成したも
のである。

実施例 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第２図は本発明の一実施例を示す真空インタラプタの縦
断面図で、この真空インタラプタは、真空容器４内に１
対の電極棒５，５を相対的に接近離反自在に導入すると
ともに、各電極棒５，５の内端部に磁気駆動形の電極６
，６をそれぞれ固着して概略構成されている。

すｒ（わち、真空容器４は、ガラスまたはセラミックス
からなる円筒状の２本の絶縁筒７，７を両端に固着した
鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）−コバルト（Ｃｏ）合金
、またはＦｅ−Ｎ１合金等からなる薄肉円環状の封着金
具８，８．・・・の一方を介し接合して１本の絶縁筒と
するとともに、その両開口端を他方の封着金具８，８を
介し円板状の金属端板９，９により閉塞し、かつ内部を
高真空（例えば５　Ｘ　１０−’Ｔｏｒｒ以下の圧力）
に排気して形成されている。

そして、真空容器４内には、前記各電極棒５がそれぞれ
の金属端板９の中実から真空容器４の気密性を保持して
相対的に接近離反自在に導入されている。

なお、電極棒５の一方（第２図において上方）は、一方
の金属端板９に気密に挿着されているものであり、他方
は金属ベローズ１０を介し真空容器４の気密性を保持し
つつ他方の金属端板９を軸方向（第２図において上下方
向）へ移動自在に押通されているものである。また、第
２図において１１および１２は軸シールドおよびベロー
ズシールド、１３は主シールド、１４は補助シールドで
ある。

前記各電極棒５の内端部には、第３図に示すように、電
極棒５の直径より適宜大径の円板状にしてかつＣｕの如
く高導電率の材料からなる取付ベース１５が、その一方
（第３図において下方）の面に形成した凹部１６を介し
ろう付により固着されている。

取付ベース１５の他方の面には、一方の面の凹部１Ｂよ
り適宜大径の凹部１７が形成されており、この凹部１１
には、取付ベース１５の直径より適宜大径の薄肉円板状
（二形成されるとともに、アークを磁気駆動すべくその
周辺から中央付近までスパイラル状の複数のアークペダ
ルを有するアーク駆動部６ａが、その一方の面の中央に
突設した突出部を介しろう付により固着されている。こ
のアーク駆動部６ａは、後述する接触部６ｂと相俟って
磁気駆動形の電極６を形成するものである。

アーク駆動部６ａの対向面となる他方の面の中央部には
、電極棒５の直径より適宜大径の円形の凹部１９が形成
されており、この凹部１９には、リング状の接触部６ｂ
がアーク駆動部６ａの対向面から突出してろう付により
固着されている。

前記アーク駆動部６ａは、磁性ステンレス鋼３０〜７０
重量％およびＣｕ　３０〜７０重量％の複合金属により
形成されている。磁性ステンレス鋼には、例えばフェラ
イト系またはマルテンサイト系ステンレス鋼等がある。

フェライト系ステンレス鋼としては、ＳＵＳ　４０５．
４２９．４３０．４３０Ｆ、　４３４等、マルテンサイ
ト系ステンレス鋼としては、　５ＵＳ４０３゜４１０、
４１６．４２０．４３１．４４０Ｃ等が挙げられる。

なお、この複合金属は、フェライト系ステンレス鋼を用
いた場合には、３〜３０チの導電率（ＩＡＣ５％）、マ
ルテンサイト系ステンレス鋼を用いた場合には、４〜３
０チの導電率を有するものである。

また、引張強度および一度は、どちらの場合も３０Ｋｇ
ｆ／＋ｄ以上および１００〜１８０１（ｖ　（Ｉ　Ｋ？
　）である。

また、接触部６ｂは、Ｃｕ　２０〜７０重量％、クロム
（Ｃｒ）５〜７０重−１ｔｓおよびモリブデン（ＭＯ）
５〜７０重ｉ％の複合金属により形成されている。なお
、この複合金属は、２０〜６０％の導電率および１２０
〜１８０　）Ｉｖ　（ｌ　Ｋｐ　）の硬度なイ」するも
のである。

一方、アーク祁動部６ａを形成する複合金属と接触部６
ｂを形成する一陵合金属とは、はぼ同様にして製造され
るものである。次に、接触部６ｂを形成する複合金属を
例にして各種製造方法について説明する。

（１）例えば−１００メツシユのＣｒ粉末と一１００メ
ツシュのＭＯ粉末とを所定量混合し、この混合粉末をＣ
ｒ　、　ＭｏおよびＣｕと反応しない材料（例えばアル
ミナ）からなる容器に入れるとともにその上にＣｕのブ
ロックを載置し、真空中（５Ｘ　１０−’Ｔｏｒｒ）に
おいてまず１０００℃で１０分間加熱して脱ガスすると
ともにＣｒとＭＯとからなる多孔質の基月を形成し、つ
いでＣｕの融点（１ｏｓａ℃）以上の温度の１１００℃
で１０分間加熱してＣｕを多孔質の基材に溶浸して行な
う。

（２）　Ｃｒと庵とを粉末にし、これらを所定量混合す
るとともζ二、この混合粉末をアルミナ等からなる容器
Ｃ二人れ、かつ非酸化性雰囲気中（例えば真空中、水素
ガス中、窒素ガス中またはアルゴンガス中等）において
、各金属の融点以デの温度（例えば粉体上にＣｕ材をあ
らかじめ載置している場合１：はＣｕの融点以下、また
Ｃｕ材をあらかじめ載置していない場合にはＣｒの融点
以下）にて加熱保持（例えば６００〜１０００℃で５〜
６０分間程度）して多孔質の基材を形成し、しかる後に
上記雰囲気中においてＣｕの融点以上に加熱保持（例え
ば１１００℃で５〜２０分程度）してこの基材にＣｕを
溶浸し一体結合して行なう。

（３）　Ｃｕ　＋　ＣｒおよびＭｏの各金属を粉末；二
し、それらを所定量混合するとともに、この混合粉末を
プレス成型して混合素体を成形し、しかる後にこの混合
素体を非酸化性雰囲気中（二おいてＣｕの融点以下（例
えば１０００℃）またはＣｕの融点以上でかつ他の金属
の融点以下（例えば１ｏｏｏ℃）の温度に加熱保持（５
〜６０分間程度）し各金属粉末粒子を一体結合して行な
う。

ここに、金属粉末の粒径は、−１００メツシユ（１４９
μｍ以下）に限定されるものではＴｘ　＜　、−６０メ
ツシユ（２５０μｍ以下）であればよい。ただ、粒径が
６０メツシユより大きくなると、各金属粉末粒子を拡散
結合させる場合、拡散距離の増大に伴って加熱温度を高
くしたりまたは加熱時間を長くしたりすることが必要と
なり、生産性が低下することとｌる。一方、粒径の上限
が低下するにしたがって均一、ｑ混合（各金属粉末粒子
の均一な分散）が困難となり、また酸化しやすいためそ
の取扱いが面倒であるとともにその使用に際して前処理
を必要とする等の問題があるので、おのずと限界があり
、粒径の上限は、種々の条件のもとに選定されるもので
ある。

また、上述した製造方法（２）　、　（３）のいずれに
あっても非酸化性雰囲気としては、真空雰囲気の方が加
熱保持の際に脱ガスを同時に行なえる利点があって好適
である。しかし、真空雰囲気以外の非酸化性雰囲気中で
製造した場合であっても真空インタラプタの電極として
は性能上差異はない。

次に製造方法（１）とほぼ同様にして製造した■−Ａ成
分組成（フェライト系ステンレス＠　ＳＵＳ　４３４５
０重量％およびＣｕ　５０重量％）およびＩＩ　−Ａ成
分組成（マルテンサイト系ステンレスｎｒ４ＳＵＳ４１
０５０重量％およびＣｕ　５０重１チ）の各複合金属の
組織状態は、それぞれ第４図（５）〜■）および第５図
（Ａ）〜Ｑ））に示す）ＵＪ写真のようになった。

すなわち、第４図（５）および第５図（５）のＸ線写真
は、二次電子像であり、各図（Ｂ）のＸ線写真は、鉄（
Ｆｅ）の分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に点在する
白色の部分がＦｅである。また、各図（Ｃ）のＸｉｌ写
真は、クロム（Ｃｒ　）の分散状態を示す特性Ｘ線像で
、島状に点在する灰色の部分がＣｒである。さらに、各
国（ｒ））のＸ線写真は、Ｃｕの分散状態を示す特性Ｘ
ａ像で、白い部分がＣｕである。

し尼がって、５ＵＳ４３４の粒子は、相゛互に結合して
多孔質の基材を形成しており、しかもこの基材の孔（空
隙）にＣｕが溶浸されて強固に結合した複合金属となっ
ていることが判る。ｒ、（お、Ｓ［ＪＳ　４１０の粒子
Ｃ二ついても同様である。

さら；二、製造方法（１）により製造したＩＩ−Ａ成分
組成（Ｃｕ　５０￥ｉ景％、　Ｃｒ　１０重量％および
Ｍｏ　４０重量％）、ｌ−Ｂ成分組成（Ｃｕ　５０重量
％　、　Ｃｒ　２５重−ｉチおよびＭｏ　２５重ｔチ）
およびＩ−Ｃ成分組成（Ｃｕ　５０重量％、Ｃｒ４０重
量係およびＭｏ　１０重量％）の各複合金属の組織状態
は、それぞれ第６図（Ａ）〜の）、第７図四〜Ｑ））お
よび第８図（Ａ）〜ｐ）に示すＸ線写真のようになった
。

すなわち、第６図（Ａ）、第７同人および第８図（Δ）
のｘ＃ｉ！写真は、二次電子像であり、各図（ＢｌのＸ
線写真は、Ｃｒの分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に
点在する白色の部分がＣｒである。また、各図（ＱのＸ
線写真は、Ｍｏの分散状態を示す特性Ｘ線像で、高−状
に点在する白い部分がＭｏである。さらに、各図０））
のＸ糺（写真は、Ｃｕの分散状態を示す特性Ｘ　ｔＪ　
像で、白い部分がＣｕである。

したがって、ＣｒとＭｏの粒子は、相互に拡散結合して
多孔質の基材を形成しており、しかもこの基材の孔（空
隙）にＣｕが溶浸されて強固に結合した複合金属となっ
ていることが判る。

一方、アーク駆動部６ａを形成するＩ−Ａ、Ｉ−Ｂ、Ｉ
−Ｃ，ｎ−Ａ、ｕ−ＢｋよびＩＩ　−Ｃ（７）各成分組
成の複合金属ならびに接触部６ｂを形成する■−Ａ、ｌ
−ＢおよびＩ−Ｃの各成分組成の複合金属における諸特
性の試験結果は、次のようになった。ここで、ｌ−Ｂ成
分組成は、ＳＵＳ　４３４７０　重量％およびＣｕ　３
０７４景チであり、Ｉ−Ｃ成分組成は、ＳＵＳ　４３４
３０重ｔ′％およびＣｕ　７０重敗チである。

また、ＩＩ−Ｂ成分組成は、ＳＵＳ　４１０７０重量％
およびＣｕ　３０重量％であり、ＩＩ−Ｃ成分組成は、
ＳＵＳ　４１０３０重量％およびＣｕ　７０重量％であ
る。

そして、Ｉ−Ｂ、Ｔ−Ｃ，ＩＩ−Ｂおよび■−Ｃの各成
分組成の複合金庫は、Ｉ−Ａ成分組成の複合金属と同様
にして製造されたものである。

（１）導電率（ＩＡＣ８係） アーク駆動部　１−Ａ成分組成　５〜１５係１−Ｂ成分
組成　３〜８％ Ｉ　−Ｃ成分組成　１０〜３０チ Ｉｆ−Ａ成分組成　５〜１５チ １１−Ｂ成分組成　４〜８ｑＩ） ｎ−ｃ成分組成ｔｏ　〜ａＯ％ 接触部　棗−Ａ成分組成　４０〜５０ｑ６帆−Ｂ成分組
成　４０〜５０係 ｉ−ｃ成分組成　４０〜５０チ （２）硬度 アーク駆動部　１００〜１８０　Ｈｖ 接触部　１２０〜１８０　Ｈｖ また、アーク駆動部６ａをＩ　−Ａ成分組成の複合金属
により、８枚のアークペダルを有する直径１００　′Ｘ
４に形成するとともに、接触部６ｂを厘−Ａ成分組成の
複合金属により、内径３０％、外径６０〜のリング状に
形成して第３図に示す電極６を構成し、この１対の電極
６を第２図に示す真空インクラブタに組込んだ場合の諸
性能の検証結果は、次のようになった。

（１）電流遮断能力 遮断条件が、定格電圧１２　ｋＶ　（再起電圧２１　ｋ
Ｖ。

ＪＲＣ−１８１）　、遮断速度１．２〜１．５φの時に
４５　ｋＡ（ｒ、ｍ、ｓ、）の電流を遮断することがで
きた。また、定格電圧８４　ｋＶ　（Ｍ起電圧１４３　
ｋＶ、　ＪＥＣ−１８１）。

遮断速度３．０　ｙａ／ｓの時に３５　ｋＡ　（ｒ、ｍ
、ｓ、）の電流を遮断することができた。

なお、アーク駆動部６ａをＩ−Ｂ、Ｉ−Ｃ，■−Ａ、Ｉ
Ｉ−ＢおよびＩ−Ｃの各成分組成とした場合、接触部６
ｂを璽−Ｂ成分組成、Ｉ−Ｃ成分組成とした場合および
従来品、比較品について同一条件で試験した各電流遮断
能力は、表１に示すようになった。

（以下全白） 表　１ （２）絶縁耐力 ギャップを３０％に保持し、衝撃波を印加する衝撃波耐
電圧試験を行なったところ、±２８０　ｋＶ　（バラツ
キ±１０ｋＶ）の絶縁耐力を示した。また、大電流（４
６ｋＡ　）の多数回遮断後に同様の試験を行なったが、
絶縁耐力に変化はなかった。さらに、進み小電流（８０
Ａ）の遮断後（＝同様の試験を行なったが、絶縁耐力は
殆んど変化しなかった。

なお、アーク駆動部６ａをＩ　−Ｂ、Ｉ　−Ｃ，Ｉｔ　
−Ａ、ｌｌ−Ｂおよび…−Ｃの各成分組成とした場合並
びに接触部６ｂをＩ−Ｂ成分組成、ｌ−Ｃ成分組成とし
た場合の各絶縁耐力はいずれもｌ　−Ａ成分組成とＩ−
Ａ成分組成との組合せのものと同様の値を示した。表２
に発明品と従来品、比較品との絶縁耐力を示す。

表　２ （３）耐溶着性 １３０Ｋｐの加圧下で、２５　ＫＡ　（ｒ、ｍ、ｓ、）
の電流を３秒間通電（ＩＥＣ短時間電流規格）した後に
、２００ＫＦの静的な引き外し力で問題なく引き外すこ
とができ、その後の接触抵抗の増加は、２〜８チにとど
まった。また、１０００　ＫＦの加圧下で、５０　ＫＡ
　（ｒ、ｍ。

８、）の電流を３秒間通電した後の引き外しも問題すく
、その後の接触抵抗の増加は、０〜５％にとどまり、十
分な耐溶着性を備えていた。

なお、アーク駆動部６ａをＩ−Ｂ、Ｉ−Ｃ，ｌｌ−Ａ、
ｌｌ−Ｂおよび■−Ｃの各成分組成とした場合並びｉ二
接触部６ｂをＩ−Ｂ成分組成、Ｉ−Ｃ成分組成とした場
合も同様な結果であった。

（４）遅れ小電流（誘導性の負荷）の遮断能力３０　Ａ
通電して行なった電流さい断値は、平均３．９　Ａ　（
標準偏差σｎ−０．９６．標本数ｎ＝１００）を示した
。

なお、接触部６ｂをｌ−Ｂ成分組成とした場合には、平
均３．７　Ａ　（σｎ＝１．２６．　ｎ＝１００　）　
、　ｌ−Ｃ成分組成とした場合には、平均３．９　Ａ　
（σｎ＝１．５．　ｎ＝１００）を示した。また、アー
ク駆動部６ａをＩ−Ｂ、Ｉ−Ｃ，Ｉｔ−Ａ、ＩＩ−Ｂお
よびＩＩ　−Ｃ（７）各成分組成とした場合もそれぞれ
同様の値を示した。

（５）進み小電流（容量性の負荷）の遮断能力（ＪＲＣ
−１８１）を、１００００回行なったが、再点弧は０回
であった。

なお、アーク駆動部６ａをＩ−Ｂ、Ｉ−Ｃ，ＩＩ　−Ａ
、ＩＩ−Ｂおよび■−Ｃの各成分組成とした場合並び仲
接触ｑ６ｂをＩ−Ｂ成分組成、ト（成分組成とした場合
も同様な結果であった。

ところで、アーク駆動部６ａを形成する複合金属の成分
組成が、磁性ステンレス鋼３０〜７０重ｔチおよびＣｕ
　３０〜７０重量％の組成範囲以外の場合には、満足す
る緒特性を得ることができなかった。

すなわち、磁性ステンレス鋼が３０重量％より少ない場
合には、　Ｃｕが多くなり耐電圧の低下が著しいもので
あった。しかも耐久性が低下した。一方７０重量％を超
える場合には、遮断性能の低下が著しいものであった。

また、接触部６ｂを形成する複合金属の成分組成が、Ｃ
ｕ　２０〜７０重量％、Ｃｒ　５〜７０７０重量％。

５〜７０重Ｊｌチの組成範囲以外の場合においても、満
足する緒特性を得ることができなかった。

すなわち、Ｃｕが２０重量％より少ない場合には、導電
率が低下し接触抵抗が著しく大きくなり、一方７０重量
％を超える場合には、溶着力およびさい断値が著しく大
きくなり、しかも絶縁耐力が著しく低下した。また、Ｃ
ｒが５重量％より少ない場合には、絶縁耐力が著しく低
下し、一方７０重量％を超える場合には、導電率および
機械的強度が著しく低下した。さら（二、Ｍｏが５重量
％より少ない場合には、絶縁耐力が著しく低下し、一方
７０重量％な超え〜る場合には、機械的強度の低下が著
しく、そのうえさい断値が著しく大きくなった。

発明の効果 以上の如く本発明によれば、真空インタラプタの各電極
の接触部をＣｕ　２０〜７０重量％、Ｃｒ　５〜７０ｉ
量チおよびＭｏ　５〜７０重量％からなる複合金属によ
り形成するとともに、アーク駆動部を磁性ステンレス鋼
３０〜７０重量％およびＣｕ　３０〜７０重量％からな
る複合金属により形成したので、アーク駆動部をＣｕに
より形成するとともに接触部をＣｕ−０，５Ｂｉ合金ま
たは２０Ｃｕ−８０Ｗ合金：二より形成した従来のもの
に比し、以下：二述べる種々の効果を奏する。

（１）　アーク駆動部の引張強度の向上１−より、電極
の厚さおよび重量を著しく低減することができる。

（２）　アーク駆動部の引張強度の向上（二より、その
外径を変えることなくアークペダルの長さを大きくして
磁気駆動力を大幅に高めることができる。

（３）　アーク駆動部および接触部が硬度が高くかつ各
成分が均一分散した複合金属から形成されていることに
より、アークペダルおよび接触部の過度の溶融を防止で
き、その消耗を大幅に低減できるとともに、絶縁回復特
性を向上することができ、かつ多数回遮断後の絶縁耐力
の低下を殆んどなくすることができる。また、電流さい
断値を小さくすることができる。

（４）％（′″、、絶縁耐力を２０Ｃｕ−８０Ｗ合金セ
より接触部を形成したものよりも高めることができ、し
かもＣｕ−０，５Ｂ１合金により接触部を形成したもの
より揺かに大きい電流を遮断することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の磁気駆動形の電極の縦断面図、第２図は
本発明の真空インタラプタの一実施例を示す縦断面図、
第３図は第２図における電極の縦断面図、第４図（Ａｔ
　、　（Ｂ）　、　（Ｃ）　、　Ｑ））および第５図（
５）。 （Ｂｌ　、　（Ｃ）　、　（ＤＪはそれぞれアーク駆動
部を形成する複合金属の異なる組成の組織状態を示すＸ
線写真、第６図（Ａｌ　、　（Ｂ）　、　（Ｃ１、（Ｄ
ｉ、第７図“（Ａｌ　、　（Ｂｌ　、　（Ｃ１、■）お
よび第８図（５）、　（Ｂｌ　、　（Ｃ１、（Ｄ）はそ
れぞれ接触部を形成する複合金属の異なる組成の組織状
態を示すＸ線写真である。 ４・・・真空容器　５・・・′電極棒 ６・・パＣＥ極　６ａ・・・アーク駆動部６ｂ・・・接
触部 第５図（Ｂ） 第５図ＣＤ＞ 第６図（Ｄ） 第７図ＣＡ） 第７図（Ｃ） 第７図（Ｂ） む 第８図（Ａ） 第８図（Ｃ） ＵＵ 第８図（Ｂ） 第８図（Ｄ）

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）真空容器内に１対の電極棒を相対的に接近離反自
   在に導入するとともに、各電極棒の内端部に接触部とア
   ーク駆動部とからなる磁気駆動形の電極をそれぞれ固着
   してなる真空インクラックにおいて、前記各電極の接触
   部を銅２０〜７０重量％、クロム５〜７０重量係および
   モリブデン５〜７０重量％からなる複合金属により形成
   するととも；二、アーク駆動部を磁性ステンレス鋼３０
   〜７０重ｔ％および銅３０〜１０重量％からなる複合金
   属により形成したことを特徴どする真空インタラプタ。
2. （２）磁性ステンレス鋼がフェライト系ステンレス鋼で
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の真壁
   インタラプタ。
3. （３）磁性ステンレス鋼がマルテンサイト系ステンレス
   鋼であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   真空インタラプタ。