JPS6050828A - 真空インタラプタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、真空インタラプタに係り、特にアークと平行
な軸方向磁界（縦磁界）を発生させる手段を備えた、い
わゆる縦磁界方式の真空インタラプタにおける電極の改
良に関する。

従来技術 縦磁界方式の真空インタラプタは、アークにこれと平行
な縦磁界を印加することにより、アークを電極面上に分
散せしめてその局部的な集中を防止し、もって電極の過
度の溶融を防ぐことにより電流しゃ断能力の向上を図る
もので、真空容器内に１対の電極棒を相対的に接近離反
自在に導入するとともに、各電極棒の内端部にアーク拡
散部と接触部とからなる嵜１極をそれぞれ固着し、縦磁
界発生手段としてのコイルを、特公昭４２−１３０４５
号公報等に記載されているように前記真空容器の外部に
備えたり、または特公昭５３−４１７９３号公報、特公
昭５４−２２８１３号公報もしくは特開昭５６−１３０
０３７号公報等に記載されているように真空容器内にお
ける各電極の背部に備えたり、さらには実開昭５６−５
７４４３号公報等に記載されているように真空容器内に
おける１対の電極の外周に備えたりして構成されている
。

ところで、上記真空インタラプタの電極における接触部
を形成する材料には、一般に、以下に述べる特性を具備
することが要求されている。

０）電流しゃ断能力が高いこと。

（２）絶縁耐力が高いこと。

（３）　消耗が小さいこと。

（４）電流さい断値が小さいこと。

（５）接触抵抗が小さいこと。

（６）耐溶着性が優れていること。

しかし、単一材料ですべての特性を満たすことはできず
、また純金属でも勿論不可能であり、現在では真空イン
タラプタの用途に応じ、他の特性を幾分犠牲にしても特
に必要とする特性を満足する材料を選択することが行な
われている。

しかして、従来の縦磁界方式の真空インタラプタの電極
においては、アーク拡散部を銅により形成するとともに
、このアーク拡散部に縦磁界の鎖交により生ずるうず電
流を抑制すべく、特開昭５゜−５２５６２号公報等に記
載されているように径方向の複数のスリットが設けられ
ている。

ところが、銅の引張強度が約２０Ｋｙｆ／ｍｄ　と小さ
く、かつ複数のスリットが設けられていることも相俟っ
て、アーク拡散部は、投入、しゃ断時の衝撃および大′
ｌＩ流アークの′＃１．磁力によって生ずる衝撃等によ
る変形防止のため、その軸方向の寸法（厚さ）および重
電の増大を招来している。

また、スリットの縁部にアークおよび電界が集中し、電
流しゃ断能力と絶縁耐力、特にしゃ断後の絶縁耐力（動
的絶縁耐力）が低下するとともに、アーク拡散部の消耗
が大となる問題がある。

他方、接触部を、大電流低電圧用とし特公昭４１−１２
１３１号公報等に記載されている銅に微少のビスマスを
含有せしめた０ｕ−Ｂ１合金（たとえばＯｕ−０，５Ｂ
ｉ合金）により形成したり、また小電流高電圧用とし特
公昭５４−３６１２１号公報等に記載されている銅にタ
ングステンを含有せしめたＯｕ　−Ｗ　合金（たとえば
２００ｕ−８０Ｗ　合金）により形成したりしている。

ところが、昨今の系統拡張に伴う昇流、昇圧に対処すべ
く、電流しゃ断能力および絶縁耐力の双方に優れた電極
の出現が要望されている。

発明の目的 本発明は、上述【−た問題に鑑みてなされたもので、そ
の目的とするところは、耐久性に優れるとともに大電流
および高電圧のしゃ断を行ない得る電極を備えた縦磁界
方式の真空インタラプタを提供するにある。

発明の構成 本発明は、上記目的を達成するため、真空容器内に１対
の電極棒を相対的に接近離反自在に導入するとともに、
各電極棒の内端部にアーク拡散部と接触部とからなる電
極をそれぞわ固着し、前記真空容器の外部または真空容
器の内部にアークに対しこれと平行な軸方向磁界を印加
するコイルを備えてなる真空インタラプタにおいて、前
記各電極のアーク拡散部を２０〜７００〜７０夏量チ〜
１１０重量係のクロムおよび５〜４０夏量チの鉄の複合
金属により形成するとともに、接触部を２０〜７００〜
７０夏量チ〜７０夏量チのクロムおよび５〜７０夏量チ
のモリブデンの複合金属により形成したものである。

実施例 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第１図は本発明の一実施例を示す真空インタラプタの縦
断面図で、この真空インタラプタは、真空容器１内にそ
の軸線上に位置せしめて１対の電極棒２．２を相対的に
接近離反自在に導入し、各電極棒２の内端部に笠形円板
状の対をなす電極３゜３を絶縁スペーサを介在せしめて
機械的に固着し、各電極棒２と電極３とを電極３の背部
に配設されかつ電極棒２に流れる軸方向（第１図におい
て上下方向）の電流を電極棒２を中心とするループ電流
に変更して縦磁界を発生するコイル５．５により′１気
的に接続して概略構成されている。

すなわち、真空容器１は、ガラスまたはセラミックスか
らなる円筒状の２本の絶縁筒５．５を両端に固層したＦ
ｅ−Ｎｉ−Ｃｏ　合金、Ｆｅ−Ｎ１合金等からなる薄肉
円環状の封着金具６．６．・・・の一方を介し接合して
１木の絶縁筒とするとともに、その両開口端を他方の封
着金具６．６を介し円板状の金属端板７．７により閉塞
し、かつ内部を冒真空（たとえば５　Ｘ　１０””　Ｔ
ｏｒｒ　以下の圧力）に排気して形成されている。そし
て、真空容器１内には、前記各電極棒２がそれぞれの金
属端板７の中央から真空容器１の気密性を保持して相対
的に接近離反自在に導入されている。

なお、一方（第１図において上方）の電極棒２は、一方
の金属端板７に気密に挿着されているものであり、他方
の電極棒２は、金属ベローズ８を介し真空容器１の気密
性を保持して他方の金属端板７を軸方向へ移動自在に挿
通されているものである。また、第１図において９およ
び１０は軸シールドオヨびベローズシールド、１１は主
シールド、１２は補助シールドである。

前記各電極棒２の内端部には、第２図および第３図に示
すように、銅の如く高導電率の材料からなるとともに、
電極棒２の直径より適宜大径の円板状の取付ベース４ａ
と、取付ベース４ａの外周の相対する位置から半径方向
（第２図において左右方向）外方へ延在する２木のアー
ム４ｂと、各アーム４ｂの端部から取付ベース４ａを中
心さし同一方向へ円弧状に彎曲した円弧部４ｃとからな
る号外流タイプのコイル４が、取付ベース４ａの一方（
第２図において下方）の面に形成した四部１３を介しろ
う付により固着されている。

そして、コイル４は、電極棒２の内端外周にろう付によ
り嵌着したリング状の取付部１４　ａと、取付部１４　
ａの外周から半径方向外方へ放射状に延伸した複数の支
持腕１４　ｂと、各支持腕１４　ｂの端部を連結するリ
ング状の支持部１４　ｃとからなるコイル補強体１４と
ろう付されて補強されている。

ナオ、コイル補強体１４は、ステンレス鋼の如く機械的
強度大にしてかつ低導電率の材料からなるものである。

前記コイル４の取付ベース４ａの他方の面には、円形の
凹部１５が設けられており、この凹部１５には、ステン
レス鋼またはインコネルの如く機械的強度大にしてかつ
低導電率の材料により短円筒状に形成した絶縁スペーサ
１６が、その一端に形成した小径フランジ１６ａを介し
ろう付により固着されている。そして、絶縁スペーサ■
６の他端に形成した大径フランジ１６　ｂには、この大
径フランジ１６１）より遇亘大径にしてかつ絶縁スペー
サ１６の内径とほぼ同径の透孔を有する円輪板状の取付
ベース１７　ａと、取付ベース１７ａの外周の相対する
位置から半径方向外方へ延在した２本のアーム１７ｂと
、各アーム１７１）の端部からコイル４の円弧部４ｃと
ほぼ等しい曲率半径にしてかつこれとは逆の同一方向へ
適宜の長さで円弧状に彎曲した円弧部１７　ｃとからな
り、銅の如く高導電率の材料により形成された補助コイ
ル１７が、取付ベース１７　ａの一方（第２図において
下方］の面に設けた係合段部１８を介しろう付により固
着されている。そし、て、補助コイル１７．゛とコイル
４とは、補助コイル１７の各円弧部１７　Ｑの端部に設
けた凹部１９に一端を固着し、かっ他端を迭 コイル４の各円弧部４ｃの端部に設けた誘孔２１に挿着
した軸方向の通電ビ／２０を介し電気的に接続されてい
る。

前記補助コイル１７には、コイル４の直径とほぼ同径に
形成した前記電極３が、背面中央に設けた凹部２２を介
しろう付により取付ベース１７　ａと接合されるととも
に、背面を介しろう付により各アーム１７　ｔ）および
円弧部１７　ｃと接合されている。電極３は、対向面（
第２図において上面）中央に円形の凹部ｎを設けかつ周
辺に近づくにつれて漸次薄肉となる笠形円板状に形成さ
れたアーク拡散部３ａと、対向面に平坦な円形の接触面
を有するとともに周辺に近づくにつれて両次薄肉となる
笠形円板状に形成されかつアーク拡散部３ａの凹部詔に
ろう付により固着された接触部３ｂとからなり、全体と
して笠形円板状に設けられている。

前記電極３のアーク拡散部３ａは、２０〜７０重［１の
銅と、５〜４０重量係のクロムと、５〜４０重量係の鉄
とからなる複合金属により形成されており、この成分お
よび組成範囲の複合金属は、５〜３０％の導電率（ＩＡ
Ｏ８係）、３（ｌＰｆ／薦ｉ以上の引張強度および１０
０〜１７０Ｈｖ　（Ｉ　Ｋｊｌ　）の硬度を有するもの
である。

なお、アーク拡散部３ａを形成する複合金属は、以下に
述べる各種の方法により製造されるものである。

（１）　例え１ｉ−１００メツシユのクロム粉末トー１
００メツシュの鉄粉末とを所定量混合し、この混合粉末
をクロム、鉄および銅と反応しない材料（たとえばアル
ミナ）からなる容器に入れるとともにその上に所定量の
銅のブロックを載置し、しかる後に真空中（５ｘ　ＩＱ
　Ｔｏｒｒ）においてまず１０００℃で１０分間加熱し
て脱ガスするとともにクロムと鉄とからなる多孔質の基
材を形成し、ついで銅の融点（１０８３”Ｃ）以上の温
度の１１００℃で１０分間加熱し銅を多孔質の素材に溶
浸して行なう。

（２）　クロムと鉄を粉末にし、これらを所定量混合す
るとともに、この混合粉末をアルミナ等からなる容器に
入れ、かつ非酸化性雰囲気中（たとえば真空中、水素ガ
ス中、窒素ガス中またＣオアルピンガス中等）において
、各金属の融点以下（たとえば粉体上に鋼材をあらかじ
め載置している場合には銅の融点以下、また鋼材をあら
かじめ載置していない場合には他の金属の融点以下）の
温度で加熱保持（たとえば６００〜１０００℃で５〜６
０分間程度）して多孔質の基材を形成し、しかる後に上
記雰囲気中において銅の融点板−ヒに加熱保持（たとえ
ば１１００℃で５〜２０分間程度）してこの基材に銅を
溶浸し一体結合して行なう。

（３）各金属を粉末にし、所要金属粉末を所定量混合す
るとともに、この混合粉末をプレス成型して混合素体を
形成し、しかる後にこの混合素体を非酸化性雰囲気中に
おいて銅の融点以下（たとえば１０００℃）または銅の
融点以上でかつ他の金属の融点以下（たとえば１１００
′Ｃ）の温度で加熱保持（５〜６０分間程度）し各金属
粉末粒子を一体結合して行なう。

ここに、金属粉末の粒径は、−１００メツシユ（１４９
μｍ以下）に限定されるものではなく、−６０メツシユ
（２５０μｍ以下）であればよい。

ただ粒径が６０メツシユより太きくなると、各金属粉末
粒子を拡散結合させる場合、拡散距離の増大に対処すべ
く加熱温度を高くしたりまたは加熱時間を長くしたりす
ることが必要となり、生産性が低下することとなる。−
万粒径の上限が低下するにしたがって均一な混合（各金
属粉末粒子の均一な分散）が困難となり、また酸化しや
すいため９その取扱いが面倒であるとともにその使用に
際して前処理を必要とする等の問題があるので、おのづ
と限界があり、粒径の上限は、種々の条件のもとに選定
されるものである。

また、前述した製造方法２．３のいずれにあっても非酸
化性雰囲気としては、真空雰囲気の方が加熱保持の際に
脱ガスを同時に行なえる利点があって好適である。しか
し、真空雰囲気以外の非酸化性雰囲気中で製造した場合
であっても真空インタラプタの電極としては性能上善異
はないものである。

次に、製造方法１により製造したアーク拡散部３ａを形
成する）−Ａ成分組成（５０重量％の銅、１０重ｉ％の
クロムおよび４０重量％の鉄からなる）、１−Ｂ成分組
成（５０重量％の銅、２５重量％のクロムおよび２５重
量％の鉄からなる）および１−Ｃ成分組成（５０重量％
の銅、４０重量％のクロムおよび１０重量％の鉄）の複
合金属の組織状態は、それぞれ第４図（Ａ）〜（Ｄ）、
第５図（Ａ）〜（Ｄ）および第６図（Ａ）〜ω）に示す
特性写真のようになった。

すなわち、第４図、第５図および第６図の（ハの写真は
、二次電子像であり、また各図の（Ｂ）の写真はクロム
Ｏｒの分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に点在する灰
色の部分がクロムである。さらに各図の（０）の写真は
、鉄Ｆｅ　の分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に点在
する白または灰色の部分が鉄である。また各図のＣ′Ｄ
）の写真は、銅Ｏｕ　の分散状態を示す特性Ｘ線像で、
白い部分が銅である。

したがって、クロムと鉄の粒子は、相互に拡散結合して
多孔質の基材を形成しており、しかもこの基材の孔（空
隙）に銅が溶浸されて強固に結合した複合金属となって
いることが判る。

一方、前記接触部３ｂは、２０〜７０重量係の銅と、５
〜７０重量係のクロムおよび５〜７０重量係のモリブデ
ンとからなる複合金属により形成されており、この成分
および組成範囲の複合金属は、２０〜６０チの導電率お
よび１２０〜１８０ＨＶ（ＩＱ）の硬度を有するもので
ある。

なお、接触部３ｂを形成する複合金属は、アーク拡散部
３ａを形成する複合金属とほぼ同様の各種の方法により
製造されるものであるとともに、各金属粉末の粒径につ
いてもほぼ同様のことがいえるものである。

次に、製造方法１により製造した接触部３ｂを形成する
ＩＩ−Ａ成分組成（５０重量係の銅、１０重量係のクロ
ムおよび４０重量係のモリブデンからなる）、ｌ−Ｂ成
分組成（５０重量係の銅、２５重量係のクロムおよび２
５重量係のモリブデン力らなる）および■−ａ成分組成
（５０重量係の銅、４０重量係のクロムおよび１０重量
係のモリブデンからなる）の複合金属の組織状態は、そ
れぞれ第７図（Ａ）〜（Ｄ）、第８図（Ａ）〜（Ｄ）お
よび第９図（Ａ）〜（Ｄ）に示す特性写真のようになっ
た。

すなわち、第７図、第８図および第９図のｃＡ）の写真
は、二次電子像であり、また各図の（Ｂ）の写真は、ク
ロムＯｒの分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に点在す
る灰または白色の部分がクロムである。

さらに各図の（０）の写真は、モリブデンＭＯの分散状
態を示す特性Ｘ線像で、島状に点在する灰色の部分がモ
リブデンである。また各図の（Ｄ）の写真は、銅Ｏｕ　
の分散状態を示す特性Ｘ線像で、白い部分が銅である。

したがって、クロムとモリブデンの粒子は、相互に拡散
結合して多孔質の基材を形成しており、しかもこの基材
の孔（空隙）に銅が溶浸されて強固に結合した複合金属
となっていることが判る。

また、アーク拡散部３ａを形成するｌ　−Ａ成分組成、
ｌ−Ｂ成分組成および１−ａ成分組成の複合金属と、接
触部３ｂを形成するｌ　−Ａ成分組成、１−Ｂ成分組成
およびＨ−ａ成分組成の複合金属の緒特性の試験結果は
、以下に述べるようになった。なお、Ａはアーク拡散部
３ａを形成する複合金属の特性、Ｂは接触部３ｂを形成
する複合金属の特性を示す。

（１）導電率（ＩＡＯ８係） Ａ；８〜１０優、Ｂ；４０〜５０係 （２）引張強度 Ａ；３０即ｆ／−以上 （３）硬度 Ａ　；　１００−１７０Ｈｖ（１ｆｆＦ）、　Ｂ　；　
１２Ｏ−１８０Ｈｖ（ｌｆｆｊ’） ′さらに、アーク拡散部３ａをｉ−Ｂ成分組成の複合金
属により、直径１００１１１／ＩＩＩ　の笠形円板状に
形成するとともに、接触部３ｂをｌ−Ａ成分組成の複合
金属により、直径６０　ｍ　／　ｍの笠形円板状に形成
して第２図に示す電極３を形成し、この１対の電極３を
組込んで第１図に示す真空インタラプタとして行なった
諸性能の検証結果は、以下に述べるようになった。

（１）電流しゃ断能力 しゃ断速度１２〜１．５　ｍ　／　ｓにして定格電圧１
２ｋｖ（再起電圧２］、ｋｖ　、　、ＴＦ１０１８１．
　）でしゃ断試験を行ｔ「つたところ、６ｏｋＡ（ｒ　
％ｍ　％ｓ　ｓ　）の電流をしゃ断することができる。

また、しゃ断速度３．　Ｑｍ／ｓにして定格電圧８４　
ｋｖ（再起電圧１４３ｋｖ　、　ＪＥＯ−１８１）でし
ゃ断試験を行なったところ％　５０ｋＶ（ｒ−ｍ％６、
）の′電流をしゃ断することができた。

なお、Ｉ　Ａ−Ｉ　Ｂまたは１−ｃ成分組成の複合金属
からなるアーク拡散部３ａとｓｎ　Ａ％１１−Ｂまたは
１１−０成分組成の松合金属からなる接触部３ｂとを種
々組合せた場合における発明品の電流じや＠能力と、同
−乗件で試験した比較品および従来品の電流しゃ断能力
は、しゃ断耐久回数を併記する第１表のようになった。

ここに、アーク拡散部が＠　（Ｏｕ　）からなる比較品
および従来品は、補助コイルを用いることなくアーク拡
散部の背面周辺とコイルの円弧部の端部上通電ピンを介
し電気的に接続されているものである（例えば特公昭５
４−２２８１３号のような構成］。

第　１　表 （２）絶縁耐力 ギャップを３０ｍ／ｍに保持し、衝撃波耐電圧試験を行
なったところ、　±４ｏｏｋｖ　（ばらつき士１０ｋＶ
）の絶縁耐力を示した。

また、大電流（６０ｋＡ）の多数回しゃ断後に同様の試
験を行なったが絶縁耐力に変化はなかった。

さらに進み小電流（８０Ａ）のしゃ断後に同様な試験を
行なったが絶縁耐力に変化は殆んどなか−った。

なお、各成分組成の複合金属からなるアーク拡散部３ａ
と接触部３℃とを組合せたものの絶縁耐力は、いずれも
Ｉ−Ｂ成分組成の複合金属と■−Ａ成分組成の複合金属
とを組合せたものと同様の値を示した。また、本発明品
（１−Ｂ成分組成と１１−Ａ成分組成との組合せ）と、
比較品および従来品との衝撃波耐電圧試験の結果は、第
２表１こ示すようになった。

（３）耐浴着性 １３０９の加圧下で、２５　ｋＡ（ｒ、　ｍ−ｅ−）の
電流を３秒間通１１１（工１１！ｉｏ短時間軍流規１各
）した後に、２００　Ｋｐの静的な引き外し力で問題な
く引き外すことができ、その後の接触抵抗の増加は、２
〜８俤にとどまった。

また、１００（ｌｓの加圧下で、５０ｋＡ（ｒｏｍ、ｅ
　、）の電流を３秒間通電した後の引き外しも問題なく
、その後の接触抵抗の増加は、０〜５壬にとど脣り、十
分な耐？！Ｊ着性を備えていた。

なお、接触部３ｂをＩＩ　−Ｂ−ｊたはＨ−ｃ成分泊１
成の複合金鵬と１７た場合も同様な結果を示した。

（４）遅れ小電流（誘導性の負荷）のしゃ断能力３０Ａ
の電流を通電して行なった電流さい断値は、平均３．９
Ａ（標準偏差；σ。＝０．９６、標本数：ｎ＝１００）
を示した。

なお、接触部３ｂをｌ−Ｅ成分組成の複合金属とした場
合には、平均３．７Ａ（σｎ＝１．２６、ｎ＝１００）
、ｔたｌ−０成分組成の複合金属とした場合には、平均
３．９　Ａ　（６ｒｌ　＝１．５　％ｎ　＝１００　）
の電流さい断値を示１−た。

（５）進み小電流（容量性の負荷）の１−や断能力Ｊ四
〇−１８１）を、１００００回行なったが再点弧は０回
であった。

なお、接触部３ｂをｌ−Ｂまたはｔｔ　−ａ成分組成の
複合金属と１．た場合にも同様であった。

しかしながら、アーク拡散部３ａを形成する複合金属の
成分組成範囲が、銅が２０〜７０重量係、クロムが５〜
４０重を係、鉄が５〜４０ｔｌ＆ｔ％の範囲以外の場合
には、各成分元素の利点が活きず、電流Ｉ−や断能力、
絶縁耐力、機械的強度等の低下が著しいものであった。

すなわち、銅が２０重量％より少ない場合には、電流し
ゃ断能力が著［７〈低下し、一方７０重量係を超える場
合には、機械的強度および絶縁耐力が著しく低下すると
ともに、導電率が犬きくなって電流Ｌ７や断能力が低下
した。寸だ、クロムが５重滑係より少ない場合には、導
電率が太きくなって電流しゃ断能力が低下するとともに
絶縁耐力が著しく低下し、一方４０４０重量％える場合
には、機械的強度が著しく低下した。さらに、鉄が５重
量係より少ない場合には、機械的強度が著しく低下し、
一方４０４０重量％える場合には、電流しや＠能力が著
しく低下した。

また、接触部３ｂを形成する複合金属の成分組成範囲が
、銅が２０〜７０重量係、クロムが５〜７０重量係、モ
リブデンが５〜７０重量係以外の場合には、各成分元素
の利点が活きず、接触部３ｂに要求される各特性を７＋
／１足することかできｒｃかった。

すなわち、銅か２０重重量上り少ない場合にｉ′ｉ、導
電率が低下すると吉もに接触ａ（抗が著しく大きくなり
、−万７０１に量係を超える場合には、′電流さい断値
が著しく犬きくなる（！：吉もに、而・ｊ溶着性および
絶縁耐力が著しく低下した。捷だ、クロムが５重吋係よ
り少ない場合には、絶縁耐力か者しく低下し、一方７０
７１係を超える場合には、導電率および機械的強度が著
しく低下した。さらに、モリブデンが５重ｉｆｆ　Ｌｌ
）より少ない場合には、絶縁耐力が著しく低下し、−万
７０重量係を超える場合には、機械的強度の低下が著し
いとともに、電流さい断値が著しく大きくなった。

なお、前述した実施例においては、コイル４を号分流タ
イプとした場合について述べたが、コイル４けこれに限
定されるものではなく、たとえば］ターンまたはイ分流
タイプもしくは強分流タイプとしてもよいものである。

１ｔ、電極３とコイル４との電気的接続（オ、電極３の
背部に接合ｊ−た補助コイル１７を用いる場合に限らず
、たとえば特公昭５３−４１７８３号公報等に記載され
ているようにコイルの一端を電極の背面中央と直接に接
続してもよいものである。さらに、コイル４を電４夕３
の背部に設ける場合に限らず、たとえば実開昭５６−５
７４４３号公報等に記載されているように、コイルを１
対の電極を囲繞するように配設したり、捷たけ特公昭４
２−１３０４５号公報等に記載されているようにコイル
を真空容器の外部に配設してよいのは勿論である。

発明の効果 以上の如く本発明によれば、アーク拡畝部を２０〜７０
重祉係の銅と、５〜４０Ｍ甘係のクせムと、５〜４０重
量係の鉄とからなる複合金属により形成するとともに、
接触部を２０〜７１重量憾の鋼と、５〜７０亀川係のク
ロムと、５〜７０１Ｍ童係のモリブデンとからなる被合
金属に上り形成したので、アーク拡散部を銅により形成
するとともに、このアーク拡散部にうず′電流の発生を
抑制すべく複数のスリットを設け、かつ接触部をＯｕ−
０，５Ｂ１合金または２００ｕ−８０Ｗ　合金により形
成した従来のものに比し、以下に述べる種々の効果を秦
する。

（１）　アーク拡散部の引張強度の向上により、電極の
厚さおよび重量を著しく低減することができるとともに
、電極の耐久性を大幅に向上することができる。

ｅ）アーク拡散部および接触部が低導電率となることに
より、うす電流の発生を著しく低減することができると
ともに、スリットを設ける必要がないので引張強度等の
機械的強度が向上、し上記（１）の効果を一層助長する
ことができる。

（３）了−り拡散部および接触部が硬度が高くかつ各成
分が均一に分散した複合金属により形成されていること
により、アーク拡散部にスリットがないことも相俟って
アーク拡散部および接触部の過度の浴融が防止され、両
部の消耗を大幅に低減できるとともに、絶縁回復特性の
向上を図ることができ、かつ多数回しゃ断後の絶縁耐力
の低下を殆んどなくする（　１００００回しゃ断後の絶
縁耐力の低下は、し２や新前の絶縁耐力の１０〜２０９
ｇ）ことができる。また、電流さい断値を小さくするこ
とができる。

（４）特に、絶縁耐力および電流しゃ断能力の双方を従
来のものに比して大幅に向上することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す真空インタラプタの縦
断面図で、第２図および第３図はその電極の縦断面図お
よび分解斜視図、第４図（Ａ）　、　（Ｂｌ　。 （（３）　、　（Ｄ）、第５図（Ａｌ　、　（Ｂ）、　
（ｃ）　、　（Ｄ）および第６図（Ａ）。 （Ｂ）、　（０）　、　（Ｄ）はそれぞれアーク拡散部
を形成する複合金属の異なる組成の組織状態を示す写真
、第７図（Ａ）　、　（１３）　、　（０）　、　（Ｔ
））、第８図（Ａｌ　、　（Ｂ）、　（ｃ）、　（Ｄ）
および第９図仏）、　（１３＋　、　（ａ）　、　（Ｄ
）はそれぞれ接触部を形成する複合金属の異なる組成の
組織状態を示す写真である。 １・・・真空容器、２・・・電極棒、３・・・電極、３
ａ・・・アーク拡散部、３ｂ・・・接触部、４・・・コ
イル。 手続補正書輸発） 昭和５８年特許願第１５９２０７号 ２、発明の名称 真空インタラプタ ３、補正をする者 事件との関係　出願人 （６１０）株式会社　明　電　舎 ４、代理人〒１０４ 東京都中央区明石町１番２９号　液済会ピル図　面。 のとおり補正する。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）真空容器内に１対の電極棒を相対的に接近離反自
   在に導入するとともに、各″１１極棒の内端部にアーク
   拡散部と接触部とからなる電極をそれぞれ固着し、前記
   真空容器の外部源たＣま真空容器の内部にアークに対し
   これと平行な軸方磁界を印加するコイルを備えてなる真
   空インタラプタにおいて、前記各電極のアーク拡散部を
   ２０〜７０重量係の銅、５．４０重量％のクロムおよび
   ５〜４０重ｉ４の鉄の複合金属により形成するとともに
   、接触部を２０〜７０重量係の銅、５〜７０重量係重量
   口ムおよび５〜７０重竜嗟のモリブデンの複合金属によ
   り形成したことを特徴とする真空インタラプタ。