JPS6050324B2 - 酸化物永久磁石の製造方法 - Google Patents
酸化物永久磁石の製造方法Info
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- JPS6050324B2 JPS6050324B2 JP55057687A JP5768780A JPS6050324B2 JP S6050324 B2 JPS6050324 B2 JP S6050324B2 JP 55057687 A JP55057687 A JP 55057687A JP 5768780 A JP5768780 A JP 5768780A JP S6050324 B2 JPS6050324 B2 JP S6050324B2
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- Japan
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- powder
- permanent magnet
- particle size
- oxide permanent
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/26—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on ferrites
- C04B35/2683—Other ferrites containing alkaline earth metals or lead
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＭｏ−６Ｆｅ。
Ｏ。（ＭはＢａ、Ｂｒ、Ｐｂの少なくとも一種からなる
。）の化学式をもつマグネトプランバイト型異方性酸化
物永久磁石の製造方法に関するものてある。酸化物永久
磁石はＢａ、Ｂｒ、Ｐ１４の酸化物となる原料と、酸化
鉄とを所定のモル比に混合し、仮焼成して粉砕し、更に
成形し、焼結して製造される。
。）の化学式をもつマグネトプランバイト型異方性酸化
物永久磁石の製造方法に関するものてある。酸化物永久
磁石はＢａ、Ｂｒ、Ｐ１４の酸化物となる原料と、酸化
鉄とを所定のモル比に混合し、仮焼成して粉砕し、更に
成形し、焼結して製造される。
ここで、特性向上のために、成形時に磁場を印加して粒
子を配向させて、異方性を付与している。異方性酸化物
永久磁石の磁気特性は、密度、方位度、結晶成長の抑制
によつて決定される。
子を配向させて、異方性を付与している。異方性酸化物
永久磁石の磁気特性は、密度、方位度、結晶成長の抑制
によつて決定される。
即ち、密度および方位度の向上はＢｒを上げるが、結晶
成長の増大はＢＨｃを低下させる。この種の酸化物永久
磁石の単磁区となる臨界直径は約１μｍであり、製造に
際しての粉砕工程では理論的には１μｍかそれよりやや
小さめに粉砕しなければならない。しかしながら、量産
を考えたとき、粉砕の粒度について次のことを発見した
。粉砕時の粒子径は、次工程以降の作業性および永久磁
石の特性に大きな影響をもち、量産の粒度分布では、平
均粒径１．０μｍ以上にすると、密度および方位度が低
下して磁気特性が悪くなり、一方平均粒径を０．９μｍ
以下とすると成形性が悪くなり、稼動効率か低下する。
成長の増大はＢＨｃを低下させる。この種の酸化物永久
磁石の単磁区となる臨界直径は約１μｍであり、製造に
際しての粉砕工程では理論的には１μｍかそれよりやや
小さめに粉砕しなければならない。しかしながら、量産
を考えたとき、粉砕の粒度について次のことを発見した
。粉砕時の粒子径は、次工程以降の作業性および永久磁
石の特性に大きな影響をもち、量産の粒度分布では、平
均粒径１．０μｍ以上にすると、密度および方位度が低
下して磁気特性が悪くなり、一方平均粒径を０．９μｍ
以下とすると成形性が悪くなり、稼動効率か低下する。
しかし、平均粒径０．９μｍ以下の粉末は、臨界直径以
下の粒子が多くなるので、密度の向上と共に方位度が向
上することが期待できる。本発明は、このような知見に
もとづき、粉砕工程で、平均粒子径が１．０〜１．３μ
ｍの粉末と、０．７５〜１．０１Ｌｍ（１．０μｍは除
く）の粉末を用意し、これらの粉末を混合して、その後
の成形、焼結を行なうもので、これにより、プレス成形
性を損うことなく、方位度および密度を向上させて磁気
特性を改善するものてある。
下の粒子が多くなるので、密度の向上と共に方位度が向
上することが期待できる。本発明は、このような知見に
もとづき、粉砕工程で、平均粒子径が１．０〜１．３μ
ｍの粉末と、０．７５〜１．０１Ｌｍ（１．０μｍは除
く）の粉末を用意し、これらの粉末を混合して、その後
の成形、焼結を行なうもので、これにより、プレス成形
性を損うことなく、方位度および密度を向上させて磁気
特性を改善するものてある。
以下、本発明の実施例について説明する。
ノ実施例 １
原料ＢａＣＯ３とＦｅ２Ｏ３をモル比で１：５．６とな
るように秤量し、更に必要に応じて添加物（フェライト
化促進のため、炭酸カルシウム、酸化ケイ素、ビスマス
等、結晶成長の抑制のためシルカ、５アルミナ等）を入
れ、混合した後１２００’Ｃで２時間一次焼成した。
るように秤量し、更に必要に応じて添加物（フェライト
化促進のため、炭酸カルシウム、酸化ケイ素、ビスマス
等、結晶成長の抑制のためシルカ、５アルミナ等）を入
れ、混合した後１２００’Ｃで２時間一次焼成した。
得られた焼成物を湿式の粉砕機で２、時間（Ａ粉末）お
よび３、時間（Ｂ粉末）粉砕した。これらの粉末を気体
透過法により平均粒径を測定した結果、Ａ粉末は１．０
５μｍで、Ｂ粉末は０．８８ｐｍであつた。これらＡ，
Ｂ両粉末を重量比でＢ／（Ａ＋Ｂ）がＯ％、３０％、５
０％、７０％となるようにそれぞれ混合し、各混合粉末
のスラリーを磁界強度３００００ｅ，８以上の磁場中で
０．５ｔ０ｎ／Ｃｌｔの加圧力にて、磁場中湿式成形し
た。
よび３、時間（Ｂ粉末）粉砕した。これらの粉末を気体
透過法により平均粒径を測定した結果、Ａ粉末は１．０
５μｍで、Ｂ粉末は０．８８ｐｍであつた。これらＡ，
Ｂ両粉末を重量比でＢ／（Ａ＋Ｂ）がＯ％、３０％、５
０％、７０％となるようにそれぞれ混合し、各混合粉末
のスラリーを磁界強度３００００ｅ，８以上の磁場中で
０．５ｔ０ｎ／Ｃｌｔの加圧力にて、磁場中湿式成形し
た。
こうして得た成形体を１２３０℃および１２０００Ｃで
それぞれ一時間焼結した。得られた焼結品の磁気特性と
密度を第１表および第１図に示す。この結果からＡ粉末
単独よりも、Ｂ粉末の混合比率が高くなるほど、残留磁
束密度Ｂｒが向上する。
それぞれ一時間焼結した。得られた焼結品の磁気特性と
密度を第１表および第１図に示す。この結果からＡ粉末
単独よりも、Ｂ粉末の混合比率が高くなるほど、残留磁
束密度Ｂｒが向上する。
一方保磁力ＢＨＯ焼結温度が１２００℃ではやや低下す
るが、成形体の密度が向上するため、焼結反応がすすみ
やすいとみられる。最大磁気エネルギーは大巾に改善さ
れ、４．０ＭＧ０ｅ以上のものが安定して得られる。各
混合粉末の成形性についても調べた。
るが、成形体の密度が向上するため、焼結反応がすすみ
やすいとみられる。最大磁気エネルギーは大巾に改善さ
れ、４．０ＭＧ０ｅ以上のものが安定して得られる。各
混合粉末の成形性についても調べた。
その結果を第２表に示す。結果を第３表と第２図に示し
た。
た。
この結果から明らかなように、Ｂ粉末が多くなくると同
じ条件ては成形されず、Ｂ粉末単独では２倍以上の成形
時間を要し、能率が極めて悪くなることがわかる。
じ条件ては成形されず、Ｂ粉末単独では２倍以上の成形
時間を要し、能率が極めて悪くなることがわかる。
またＸ線による配向度についても調べた。
そのこの結果から混合比率の増加とともに配向度が向上
することがわかる。なお、Ｘ線配向度Ｆは で表わされる。
することがわかる。なお、Ｘ線配向度Ｆは で表わされる。
実施例２
原料ＳｒｃＯ３とＦｅ２Ｏ３をモル比で１：５．６とな
るように秤量し、さらに必要に応じて添加物（実施例１
と同様とした）を入れて混合し、１２２０′Ｃで仮焼成
した。
るように秤量し、さらに必要に応じて添加物（実施例１
と同様とした）を入れて混合し、１２２０′Ｃで仮焼成
した。
これを実施例１と同様にして粉砕し、気体透過法による
平均粒径が１。０５μｍの粉末（Ｃ粉末）と０．８５μ
ｍの粉末（Ｄ粉末）を調整した。
平均粒径が１。０５μｍの粉末（Ｃ粉末）と０．８５μ
ｍの粉末（Ｄ粉末）を調整した。
これらの粉末を、重量比で、Ｄ／（Ｃ＋Ｄ）がＯ％、３
０％、５０％、７０％になるようにそれぞれ混合し、各
混合粉末を実施例１と同様の条件下て磁場中湿式成形し
た。成形体をそれぞれ１２００℃および１２３０℃で、
それぞれ１時間焼結し、焼結体を得＊た。得られた焼結
体の磁気特性と密度を第４表と第３図に示す。この結果
から明らかなように、Ｃ粉末単独よりもＤ粉末の混合比
率が高くなるほど、Ｂｒ．．ＢＨｃとも向上しＢＨ（Ｍ
ａｘ）が大巾に改善されることがわかる。
０％、５０％、７０％になるようにそれぞれ混合し、各
混合粉末を実施例１と同様の条件下て磁場中湿式成形し
た。成形体をそれぞれ１２００℃および１２３０℃で、
それぞれ１時間焼結し、焼結体を得＊た。得られた焼結
体の磁気特性と密度を第４表と第３図に示す。この結果
から明らかなように、Ｃ粉末単独よりもＤ粉末の混合比
率が高くなるほど、Ｂｒ．．ＢＨｃとも向上しＢＨ（Ｍ
ａｘ）が大巾に改善されることがわかる。
一方成形性についても調べ、その結果を第５表に示した
。
。
この結果から、Ｄ粉末が多くなると成形時間が長くなり
Ｄ粉末単独ては、２倍の成形時間ても成形できないこと
がわかる。
Ｄ粉末単独ては、２倍の成形時間ても成形できないこと
がわかる。
次にＸ線により配向度Ｆを調べ、混合比率Ｄ／（Ｃ＋Ｄ
）の高い程配向度が向上ることを確認した。
）の高い程配向度が向上ることを確認した。
その結果を第６表と第４図に示す。以上実施例で説明し
たように、本発明によれば、粉砕時の粉末粒子径が１．
０μｍ以上のものと、それより小さいものとを調整し、
両粉末を混合することによつて成形性を損わずに、磁気
特性を大巾に向上することができる。
たように、本発明によれば、粉砕時の粉末粒子径が１．
０μｍ以上のものと、それより小さいものとを調整し、
両粉末を混合することによつて成形性を損わずに、磁気
特性を大巾に向上することができる。
平均粒径１．０μｍ未満の粉末において０．７５μｍ″
以下とすることは、プランバイト相の他に異相が発生す
ること、また、このような超微粒子にするために粉砕時
間が長くなり経済的に不利であることにより好ましくな
い。
以下とすることは、プランバイト相の他に異相が発生す
ること、また、このような超微粒子にするために粉砕時
間が長くなり経済的に不利であることにより好ましくな
い。
また１．０μｍ以上の粉末の場合、１．３０ｐｍ以上の
粒径とすることは、粒子７が単磁区構造をとらなくなり
最終的磁気特性を低下させるために好ましくない。図面
の簡単な説明第１図は、実施例１における粉末混合比率
と磁石特性との関係を示す図、第２図は、同じく実施９
例１における混合比率とＸ線配向度との関係を示す図、
第３図は実施例２における粉末混合比率と磁石特性との
関係を示す図、第４図は、同じく実施例２における混合
比率とＸ線配向度との関係を示す図である。
粒径とすることは、粒子７が単磁区構造をとらなくなり
最終的磁気特性を低下させるために好ましくない。図面
の簡単な説明第１図は、実施例１における粉末混合比率
と磁石特性との関係を示す図、第２図は、同じく実施９
例１における混合比率とＸ線配向度との関係を示す図、
第３図は実施例２における粉末混合比率と磁石特性との
関係を示す図、第４図は、同じく実施例２における混合
比率とＸ線配向度との関係を示す図である。
Claims (1)
- １ ＭＯ・６Ｆｅ＿２Ｏ＿３（ＭはＢａ、Ｓｒ、Ｐｂの
少なくとも一種）の化学式を有する異方性酸化物永久磁
石の製造方法において、前記組成に配合した原料を混合
して一次焼成した後粉砕する工程で、粉末の平均粒径が
１．０〜１．３μｍのものと０．７５〜１．０μｍ（１
．０μｍは除く）のものを得、これらを湿式で混合、磁
場成形し、焼結することを特徴とした酸化物永久磁石の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55057687A JPS6050324B2 (ja) | 1980-04-30 | 1980-04-30 | 酸化物永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55057687A JPS6050324B2 (ja) | 1980-04-30 | 1980-04-30 | 酸化物永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56155508A JPS56155508A (en) | 1981-12-01 |
| JPS6050324B2 true JPS6050324B2 (ja) | 1985-11-08 |
Family
ID=13062848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55057687A Expired JPS6050324B2 (ja) | 1980-04-30 | 1980-04-30 | 酸化物永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6050324B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007129168A (ja) * | 2005-11-07 | 2007-05-24 | Kaneka Corp | 樹脂磁石組成物およびその製造方法。 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8630924D0 (en) * | 1986-12-24 | 1987-02-04 | Maghemite Inc | Strontium ferrite magnets |
-
1980
- 1980-04-30 JP JP55057687A patent/JPS6050324B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007129168A (ja) * | 2005-11-07 | 2007-05-24 | Kaneka Corp | 樹脂磁石組成物およびその製造方法。 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56155508A (en) | 1981-12-01 |
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