JPS6045010B2 - 線材コイルの搬送方法 - Google Patents
線材コイルの搬送方法Info
- Publication number
- JPS6045010B2 JPS6045010B2 JP16690779A JP16690779A JPS6045010B2 JP S6045010 B2 JPS6045010 B2 JP S6045010B2 JP 16690779 A JP16690779 A JP 16690779A JP 16690779 A JP16690779 A JP 16690779A JP S6045010 B2 JPS6045010 B2 JP S6045010B2
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- JP
- Japan
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- coil
- zone
- wire
- air cooling
- speed
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5732—Continuous furnaces for strip or wire with cooling of wires; of rods
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は線材コイルの搬送方法、特に熱間圧延された
線材を引き続き移送しながら冷却する場合に線材を高い
重合状態の層厚コイルに形成すると共に先・後行コイル
の圧延インターバルを最適に維持できる線材コイルの搬
送方法に関するものである。
線材を引き続き移送しながら冷却する場合に線材を高い
重合状態の層厚コイルに形成すると共に先・後行コイル
の圧延インターバルを最適に維持できる線材コイルの搬
送方法に関するものである。
熱間圧延された鋼線材を捲取機のレイングヘツドから
コイル状にして直後に設けた移送コンベア上に載置し、
該移送コンベアにて線材コイルを一定間隔づつずらせて
互いに重なり合つた状態で移送しつつ冷却する方法は公
知である。
コイル状にして直後に設けた移送コンベア上に載置し、
該移送コンベアにて線材コイルを一定間隔づつずらせて
互いに重なり合つた状態で移送しつつ冷却する方法は公
知である。
しカルながら、従来の冷却方法においては、線材コイル
の高い重合密度では線材コイル内温度偏差を充分解消で
きず、冷却の均一性を計ることは困難であつた。 そこ
で、本発明者等は従来の鋼線材の冷却、特に徐冷方法を
改良するものとして、線材コイルの移送に複数の段差部
を有するコンベアを用いかつその移送単位長さ当りの線
材リング重合数を多くした層厚コイルの状態で線材を移
送しながら冷却する緩速冷却方法を開発し、所望の効果
が得られることを確認した。
の高い重合密度では線材コイル内温度偏差を充分解消で
きず、冷却の均一性を計ることは困難であつた。 そこ
で、本発明者等は従来の鋼線材の冷却、特に徐冷方法を
改良するものとして、線材コイルの移送に複数の段差部
を有するコンベアを用いかつその移送単位長さ当りの線
材リング重合数を多くした層厚コイルの状態で線材を移
送しながら冷却する緩速冷却方法を開発し、所望の効果
が得られることを確認した。
この冷却方法の概略を第１図にて説明する。 第１図に
示すように、熱間圧延機および冷却ゾーンを経て送られ
てくる線材は捲取機のレイングヘツド１によりコイル状
に捲取られて次の移送コンベア（ローラコンベア）２上
に落下される。
示すように、熱間圧延機および冷却ゾーンを経て送られ
てくる線材は捲取機のレイングヘツド１によりコイル状
に捲取られて次の移送コンベア（ローラコンベア）２上
に落下される。
該ローラコンベア２上に載置される線材コイル３はコン
ベアの移送に従つて各リングが一定間隔ずらした重合状
態で移送されてゆき、保熱カバー４で包囲しかつ複数に
区分された保熱ゾーンに入り、段階的に所望の冷却曲線
に沿つて緩速冷却される。またこの保熱ゾーン内では線
材コイル３は重合密度の高い層厚コイル状に移送される
と共に、ローラコンベア２に設けた４星上の段差部５で
ほぐされ、必要に応じて冷媒を吹き付けられる。保熱ゾ
ーンを出た層厚コイルは適宜急冷され、集束装置６によ
つて集束される。なお、本発明において用いる層厚コイ
ルとは移送コンベア上に載置される線材が、一定間隔ず
らして互いに相重なり合つた状態で、１ｍ当り５０〜５
５０リング／ＲｒＬの線材リングが存在するものを意味
し、これをリング密度とよぶ。
ベアの移送に従つて各リングが一定間隔ずらした重合状
態で移送されてゆき、保熱カバー４で包囲しかつ複数に
区分された保熱ゾーンに入り、段階的に所望の冷却曲線
に沿つて緩速冷却される。またこの保熱ゾーン内では線
材コイル３は重合密度の高い層厚コイル状に移送される
と共に、ローラコンベア２に設けた４星上の段差部５で
ほぐされ、必要に応じて冷媒を吹き付けられる。保熱ゾ
ーンを出た層厚コイルは適宜急冷され、集束装置６によ
つて集束される。なお、本発明において用いる層厚コイ
ルとは移送コンベア上に載置される線材が、一定間隔ず
らして互いに相重なり合つた状態で、１ｍ当り５０〜５
５０リング／ＲｒＬの線材リングが存在するものを意味
し、これをリング密度とよぶ。
しかして上述の第１図の如き冷却設備においては、捲取
機のレイングヘツド１と保熱ゾーンとの間には、大気に
さらされる短かいローラコンベア区間（以下これを空冷
ゾーンという）２ａが介在している。
機のレイングヘツド１と保熱ゾーンとの間には、大気に
さらされる短かいローラコンベア区間（以下これを空冷
ゾーンという）２ａが介在している。
この空冷ゾーン２ａを設けたのは線材捲取端末処理、ミ
スロール処理等の操業上の必要性によるが、該空冷ゾー
ン２ａにて所望の層厚コイルを形成させると次のような
不都合が生じ好ましくない。すなわち、線材の圧延速度
は５．５７ＷＬφの場合通常６０Ｗ１．／Ｓｅｃ程度で
あり、これに応じてレイングヘツド１直後の空冷ゾーン
２ａで層厚コイルを形成するには該空冷ゾーンのコンベ
ア速度を２〜３Ｔｒ１．／Ｍｉｎ程度にしなければなら
ない。
スロール処理等の操業上の必要性によるが、該空冷ゾー
ン２ａにて所望の層厚コイルを形成させると次のような
不都合が生じ好ましくない。すなわち、線材の圧延速度
は５．５７ＷＬφの場合通常６０Ｗ１．／Ｓｅｃ程度で
あり、これに応じてレイングヘツド１直後の空冷ゾーン
２ａで層厚コイルを形成するには該空冷ゾーンのコンベ
ア速度を２〜３Ｔｒ１．／Ｍｉｎ程度にしなければなら
ない。
しかし空冷ゾーンのコンベア速度がこのように遅いと、
レイングヘツド１から落下してくる線材コイルが部分的
に積層状態となり、この部分がコンベアの進行につれて
ズリ落ちてコイル間隔が一定とならない。線材コイルが
一定間隔毎にずらされた形になるには空冷ゾーン２ａの
コンベア速度は少くとも６７ｎ／Ｍｉｎは必要であり、
この速度では層厚コイルは形成できない。また、仮に空
冷ゾーンで層厚コイルに形成すると該ゾーンは外気にさ
らされているのでコイル外表面が急冷してしまい、コイ
ル層密部中心部との温度偏差が大きくなり好ましくない
。他方、線材の圧延から冷却を経て集束に至る操．作は
、ビルツト単位で行なわれ、冷却の際に先行コイルと後
行コイルとが重なり合うと集束作業に支障を来たすため
、先行・後行コイルが重なり合わないように必要最小限
の間隔をあけねばならない。
レイングヘツド１から落下してくる線材コイルが部分的
に積層状態となり、この部分がコンベアの進行につれて
ズリ落ちてコイル間隔が一定とならない。線材コイルが
一定間隔毎にずらされた形になるには空冷ゾーン２ａの
コンベア速度は少くとも６７ｎ／Ｍｉｎは必要であり、
この速度では層厚コイルは形成できない。また、仮に空
冷ゾーンで層厚コイルに形成すると該ゾーンは外気にさ
らされているのでコイル外表面が急冷してしまい、コイ
ル層密部中心部との温度偏差が大きくなり好ましくない
。他方、線材の圧延から冷却を経て集束に至る操．作は
、ビルツト単位で行なわれ、冷却の際に先行コイルと後
行コイルとが重なり合うと集束作業に支障を来たすため
、先行・後行コイルが重なり合わないように必要最小限
の間隔をあけねばならない。
換言すれば、一本のビルツトの圧延と次のビーレツトの
圧延との間に圧延インターバルをとることが要求される
。しかし、層厚コイルにて緩速に線材を移送する場合、
圧延インターバルを充分長くとらないと先行・後行コイ
ル間に充分な間隔がとれないし、反面圧延インターバル
を長くとるとそれだけ生産性の低下を招き望ましいとは
言えない。本発明はこれらの点に考慮し所望の層厚コイ
ルが形成できると共に、余り生産性の低下をもたらすこ
とのない長さの圧延インターバルによつて先行・後行コ
イル間に充分な間隔を確保することができる線材コイル
の搬送方法を提供することを目的とする。
圧延との間に圧延インターバルをとることが要求される
。しかし、層厚コイルにて緩速に線材を移送する場合、
圧延インターバルを充分長くとらないと先行・後行コイ
ル間に充分な間隔がとれないし、反面圧延インターバル
を長くとるとそれだけ生産性の低下を招き望ましいとは
言えない。本発明はこれらの点に考慮し所望の層厚コイ
ルが形成できると共に、余り生産性の低下をもたらすこ
とのない長さの圧延インターバルによつて先行・後行コ
イル間に充分な間隔を確保することができる線材コイル
の搬送方法を提供することを目的とする。
また、本発明の他の目的は空冷ゾーン・内でのコイル偏
熱が防止できる線材コイルの搬送方法を提供することに
ある。以下本発明の詳細を説明する。
熱が防止できる線材コイルの搬送方法を提供することに
ある。以下本発明の詳細を説明する。
第２図は捲取機のレイングヘツド１、空冷ゾーン２ａお
よび保熱カバ４で包囲された保熱ゾーンの第１段目のゾ
ーン２ｂの詳細を示している。
よび保熱カバ４で包囲された保熱ゾーンの第１段目のゾ
ーン２ｂの詳細を示している。
空冷ゾーン２ａは前述したように操業上必要なものであ
るが、線材コイルが放冷され温度偏差を拡大することに
なるため、該空冷ゾーン２ａの長さは最小限許容される
程度に可及的に短かくすると共にこのゾーン２ａでのコ
イル搬送は早い速度で送ることが望ましい。しかし、単
純に該空冷ゾーン２ａのコンベア搬送速度を早くすると
、次の第１段保熱ゾーン２ｂの速度は後述する如く必要
な重合密度の層厚コイルを形成するため緩速に維持され
ていることから、先行コイルの捲取終了と後行コイルの
捲取開始までに十分な時間をおかないと、保熱ゾーン２
ｂにて先行コイル尾端と後行コイル先端が重なる不都合
を生じる。しかし先行・後行コイル間の間隔を十分あけ
ることは圧延インターバルを長くとることになり、生産
性の低下を招き好ましくないことは前述の通りである。
そこで、本発明においては短かい圧延インターバルで十
分に先行・後行コイル間の間隔がとれる対策として、前
記空冷ゾーン２ａのコンベア搬送速度を逐次上昇する手
段を採用した。すなわち、空冷ゾーン２ａにおけるコン
ベア搬送速度を、まず捲取開始時には良好な重合コイル
を形成し得る最小の速度（例えは６ｒｒＬ／分）とし、
捲取進行中はこの速度を経時的に逐次増速して行き、最
終的には捲取終了時から所要の圧延インターバル時間の
間にこのコイル尾端が次の保熱ゾーン２ｂに完全に払い
出されるような高速に設定することを特色としている。
第３図は線径５．５？φ、純圧延時間Ｔｌ７７ｓｅｃｌ
インターバル■１０ｓｅｃ１空冷ゾーン長さ４Ｔｒ１．
とした場合における空冷ゾーンのコンベア速度変化の一
例を示したものである。
るが、線材コイルが放冷され温度偏差を拡大することに
なるため、該空冷ゾーン２ａの長さは最小限許容される
程度に可及的に短かくすると共にこのゾーン２ａでのコ
イル搬送は早い速度で送ることが望ましい。しかし、単
純に該空冷ゾーン２ａのコンベア搬送速度を早くすると
、次の第１段保熱ゾーン２ｂの速度は後述する如く必要
な重合密度の層厚コイルを形成するため緩速に維持され
ていることから、先行コイルの捲取終了と後行コイルの
捲取開始までに十分な時間をおかないと、保熱ゾーン２
ｂにて先行コイル尾端と後行コイル先端が重なる不都合
を生じる。しかし先行・後行コイル間の間隔を十分あけ
ることは圧延インターバルを長くとることになり、生産
性の低下を招き好ましくないことは前述の通りである。
そこで、本発明においては短かい圧延インターバルで十
分に先行・後行コイル間の間隔がとれる対策として、前
記空冷ゾーン２ａのコンベア搬送速度を逐次上昇する手
段を採用した。すなわち、空冷ゾーン２ａにおけるコン
ベア搬送速度を、まず捲取開始時には良好な重合コイル
を形成し得る最小の速度（例えは６ｒｒＬ／分）とし、
捲取進行中はこの速度を経時的に逐次増速して行き、最
終的には捲取終了時から所要の圧延インターバル時間の
間にこのコイル尾端が次の保熱ゾーン２ｂに完全に払い
出されるような高速に設定することを特色としている。
第３図は線径５．５？φ、純圧延時間Ｔｌ７７ｓｅｃｌ
インターバル■１０ｓｅｃ１空冷ゾーン長さ４Ｔｒ１．
とした場合における空冷ゾーンのコンベア速度変化の一
例を示したものである。
空冷ゾーンのコンベア速度をこのような曲線での上昇度
合とすれば、保熱ゾーンでの層厚コイルの線材リング密
度が一定．となる上に捲取終了時以降は１９ｍ．／分以
上のスピードで移送され次の保熱ゾーンへ移行し、次の
コイルの捲取開始時には再び初速（６７７１．／分）に
戻るため、後行コイル先端が保熱ゾーンに払い出される
ときには先行コイル尾端とは十分な間隔があノいている
。圧延インターバルも１（ト）Ｅｃであつて、通常の５
ｓｅｃと比較しそれ程の生産性低下にはならない。なお
、空冷ゾーンにおける速度パターンは常に第３図に示す
ものに限定されず、例えば線材の圧，延時間および線径
の変動に応じて最適なパターンが決められる。
合とすれば、保熱ゾーンでの層厚コイルの線材リング密
度が一定．となる上に捲取終了時以降は１９ｍ．／分以
上のスピードで移送され次の保熱ゾーンへ移行し、次の
コイルの捲取開始時には再び初速（６７７１．／分）に
戻るため、後行コイル先端が保熱ゾーンに払い出される
ときには先行コイル尾端とは十分な間隔があノいている
。圧延インターバルも１（ト）Ｅｃであつて、通常の５
ｓｅｃと比較しそれ程の生産性低下にはならない。なお
、空冷ゾーンにおける速度パターンは常に第３図に示す
ものに限定されず、例えば線材の圧，延時間および線径
の変動に応じて最適なパターンが決められる。
このため実際には圧延されるサイズに応じて速度パター
ンを予め設定しておき、供給される線材サイズに合せた
自動的に速度パターンが選択されるようにしておけばよ
い。また、空＝冷ゾーンを構成するローラテーブルの駆
動は、設定された速度パターンに対応してグループ制御
される。次に、上記の如く空冷ゾーンにおけるコンベア
速度変化を行う場合の保熱ゾーンでの層厚コイル形成の
過程について説明する。
ンを予め設定しておき、供給される線材サイズに合せた
自動的に速度パターンが選択されるようにしておけばよ
い。また、空＝冷ゾーンを構成するローラテーブルの駆
動は、設定された速度パターンに対応してグループ制御
される。次に、上記の如く空冷ゾーンにおけるコンベア
速度変化を行う場合の保熱ゾーンでの層厚コイル形成の
過程について説明する。
第２図に示す如く空冷ゾーン２ａ上を送られた線材コイ
ルは次の保熱ゾーン２ｂに払い出されるが、両ゾーン間
には段差部５が存在しているため、両ゾーン間に速度差
があつても円滑に線材コイル３は移行されることになる
。第４図は捲取ゾーンＡ１空冷ゾーンＢおよび保熱ゾー
ンＣにおける線材リングの間隔を模式的に示したもので
ある。円形のＲは１リングに相当する。第４図において
捲取ゾーンＡでは所定の圧延速度で線材が送られてくる
のでリング密度（単位長さ当りのリング数）は一定であ
る。次の空冷ゾーンＢでは前述のように速度を逐次増速
するように変化させているので、リング密度は層厚から
層薄へと順次変化してゆく。さらに空冷ゾーンＢから保
熱ゾーンＣへと移行する線材リングＲは、該保熱ゾーン
Ｃにおけるコンベア速度が低速に維持されているため、
線材リングＲ相互の間隔がつまり層厚コイルとなる。こ
の場合空冷ゾーンＢにおける線材リング６の密度は逐次
薄くなるが、リング搬送速度は逐次早くなるので、保熱
ゾーンＣにおける層厚コイルの密度は移送方向に均一と
なる。 次に、本発明の線材コイルの搬送方法の作用を
第５図に示す実施例に基いて説明する。 第５図イに示
す装置において、６１Ｔｎ，／ｓの圧延速度で５．５？
φの線材を圧延し、捲取機１で１１００？φのリング径
で次の空冷ゾーン２ａ（長さ４ｍ）上に落下させた。空
冷ゾーン２ａでは初速６２ｒｒｔ．／分で第３図に示す
速度パターンで増速してゆき、次の３ｒｒＬ．／分のコ
ンベア速度に維持した保熱ゾーンに移行した。１ビレツ
トの純圧延時間は１ｎ秒、圧延インターバルは用秒であ
る。
ルは次の保熱ゾーン２ｂに払い出されるが、両ゾーン間
には段差部５が存在しているため、両ゾーン間に速度差
があつても円滑に線材コイル３は移行されることになる
。第４図は捲取ゾーンＡ１空冷ゾーンＢおよび保熱ゾー
ンＣにおける線材リングの間隔を模式的に示したもので
ある。円形のＲは１リングに相当する。第４図において
捲取ゾーンＡでは所定の圧延速度で線材が送られてくる
のでリング密度（単位長さ当りのリング数）は一定であ
る。次の空冷ゾーンＢでは前述のように速度を逐次増速
するように変化させているので、リング密度は層厚から
層薄へと順次変化してゆく。さらに空冷ゾーンＢから保
熱ゾーンＣへと移行する線材リングＲは、該保熱ゾーン
Ｃにおけるコンベア速度が低速に維持されているため、
線材リングＲ相互の間隔がつまり層厚コイルとなる。こ
の場合空冷ゾーンＢにおける線材リング６の密度は逐次
薄くなるが、リング搬送速度は逐次早くなるので、保熱
ゾーンＣにおける層厚コイルの密度は移送方向に均一と
なる。 次に、本発明の線材コイルの搬送方法の作用を
第５図に示す実施例に基いて説明する。 第５図イに示
す装置において、６１Ｔｎ，／ｓの圧延速度で５．５？
φの線材を圧延し、捲取機１で１１００？φのリング径
で次の空冷ゾーン２ａ（長さ４ｍ）上に落下させた。空
冷ゾーン２ａでは初速６２ｒｒｔ．／分で第３図に示す
速度パターンで増速してゆき、次の３ｒｒＬ．／分のコ
ンベア速度に維持した保熱ゾーンに移行した。１ビレツ
トの純圧延時間は１ｎ秒、圧延インターバルは用秒であ
る。
上記の諸条件にて線材コイルの搬送を行つたところ保
熱ゾーン２ｂにおいてはリング密度約４００リング／７
Ｔ１．の層厚コイルが良好に形成された。
熱ゾーン２ｂにおいてはリング密度約４００リング／７
Ｔ１．の層厚コイルが良好に形成された。
また、先行・後行コイル間の間隔も第５図口〜へに示す
通り十分とれることがわかつた。すなわち、第５図口に
示す如く先行コイル３ａは捲取終了後ｍ秒間の圧延イン
ターバルの間に空冷ゾーンを払い出され、その尾端が保
熱ゾーンに移行した時点で後行コイルの捲取が開始され
る。捲取開始の空冷ゾーンのコンベア速度は６ｍ．／分
であるので、後行コイル３ｂの先端が第５図ハに示すよ
うに空冷ゾーン終端に到達した時点では、保熱ゾーンの
先行コイル３ａは約１．５ｍ移動しており、第５図二の
如く後行コイル３ｂ先端が保熱ゾーンに移行しても、リ
ング径が１１００Ｔｎｍφであるので、先行コイル尾端
とは約４００７７＄Ｊの間隔１がとれ互いに重なノリ合
うことはない。第５図ホの捲取終了時には後行コイル３
ｂは高速で移動され、第５図への払出し完了となる。
本発明方法の効果をよソー層明確にするため、本発明の
構成上の特徴を有しない搬送方法との比５較を示してみ
る。
通り十分とれることがわかつた。すなわち、第５図口に
示す如く先行コイル３ａは捲取終了後ｍ秒間の圧延イン
ターバルの間に空冷ゾーンを払い出され、その尾端が保
熱ゾーンに移行した時点で後行コイルの捲取が開始され
る。捲取開始の空冷ゾーンのコンベア速度は６ｍ．／分
であるので、後行コイル３ｂの先端が第５図ハに示すよ
うに空冷ゾーン終端に到達した時点では、保熱ゾーンの
先行コイル３ａは約１．５ｍ移動しており、第５図二の
如く後行コイル３ｂ先端が保熱ゾーンに移行しても、リ
ング径が１１００Ｔｎｍφであるので、先行コイル尾端
とは約４００７７＄Ｊの間隔１がとれ互いに重なノリ合
うことはない。第５図ホの捲取終了時には後行コイル３
ｂは高速で移動され、第５図への払出し完了となる。
本発明方法の効果をよソー層明確にするため、本発明の
構成上の特徴を有しない搬送方法との比５較を示してみ
る。
第６図はＡ法とし空冷ゾーンコンベア速度を定速３７Ｔ
ｔ．／分とし（実際には６７７１．／分以上でないと均
一な層厚コイルが形成できないが比較の意味で例示する
）、レイングヘツド直下で層厚コイルを形成する。この
場合保熱ゾーンのＯコンベア速度を３Ｗ１．／分とする
。第７図はＢ法とし空冷ゾーン、保熱ゾーンとも６７ｎ
／分としレイングヘツド直下で層厚コイルを形成する。
これらの方法と本法を比較したものを第１表に示す。
第１表に示す通り本法は生産性・コイル内温度偏差・保
熱カバー長さの点で極めて優れている。以上説明したよ
うに本発明の線材コイルの搬送方法によれば、捲取直後
の空冷ゾーンのコンベア速度を逐次増してコイルを搬送
するので、圧延インターバルをそれ程長くとらなくても
先行・後行コイル間の間隔を十分とれ、集束に支障を招
くことはない。また、空冷ゾーンでは線材コイルは短時
間のうちに通過するため、線材コイルの外表面と層密部
中心との温度偏差を少くすることができる。さらに、上
記のように空冷ゾーンにおけるコンベア速度を制御して
も保熱ゾーンにおいては所望の層厚コイルを形成するこ
とができ、目的とする冷却速度で線材を冷却することが
できる。
ｔ．／分とし（実際には６７７１．／分以上でないと均
一な層厚コイルが形成できないが比較の意味で例示する
）、レイングヘツド直下で層厚コイルを形成する。この
場合保熱ゾーンのＯコンベア速度を３Ｗ１．／分とする
。第７図はＢ法とし空冷ゾーン、保熱ゾーンとも６７ｎ
／分としレイングヘツド直下で層厚コイルを形成する。
これらの方法と本法を比較したものを第１表に示す。
第１表に示す通り本法は生産性・コイル内温度偏差・保
熱カバー長さの点で極めて優れている。以上説明したよ
うに本発明の線材コイルの搬送方法によれば、捲取直後
の空冷ゾーンのコンベア速度を逐次増してコイルを搬送
するので、圧延インターバルをそれ程長くとらなくても
先行・後行コイル間の間隔を十分とれ、集束に支障を招
くことはない。また、空冷ゾーンでは線材コイルは短時
間のうちに通過するため、線材コイルの外表面と層密部
中心との温度偏差を少くすることができる。さらに、上
記のように空冷ゾーンにおけるコンベア速度を制御して
も保熱ゾーンにおいては所望の層厚コイルを形成するこ
とができ、目的とする冷却速度で線材を冷却することが
できる。
第１図は熱間圧延線材の冷却ラインの概要を示す全体側
面図、第２図は捲取機直後の詳細図、第３図は本発明に
おける空冷ゾーンのコンベア速度変化パターンの一例を
示す図表、第４図は本発明の搬送方法による線材リング
の態様を説明するための模式図、第５図は本発明の搬送
過程を順次示す略図、第６図および第７図は比較例とし
て示すコイル搬送方法を各々示す略図である。
面図、第２図は捲取機直後の詳細図、第３図は本発明に
おける空冷ゾーンのコンベア速度変化パターンの一例を
示す図表、第４図は本発明の搬送方法による線材リング
の態様を説明するための模式図、第５図は本発明の搬送
過程を順次示す略図、第６図および第７図は比較例とし
て示すコイル搬送方法を各々示す略図である。
Claims (1)
- １ 熱間圧延された線材を捲取機によりコイル状に捲取
つて引き続き一定間隔ずらした互いに重なり合つた状態
で移送しつつ包囲環境に形成した保熱ゾーンを通過させ
て冷却するに際し、前記保熱ゾーンの前に設けた所定長
さの空冷ゾーンにおける線材コイルを、捲取開始から終
了まで逐次増速して搬送すると共に、該空冷ゾーンから
段差部を経て送られる保熱ゾーンにおける線材コイルを
、所望の密度の層厚コイルを形成する如く低速で搬送す
ることを特徴とする線材コイルの搬送方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16690779A JPS6045010B2 (ja) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | 線材コイルの搬送方法 |
| GB8029026A GB2064594B (en) | 1979-09-13 | 1980-09-09 | Method and apparatus for cooling hotrolled wire rods |
| SE8006383A SE8006383L (sv) | 1979-09-13 | 1980-09-12 | Sett och anordning for kylning av en streng, som successivt utmatas fran ett varmvalsverk |
| BE2/58743A BE885202A (fr) | 1979-09-13 | 1980-09-12 | Procede et appareil de refroidissement de fils-machines lamines a chaud |
| DE3034528A DE3034528C2 (de) | 1979-09-13 | 1980-09-12 | Verfahren und Vorrichtung zum Abkühlen von warmgewalztem Draht |
| US06/362,841 US4397449A (en) | 1979-09-13 | 1982-03-29 | Apparatus for cooling hot-rolled wire rods |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16690779A JPS6045010B2 (ja) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | 線材コイルの搬送方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5689317A JPS5689317A (en) | 1981-07-20 |
| JPS6045010B2 true JPS6045010B2 (ja) | 1985-10-07 |
Family
ID=15839843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16690779A Expired JPS6045010B2 (ja) | 1979-09-13 | 1979-12-24 | 線材コイルの搬送方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045010B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62108906U (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-11 | ||
| JPS62108907U (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-11 | ||
| JPS62183810U (ja) * | 1986-05-15 | 1987-11-21 | ||
| US11020804B2 (en) * | 2017-02-28 | 2021-06-01 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and method for manufacturing the same |
-
1979
- 1979-12-24 JP JP16690779A patent/JPS6045010B2/ja not_active Expired
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62108906U (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-11 | ||
| JPS62108907U (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-11 | ||
| JPS62183810U (ja) * | 1986-05-15 | 1987-11-21 | ||
| US11020804B2 (en) * | 2017-02-28 | 2021-06-01 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5689317A (en) | 1981-07-20 |
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