JPS6039427A - ポリアミドミシン糸 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、可縫性にすぐれ、かつ縫目の美しいポリアミ
ド繊維からなるミシン糸に関する。

従来のポリアミド繊維よりなるミシン糸はその強力と堅
牢性がすぐれているので縫製対象となる布帛のポリエス
テル化のそのＷａｓｈ　ａｎｄ　Ｗｅａｒ性を満たす為
に、綿ミシン糸に替って広く用いられるようになってき
たが、綿ミシン糸に比べて本縫での高速可縫性が悪く、
目飛びが多く、縫製上問題があった。本発明の目的は、
ポリアミド繊維からなるミシン糸の前述の如き、問題点
を解決して、本縫い、猥縫い共に高速可縫性にすぐれ、
かつ目飛びが少く、バクカリングの発生の少いポリアミ
ド繊維ミシン糸を提供するものである。即ち、本発明の
要旨は、繊維自身の相対粘度（９ａ　ｔｓｅａ硫酸水溶
液中で重合体濃度１０１１Ｆ／ｄ、２０　℃において測
定：以下同じ）が２．３以上であって、かつ下記（１）
〜（６）式をすべて満足するポリアミド繊維からなるポ
リアミドミシン糸である。

ΔｎＡｌｈ　ｎＢ＜　０　（１） 複屈折率Δｎ≧５０Ｘ１０−３　（２）切断強［（ｆ／
ａ）≧ｌｘ、ｏ　（ａ）小角Ｘ線回折による繊維長周期
（λ）≧１００　（４）比重≧１　、１４０　（５） 乾熱収縮率（チ）≦１５　（６） 本発明で意図する繊維の原料たるボリアぐドは２０℃、
９６−の濃硫酸溶液空中重合体濃度１０ダ／−で測定し
た相対粘度が少なくとも２．３以上、好ましくは、３．
０以上のものでたとえば、ポリカプロラクタム、ポリヘ
キサメチレンアジパミド、ポリへキサメチレンセバクア
ミド、これらのポリアミドのコポリマーおよび１．４−
シクロヘキサンビス（メチルアミン）と線状脂肪族ジカ
ルボン酸の縮合生成物を素材としたポリアミド類等があ
る。このようなポリアミドには必要に応じて艶消し剤、
顔料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、
染色性向上剤或は接着性向上剤等を配合することができ
、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影響を与
えるもの以外は、全て利用できる。本発明のポリアミド
繊維よりなるミシン糸はミシン糸の強度が実質的に７．
０ｇ／ｄ以上であるという特徴を有する。

従来のポリアミドミシン糸の欠点は、高速縫製時におい
て高温になったミシン針によってミシン糸が溶断して可
縫性が低下する点にあった。この問題を解決するにはポ
リアミド繊維の耐熱性を向上させることが望ましいが、
ポリアミド繊維の融点には限界があり、飛躍的に耐熱性
を向上させることは不可能である。

本発明のミシン糸は従来のポリアミドミシン糸ならば容
易に溶断されるような高速縫製条件下においても溶断せ
ず、３０００ｒｐｍで連続３０秒間縫製を続けても、未
切断が生じない。

それは、ミシン糸強度として少くとも７　ｇ／ｄの強度
を有していることが第一の理由である。そして、このミ
シン糸強度を７　ｇ／ｄ以上とするためには、ポリアミ
ド原糸の強度がｌ１ｇ／ｄ以上あることが必須である。

本発明に用いるポリアミド繊維としては、第三成分を配
合したブレンド繊維、あるいは共重合繊維でも良い。又
、デニール、断面形状、短繊維長も特に限定さｎるもの
ではない。

このようなポリアミド繊維からなシ、前記の要件を温良
すポリアミドミシン糸は、高速可縫性に優れ、かつ目飛
びが少く、また薄地織編物に於てもパッカリングの発生
しにくい、非常に良好な性質を有する。

本発明のミシン糸の製造方法についてさらに詳細に述べ
る。

本発明に用いられる高強力ポリアミド繊維は、本発明者
等の研究結果、次の様な方法で得られる。

本発明者等はポリアミドの物性と構造について種々研究
を行なり九ところ、次の様な事実が確認された。即ち通
常の紡糸延伸法によって繊維化したポリアミド繊維の繊
維断面内における複屈折率の分布は、ポリエチレンテレ
フタレート繊維等に比べて小さいが、最外層と最内層の
複屈折率の差は、外層の方が高い傾向があり、切断強度
も高々１０　ｆ／ｄ程度しかない。又同様の方法で繊維
化した公知の熱可塑性ポリマー繊維の繊維断面内の複屈
折率は、一般に内層部から外層部へ行くに従って大きい
という分布を有しておシ、紡糸及び延伸工程における曳
糸性や延伸性を阻害する要因となっている。

そこで紡糸・延伸技術について鋭意研究を行なったとこ
ろ、次の様な知見を得た。即ち、延伸工程で例えば糸条
表層部を局部的に加熱しながら延伸する等によって伸長
応力を糸条中心部に集中させることができれば、延伸変
形パターンが非常にマイルドになり、到達最高延伸倍率
を通常の延伸法に比べて高めることができる。しかも従
来の延伸糸で指摘される様に、ｒ糸条表層部に延伸応力
が集中して歪欠陥が生じ繊維強度が理論強度よりも大幅
に低下するｊという現象が抑制され、最終的な繊維的微
細構造をＣ１ａｒｋらの提晶する超延伸構造〔参考文献
：　Ｗ、Ｎ、Ｔａｙｌｏｒ、　Ｊｒ、、　Ｌ８．　Ｃ１
ａｒｋ　＋Ｐｏｌｙｍ、ｋｔｎｇ、８ｃｉ、、　８　、
５１８（１９７８）、）に近づけることが可能になυ、
従来の産業資材用高強力繊維に比べて卓越した引張強度
及び破断残置を有するポリアミド繊維を得ることが可能
になる。本発明に用いらｎるポリアミド繊維は上記の様
な知見を基に更に研究を進めた結果完成されたものであ
シ、その構成は、繊維自身の相対粘度（９６チ濃硫酸水
溶を溶媒とし、重合体濃度１ｏｗ／ｌｄ、温度２０℃で
測定した値：以下同じ）が２．３以上であり、且つ繊維
断面内における複屈折率が下記（１）式を満足し、 △ｎムーΔｎＢ＜０　・・・・・・・・・・・・　（１
）但し△ｎム＊　ｒ　／　Ｒ＝０−９の位置における繊
維の複屈折率 △ｎＢ：ｒ／Ｒ＝０．０の位置における繊維の複屈折率 Ｒ：繊維断面の半径 ｒ：繊維断面内の中心軸からの距離 更に繊維の複屈折率△ｎ（３０℃、８０チＲ，Ｈ，で２
４時間経過後の測定値：以下同じ）が５０Ｘ１０””以
上、切断強度がｌｉｔ／ｄ以上、小角Ｘ線回折による繊
維長周期が１００Ａ以上、比重が１．１４０以上、乾熱
収縮率が１５チ以下、であるポリアミド繊維である。

本発明に用いられるポリアミド繊維は、通常の熱可塑性
ポリマー繊維に比べて繊維断面内の複屈折率の分布が逆
転しており、繊維外層部分よシも内層部分の方が複屈折
率が高いという特異な複屈折率分布を有している。また
繊維長周期が１００λ以上（好ましくｕｔｔｏＡ以上）
でありて通常の高強力ポリアミド繊維に比べて著しく長
く、微ｍ榊造的にも超延伸構造に対応する傾向をもって
いる他、複屈折率Δｎ≧５０　Ｘ　１０“３（好ましく
はΔｎ≧５５Ｘ１０”）ｊ比重≧１．１４０と、十分延
伸熱処理された物性値を示す。又、最も重要な実用性能
というべき繊維の切断強度ＤＴは１１　ｆ／ｄ以上、好
ましくは１２　ｔ／ｄ以上、乾熱収縮率８ＨＤは１５−
以下であ）、従来の高強力ポリアミド繊維の切断強度が
高々１０ｆ／ｄ程度でおるのに比べて著しく改善されて
いるばかりでなく、乾熱収縮率も小さい。

以上のことから、本発明に用いられる高強力ポリアミド
繊維は、従来よシ存在している高強力ポリアミド繊維と
比較すると、全く新規な微細構造を有しているものと言
える。特にポリマーの相対粘度は極端に高くする必要が
なく、２．５以上（好ましくは３・０以上）であれば十
分である。勿論、ポリマーの相対粘度は高い方が好まし
いが、微細構造的に改良さｎたものである点に本発明に
用いらｎるポリアミド繊維最大の特徴がある。

上記の様な特異な微細構造は、主としてポリカプロアミ
ド又け、ポリヘキサメチレンアジパミドからなるポリア
ミドを用いた場合に顕著に発揮される。中でもポリカプ
ロアミドを７５重量−以上含有するポリアミドは最適で
ある。これはポリカプロアミドが他のポリアミドに比較
して融点が低く、糸条中心部に延伸応力集中を発現させ
る為の糸条表層部の局部加熱が容易であることに依るも
のである。

単繊維デニールは３５ｄ以下であるものが好ましい。し
かして単繊維デニールが大きくなると、糸条内層部分に
均一な延伸応力集中を発現させることが困難となシ、逆
に延伸性を阻害する要因となるためである。一般的なポ
リアミド繊維の初期弾性率は高々４０　ｆ／ｄであるが
、本発明の高強度ポリアミド繊維は、初期弾性率が４０
ｆ／ｄ以上（好ましくｄ５０ｔ／ｄ以上）と、著しく高
い。

次に本発明にいう繊維断面内での複屈折率分布を頁に具
体的に説明すると、 ４０人　−ΔｎＢ　（０・・・・・・・・・・・・　（
１）好ましくは ΔｎＡ−ΔｎＢ　≦−１，ＯＸ　１０−”　・−・＝　
（１）’糸条外層部の△ｎ、Δｎｔｔは糸条内層部の△
ｎを代表するもので６Ｂ、本発明のポリアミド繊維は、
糸条外層部の方が内層部よシも△ｎが小さいという非常
に特異な繊維構造を有するものである。

次に上記の様な特性を有する本発明に用いられるポリア
ミド繊維の製造法について簡単に説明するが、本発明は
もとよシ下記の方法に限定される訳ではない。本発明ポ
リアミド繊維の製造に当っては紡糸延伸工程、特に延伸
工程が重要である。

即ち、例えばＲｖ≧２．５のポリアミドを溶融紡糸して
、得た複屈折率０．００２〜０．０３５の未延伸糸を紡
糸に連続して又は一旦巻取った後延伸する際に、未延伸
糸第１供給ローラと１００℃以下に維持された未延伸糸
第２供給ローラとの間において、１．１０倍以下の予備
伸長を与え、次いで未延伸糸第２供給ローラと第１延伸
ローラとの間において全延伸倍率の４０チ以上のｊｇ１
段延伸を行うのがよく、必要に応じて未延伸糸供給第２
０−ラと第１延伸ローラとの間に高温加圧蒸気噴出ノズ
ルを設け、ノズル温度を２００℃以上にして高温蒸気を
噴出させ、高温加圧蒸気噴出ノズル付近に延伸点を固定
させる。更に第２段延伸を行う際に、第１延伸ローラと
第２延伸ローラとの間に設けらｊ、た雰囲気温度１７０
〜３５０℃のスリットヒーター（糸条走行路としてスリ
ットを設けた加熱装置で、該スリット中に非接触状態で
糸条を走行させながら加熱するもの：雰囲気温度とは該
スリット内の温度を言う）中を糸条が０　、３　ｓｅｃ
以上滞在てきる様に通過せしめ、しかる後、第２延伸ロ
ーラに供する。その際、スリットヒーター中に温度勾配
を設け、糸条入口の雰囲気温度を１６０℃以上、出口雰
囲気温度を３５０℃以下とし、且つ１７０〜３５０℃の
雰囲気、に糸条が０．３　ｓｅｃ以上滞在できる様に糸
条を通過せしめることが好ましい。又、２段延伸終了後
、一旦巻取ることなく連続的に、あるいけ一旦巻取った
後に、２６０〜１５０℃で】０俤以下のリラックス処理
を行うことにより、寸法安定性を更に向上させることも
可能である。

本発明において用いられるポリアミド繊維の特徴とする
ところは、高強度、高結節強度、高タフネスであるとこ
ろである。このような繊維の物性上の優位性は＃繊維の
微細構造と密接に関連しており、従来公知の製造法では
実現しえない特別な微細構造により発揮される。

本発明のミシン糸の製造方法に於て、前記要件以外は、
通常のミシン糸の製造条件と同様の条件を選ぶことがで
きる。

以下に本発明によって得られるミシン糸を構成する繊維
の構造の特定や物件の測定に用いられる主なパラメータ
の測定法について述べる。

〈相対粘度の測定法〉 ９６．３±０．１重量％試薬特級濃硫酸中に重合体濃度
が１０Ｍ９／−になるように試料を溶解させてサンプル
溶液を調整し、２０℃±０．０５℃の温度で氷落下秒数
６〜７秒のオストワルド粘度計を用い、溶液相対粘度を
測定する。測定に際し、同一の粘度計を用い、サンプル
溶液を調整した時と同じ硫酸２０−の落下時間Ｔｏ（秒
）と、サンプル溶液２０ｍ１の落下時間Ｔ！（秒）の比
より、相対粘度ＲＶを下記の式を用いて算出する。

ＲＶ＝ＴＩ／Ｔ。

〈複屈折率（Δｎ）の測定法〉 ニコン偏光顕微鏡ＰＯＨ型ライン社ペレックコンベンセ
ーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装置
（東芝８Ｌ８−３−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。５〜
６鶴長の繊維軸に対し４５度の角度に切断した試料を、
切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試料ス
ライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏光子に対し
て４５度になる様、回転載物台を回転させて調節し、ア
ナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセーター
を３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセーター
を右ネジ方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点の
コンペンセーターの目盛ａ、コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目ｍｂｔ−測定した後（いずれも１／１０目
盛まで読む）、コンベンセーターを３０にもどしてアナ
ライザーをはずし、試料の直径ｄを測定し、下記の式に
もとすき複屈折率（Δｎ）を算出する（測定数２０個の
平均値）。

△ｎ　＝Ｆ／ｄ　（ｒ’　＝ｎλ。＋Ｃ）λ。＝５８９
−３ｍμ Ｃ：ライツ社のコンペンセーターの説明書のＣ／１００
００と１よりめる ｉ：（ａ−ｂ）（：コンベンセーターの読みの差） 〈繊維断面内の△ｎ分布の測定法〉 透過定量型干渉顕微鏡を使用して得ら扛る中心屈折率（
Ｎ土、Ｏ，Ｎｔ、Ｏ）及び外層屈折率（Ｎ土。

０．９　、　Ｎｔ、　０．９　）の値によって、本発明
によって得らｎる繊細の特異な分子配向が明らかとなシ
、本発明によって得らｎる繊細の優ｎた強度との関連を
示すことができる。透過定量型干渉顕微鏡（例えば東独
カールツアイスイエナ社製干渉顕微鏡インターフコア）
を使用して得られる干渉縞法によって、繊維の側面から
観察した平均屈折率の分布を測定することができる。こ
の方法は円形断面を有する繊維に適用することができる
。繊維の屈折率は、繊維軸の平行方向に振動している偏
光に対する屈折率（Ｎｔ）と繊維軸の垂直方向に振動し
ている偏光に対する屈折率（Ｎ土）によって特徴づけら
れる。ここに説明する測定は全て光源としてキセノンラ
ンプを用い、偏光下、干渉フィルター波長５４４ｍμの
緑色光線を使用して得られる屈折率（ＮｔおよびＮ土）
を用いて実施される。

以下Ｎ／の測定及びＮｔよりめら九るＮｔ、０とＮｔ、
０．９について詳細に説明するが、Ｎ土（Ｎ土、０およ
びＮ土、０．９）についても同様に測定できる。試験さ
ｎる繊維は光学的にフラットなスライドグラス及びカバ
ーグラスを使用し、０．２〜１波長の範囲内の干渉縞の
ずれを与える屈折率（ＮＥ）をもつ繊維に対して不活性
の封入剤中に浸漬する。

封入剤の屈折率（ＮＥ）は緑色光線（波長λ＝５４４ｍ
μ）を光源としてアツベの屈折計を用いて測定した２０
℃における値である。この封入剤は、九とえば流動パラ
フィンとα−ブロムナフタリンの混合液より１．４８〜
１．６５の屈折率を有するものが調整できる。この封入
剤中Ｖｃ１本の繊維を浸漬する。この干渉縞のパターン
を写真撮影し、１０００倍〜２０００倍に拡大して解析
する。第１図に略示した如く繊維の封入剤の屈折率をＮ
Ｅ、繊維のＳ′−Ｓ“間の平均屈折率をＮｔ、８’−８
”間の厚みを電。

使用光線の波長をλ、バックグランドの平行干渉縞の間
隔（１λに相当）をＤｎＳ繊細による干渉縞のずれをｄ
ｎとすると、光路差りは ｄｎ Ｌ＝−λ＝（Ｎｔ−ＮＲ）ｔ ｄｎ で表わされる。試料の屈折率をＮｓとすると、封入液の
屈折率Ｎ１およびＮ２は、Ｎｓ　＜　ＮｒＮｓ　＞　Ｉ
’ｈ の２１ｍのものを用いて第１図に示すような干渉縞のパ
ターンを評価する。

Ｌｌ−丸λ＝（Ｎｔ−Ｎｔ）ｔ Ｉ Ｌｍ　＝奢λ＝（Ｎｔ−歯）ｔ Ｎ／＝”−；上り二ｈ１１ １−Ｌｘ 従って（７）式にもとづいて繊維の中心から外周までの
各位置での党略差から、各位置の繊維の平均屈折率（Ｎ
ｔ）の分布をめることができる。厚みｔは得られる繊維
が円型断面と仮定して計算によりてめることができる。

しかしながら製造条件の変動や製造後のアクシデントに
よって、円形断面になっていない場合も考えらｎ、る。

このような不都合を除くため、測定する個所は繊維軸を
対称軸とＬ２て干渉縞のずれが左右対称になっている部
分を使用することが適当である。測定は繊維の半径をＲ
とすると０−０．９　Ｒの間を０．ＩＲの間隔で行ない
、各位置の平均の屈折率をめることができる。同様にし
てＮ土の分布もめられるので複屈折率分布は △ｎ　（ｒ　／Ｒ）　＝Ｎ／　、　ｒ　／Ｒ−ｒＮ土、
ｒ／Ｒ（ＩＩ）よりめらｎる。△ｎ（ｒ／Ｒ）は少なく
とも３本のフィラメント、好適には５〜１０本のフィラ
メントについて測定したものを平均して得られる。

〈繊維の強伸度特性の測定法〉 東洋ボールドツイン製テンシロンを用い、試料長（ゲー
ジ長）１００謔、伸長速度＝１００チ／分ミ記録速度５
００ｍ／分、初荷重”／３０ｇ／ｄの条件で単繊維のＳ
−８曲線を測定し切断強ｉＥ（ｇ／ｄ）、切断伸度（チ
）、ヤング率（ｇ／ｄ）を算出した。ヤング率は、Ｓ−
８曲線の原点付近の最大勾配より算出した。各特性値の
算出に関し、少なくとも５本のフィラメント、好適には
１０〜２０本のフィラメントについての測定したものを
平均して得られる。

〈繊細の結節強度の測定法〉 東洋ボールドウィン製テンシロンを用い、試料長５０１
Ｉｊループの単繊維からなる試料をテンシロン上下チャ
ックにはさまれたフックに取りつけ、ゲージ長５０ｕ１
伸長速度＝＝１００１／分、記録速度５００ｍ／分でＳ
−８曲線を測定し、結節切断強度（ｇ／ｄ）、結節切断
伸［（％）を算出した。少なくとも５本のフィラメント
、好適には１０〜２０本のフィラメントについて測定し
たものを平均して得られる。

〈小角Ｘ線回折による繊維長周期の測定法〉小角Ｘ線散
乱パターンの測定は、例えば理学電機社製Ｘ線発生装［
（ＲＵ−３Ｈ型）を用いて行なう。測定には管電圧４５
ＫＶ、管電流７０ｍＡ、銅対陰極、ニッケルフィルター
で単色化したＣｕＫａ（λＸ＝　１．５４１８１）を使
用する。サンプルホルダーＩＪＩ維試料を単糸どうしが
互いに平行になるように取り付ける。試料の厚さＦｉＯ
，５〜１．０１ｕ位になるようＫするのが適当である。

この平行に配列した繊維の繊維軸に垂直にＸ線を入射さ
せ理学電機社製ＰＳＰＣ（Ｐｏ５ｊｔｊｏｎ　５ｅｎｓ
ｉｔｉｖｅ　Ｐｒｏｐｏｒｔｊｏｎａｌ　Ｃｏ　−ｕｎ
ｔｅｒ　）システムを用いて測定する。

本システムの概要は、例えば（Ｐｏｌｍｅｒ　Ｊｏｕｒ
ｎａＬｖｏｌ、１３，５０１（１９８１）３　Ｋ詳しく
紹介さｎている。

測定条件は０．３ｗ１Ｘ０．２ｙφ中　ピンホールコリ
メータを用い、 試料と１０一プ間距離：　４００ＩＩｍＭＣＡ（マルチ
チャンネルアナライザー）測定チャンネル数：２５６ 測定時間；６００秒 とした。データの処理は、測定散乱強麗から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとるととＫよ、す、長周期小角散乱角度
２αから、下記（９）弐に従い、繊維長周期を算出する
〔第２図（Ａ）、（Ｂ）参照：図中１は試料、２はｐｓ
ｐｃプローブ、３はポジション・アナライザー、４はＭ
ＣＡ、５ｉｔ表示部、６はマイクロコンピュータを夫々
示す〕。

λＸ＝　１．５４１８λ　・曲曲　鋳 移動平均処理は、次式に従って算出する。

〈見掛けの結晶サイズ：ＡＣ８＞ 広角Ｘ線回折図における赤道回折曲線の（２００）面の
回折強度の半価中より５ｃｈｅｒｒｅｒの式を用いて算
出〔詳細には丸善株式会社発行「Ｘ線結晶学」（仁田勇
監修）上巻第１４０頁参照〕。

５ｃｈｅｒｒｅｒの式とは、次式で表わされる。

本発明の実施例において用いたＸ線は、管電圧４５ＫＶ
、管’ｌ１ｉｆｌｌｔ　７０ｍＡ　、銅対陰極、Ｅｌフ
ィルター、波長１．５４１８にであり、ディフラクトメ
ーターとして理学電機社製の８３−７型ゴニオメータ−
１Ｘ線発生装置としてローターフレックスＲＵ−３８１
１を使用した。

〈力学温度分布〉 東洋測器社製Ｒｈｅｏｖｉｂｒｏｎを使用し、初糸長４
ｍ、昇温速［２℃／分、測定時の正弦周波数１１　ＧＨ
ｚの条件で測定し、損失正接Ｔａｎδ：　Ｅ’／Ｅ“が
雇大となる温度（Ｔα）をめる。

ただし上式中、Ｅ′は貯蔵弾性率（ｄｙｎｅ／ｃＩＩ）
、Ｅ“は損失弾性率（ｄｙｎｅ　／ｃｄ　）である。

複索弾性率Ｅは次式で算出される。

ＩＰ、　Ｊ　＝　２．ＯＸ−、−、−Ｘ　１０＠Ｘ　−
Ｋ　・・・・・曲ＵただしＡ　：　’ｆＢｎδ測定時の
アンプリチュードファクターによる係数（＃！１表参照
） Ｄ　：　Ｄｙｎａｍｊｃ　Ｆｏｒｃｅ　Ｄｊａｌ値Ｌ：
試料長（倒） Ｓ：試料断面積（−） 第　１　表 損失弾性率Ｅ“はＥ“＝　ＩＥＩ　ｓｉｎδ　・・・・
・・・・・（２）より算出さｎる。

〈単糸デニール〉 Ｊ　ｌ５−Ｌ１０７３　（１９７７）に従って測定。

く乾熱収縮率〉 １６０℃−ｔ”ＪＩｓ−Ｌ１０７３（１９７７）Ｋ従っ
テ測定。

〈比重〉 トルエンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作成し、３
０℃＋０．ＩＣＥ調瀉された密度勾配管中に十分に脱泡
した試料を入れ、５時間放置後の密度勾配管中の試料位
置を、密度勾配管の目盛りで読みとった値を、標準ガラ
スフロートによる密度勾配管目盛〜比重キャリブレイシ
ョングラフ′ｔ！λう比Ｍ値に換算する。ｎ　＝　４で
測定。比重値は原則として小数点以下４桁まで読む。

く定長昇瀉熱応カビーク温度〉 区長４．５画、昇温速度２０　Ｃ７分、初荷重０．０５
ｆ／ｄの条件で、室温より溶断温度までの熱収縮応力を
測定し、熱応力が最大となる温度をめる。

〔詳細にはＴｅｘｔｉｌｅ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　Ｊｏｎ
ｒｎａＬｖｏｌ、４Ｌ７３２（１９７７）参照。〕 以下実施例を挙げて本発明の構成及び作用効果を具体的
に説明する。陶実施例中ｒ部」及び「チＪは特記しない
限り「重量部」及び「重量％」を示す。

実施例 第２表に示す相対粘度のポリカプロアミドを原料とし、
同！！に示す条件で紡糸を行ない、同表に示す複屈折率
Δｎ　（３ＱＣ，ｇＱチＲＨで２４時時間待後測定）及
び相対粘［ＲＶの未延伸糸を得た。

紡糸に当っては、未延伸糸引取り前に適量の紡糸油剤を
糸条表面に付着させた。得らｎた未延伸糸を第３表に示
す条件で延伸し、第４表に示す糸質の延伸糸を得た。第
４表中に比較例１として市販のタイヤコード用ポリカプ
ロアミド繊維の糸質を併記する。

（以下余白） 第２表 第　３　表 第４表 第２〜４表からも明らかな様に１本発明のミシン糸を構
成する繊維（実施例１〜２）は糸質のすべてにおいて優
れた値を示している。

次に実施例２の延伸糸（フィラメント）の１０本を合糸
した後、下撚をかけて３本合糸し、さらに上撚をかけ、
次いで１００℃で染色してミシン糸にした。

このミシン糸を用いて、ポリエステル６５ル−ヨン３５
チの平織物（目付１５０　ｇ／ｃｒｌ　）を４枚重ね、
縫製速度３０００ｒｐｍで縫製したところ、１分間にミ
シン糸の切断はまったく起らなかった。

また本実施例は、従来品のポリアミドミシン糸に比較し
て、強力が約６０−向上（切断強度９．５１）しており
、可縫性も良好で目飛びもほとんど発生しなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ）は本発明の繊維を干渉顕微鈍で横方向から
観察したときに見られる干渉縞を示す模式図１．同（Ｂ
）は繊維断面の模式図、Ｍ２図（Ａ）はＰＳＰＣシステ
ムによる小角Ｘ線回折測足における試料及びフィルム面
等の配置を示す模式図、同（Ｂ）は本発明繊維の小角Ｘ
ｍ回折パターンを示す模式図である。 特許出願人　東洋紡績株式会社 手続補正書（自発） １　事件の表示 昭和５８年特許願第１４６　’９１３３号λ　発明の名
称 ポリ了ミドミシン糸 ＆　補正をする者 事件との関係　特許出願人 大阪市北区堂島浜二丁目２番８号 ４　補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の掴 臥　補正の内容 （１）　明細書第１頁第４行の「ポリへキサメチレする
。 （２）明細書第１Ｏ頁第１行の「又は、ポリへキサメチ
レンアジパミド」を「、ポリへキサメチレンアジパミド
又はポリテトラメチレンアジパミド」に訂正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　繊維自身の相対粘度（９６チ濃硫酸水溶液中で重
   合体濃度１ｏ岬／ｄ、２０℃において測定二以下同じ）
   が２．３以上であって、かつ下記（１）〜（６）式をす
   べて満足するポリアミドミシン糸からなるポリアミドミ
   シン糸。 ΔｎＡ−ΔｎＢ　（０（１） 複屈折率Δｎ≧５０　Ｘ　１０−３（２）切断強度（ｔ
   ／ｄ　）　≧１１．０　（ａ）小角Ｘ線回折による繊維
   長周期（λ）≧１００　（４）比重≧１．１４０　（５
   ） 乾熱収縮率（チ）≦１５　（６）