JPS60245904A - ボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タ−ビンの暖機方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、ボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービン（以下
、ＢＦＰタービンと略称）の暖機方法および装置に係シ
、さらに詳しくはＢＦＰタービンへ動力用熱源としての
主蒸気を導く高圧蒸気導入部の暖機方法および装置に関
する。

〔発明の背景〕

一般に、大容量の発電用蒸気タービンにおいては、発電
プラントの熱効率を高めるため、ボイラ給水ポンプをＲ
ＦＰタービンによって駆動させる方式を採用している。

また、ＲＦＰタービンは一般に主タービン１台につき、
５０％容量のものが２台設けられている。

前記ＲＦ　Ｐ’メタ−ンの動力用蒸気源には、高圧蒸気
と低圧蒸気の２種類がある。高圧蒸気とはボイラからの
主蒸気を意味し、低圧蒸気とはキク・−ピンの適当な段
落、例えば中圧タービンの排気から抽出した比較的低温
低圧の蒸気を意味する。

主タービンが高負荷で運転されている場合、主タービン
から抽出した低圧蒸気は、ＲＦＰタービンの要求する出
力をまかなうのに十分な熱エネルギーを有しているので
、高圧蒸気でおる主蒸気の導入は不要である。しかし、
主タービンの起動時、または主タービンが低負荷で運転
されている場合、ＢＦＰタービンへ流れる低圧蒸気の熱
エネルギーが低いため（主タービンの起動時にはゼロと
なる）、十分な駆動力が得られない。これを避けるだめ
には、ＲＦＰタービンへ高圧蒸気を導入する必要がある
。・ 高圧蒸気は前述のごとく主蒸気であり、その蒸気条件は
一般に圧力は１６９〜２４６　ｋｇｌｏｎ”ｇ　％温度
は５３０〜５６６Ｃである。このような高温かつ高圧の
蒸気を使用する以上、ＢＦＰタービンの高圧蒸気導入部
の暖機を行うことは、過度の熱応力からＲＦＰタービン
を保護するために不可欠である。なお、低圧蒸気は前述
のごとく、低温のため、暖機の必要はない。

最近、電力事情によシ発電用プラントは、昼間は高負荷
運転を行い、夜間は低負荷運転、または中、低負荷で連
続運転を行う、いわゆるミドル化運転の傾向にある。そ
して、２台のＢＦ’Ｐタービンのうち、主タービン負荷
が５０％までは１台運転し、５０％以上で２台運転を行
う。したがって、主タービンが低負荷から高負荷運転に
移行する場合、停止中の１台のＲＦＰタービンを運転す
る必要がある。この場合に、停止中のＢＦＰタービンを
起動する前に、ＢＦＰタービンの高圧蒸気導入部を必ず
暖機する必要がある。

第１図にＲＦＰタービン１台についての高圧蒸気系統と
低圧蒸気系統とを示し、第２図に高圧蒸気導入部と従来
の暖機技術を示す。

その第１図に示すように、ＢＦＰタービン１には高圧蒸
気系統Ａと低圧蒸気系統Ｂとが接続されている。

前記高圧蒸気系統Ａは、高圧蒸気配管２ａ〜２Ｃと、電
動の高圧蒸気人口弁３と、高圧主蒸気止め弁（以下、Ｈ
Ｐ−ＭＳＶと略称）４と、高圧蒸気加減弁（以下、ＨＰ
−ＣＶと略称）５と、これらＨＰ　−Ｍｓｖ４およびｕ
ｐ　−ＣＶｓの−ｙ−ｓ−ストロと、ＨＰ・ＭＳＶ４の
チェスト６に接続された第１のドレン系統と、ＨＰ−Ｃ
Ｖ５のチェスト６に接続された第２のドレン系統と、同
じ＜ＨＰ・ＣＶ５のチェスト６に接続された暖機系統と
、ＨＰ−ＭＳＶ４の弁棒４′とチェスト６間のギャップ
のリーク蒸気系統１５と、ＨＰ−ＣＶ５の弁棒５′とチ
ェスト６間のギャップのリーク蒸気系統１６と、温度計
測器１７とを備えている。前記高圧蒸気人口弁３は、高
圧蒸気系ＲｈからＲＦＰタービン１を隔離するために設
けられている。前記ＨＰ−Ｍ８Ｖ４とＨＰ・ＣＶ５とコ
レらを内蔵しているチェスト６とにより高圧蒸気導入部
が構成されている。前記ＨＰ・ＭＳＶ４は、油圧駆動に
よシ開閉操作されるようになっていて、危急時にＢＦＰ
タービン１へ流入する蒸気を遮断するために設けられて
いる。前記ＨＰ−ＣＶ５は、油圧駆動の制御装置（図示
省略）によシ開閉操作されるようになっていて、ボイラ
（図示省略）からの要求信号に応じてＲＦＰタービン１
への流入蒸気量を制御するために設けられている。前記
第１のドレン系統は、ドレン配管７ａ〜７Ｃと、手動の
ドレン排出弁８と、電動のドレン排出弁９とを有し、高
圧蒸気配管２ａ〜２ＣとＨＰ　−ＭＳＶ４Ｏチェスト６
の内部のドレンをブロータンク（図示省略）へ排出する
とともに、高圧蒸気導入部の暖機にも使用される。前記
第２のドレン系統は、ドレン配管１０８〜ＩＯＣと、手
動のドレン排出弁１１と、電動のドレン排出弁１２とを
備え、ＨＰ・ＣＶ５のチェスト６の内部のドレンを主タ
ービンの復水器（図示省略）へ排出す・るとともＫ、高
圧蒸気導入部の暖機にも用いられるようになっている。

前記暖機系統は、暖機蒸気配管１３ａ。

１３ｂと、オリフィス１４とを有し、ＢＦＰタービン１
の再起動に備えて待機中に高圧蒸気導入部を常時暖機す
るために設けられておシ、オリフィス１４は最適蒸気量
を流し、暖機蒸気配管１３ｂは暖機後の蒸気を主タービ
ンの復水器へ入れるようになっている。

一方、低圧蒸気系統Ｂは前記高圧蒸気系統Ａとほぼ同様
に構成されておシ、低圧蒸気配管１８２〜１８ｃと、電
動の低圧蒸気人口弁１９と、低圧主蒸気止め弁２０と、
低圧蒸気加減弁２１とを備えている。そして、この低圧
蒸気系統Ｂはドレン系統（図示省略）は必要であるが、
低温低圧蒸気を流すため、暖機系統は必要ではない。

ところで、前記高圧蒸気系統Ａでは、機器のコンパクト
化を図るため、第２図に示すごとく、ＨＰ−ＭＳＶ４と
ＨＰ−ＣＶ５とを共通のチェスト６に内蔵させている。

そして、このチェスト６には高温高圧の主蒸気が入って
来るため、チェスト６は肉厚が非常に厚く形成され、ま
たＨＰ・ＭＳＶ４とＨＰ−ＣＶ５とを内蔵させているた
め、構造も複雑である。このため、高温高圧の主蒸気の
導入時には、チェスト６の内壁と外壁との温度差が犬と
なシ、チェスト６に過大な熱応力が発生する。チェスト
６に熱応力が繰り返し掛かるとクラックが発生し、大事
故に継がる。そのため、チェスト６の暖機は絶対に必要
である。

次に、高圧蒸気導入部の従来の暖機方法について説明す
る。

その一つの方法は、５１ｃ１図および第２図に示す高圧
蒸気系統Ａに付属の系統を使用して次のように行う。

ＲＦＰタービン１の起動時において、暖機前には高圧蒸
気人口弁３、ＨＰ・ＭＳＶ４およびＨＰ・ＣＶ５は全閉
、ドレ／排出弁８，９の組および１１．１２の組は全開
となっている。

そこで、まず高圧蒸気人口弁３を開く。これによシ、高
温高圧の主蒸気が高圧蒸気配管２ａ→高圧蒸気人口弁３
→高圧蒸気配管２ｂを通、り、ＨＰ・ＭＳＶ４のチェス
ト６に導入される。ここで、ＨＰ−ＭＳＶ４が全閉のた
め、蒸気はチェスト６の内部から第１のドレン系統のド
レン配管７ａ→、ドレン排出弁８→ドレン配管７ｂ→ド
レン排出弁９→ドレン配管７Ｃを通シ、ブロータンクに
排出される。また、ＨＰ−ＭＳＶ４の弁棒４′とチェス
ト６間のギャップからのリーク蒸気は、リーク蒸気系統
１５を通ってグランド蒸気系統（図示省略）へ熱回収さ
れる。この間、ＨＰ　−ＭＳＶ４のチェスト６の内面が
暖機される。

前記ＨＰ　−ＭＳＶ４のチェスト６の内面を暖機後、次
にＨＰ−ＭＳＶ４を開く。これによシ、主蒸気はＨＰ−
ＭＳＶ４からＨＰ−Ｃｖ５のチェスト６の内部に導入さ
れ、その蒸気の一部は第２のドレン系統のドレン配管１
０ａ→ドレン排出弁１１→ドレン配管１０ｂ→ドレン排
出弁１２→ドレン配管１０Ｃを通って主タービンの復水
器へ排出され、蒸気の他の一部は暖機系統の暖機蒸気配
管１３１→オリフィス１４→暖機蒸気配管１３ｂを経由
して、これも主タービンの復水器へ排出される。また、
ＨＰ−ＣＶ５の弁棒５′とチェスト６間のギャップから
のリーク蒸気は、リーク蒸、気系統１６を通シ、グラン
ド蒸気系統に熱回収される。この暖機をチェスト６が暖
機完了目標温度に到達するまで継続する。この暖機完了
目標温度は、主蒸気の定格温度の約５０％である。

暖機完了の判定は、温度計測器１７によシ行う。

暖機完了後は、第１．第２のドレン系統の電動のドレン
排出弁９，１２を全閉にし、主蒸気をいつでもＲＦＰタ
ービン１に通気できる状態にしておく。この状態におけ
る高圧蒸気導入部の暖機は、主蒸気を常時チェスト６の
内部を経由して暖機系統から排出させて行う。したがっ
て、高圧蒸気導入部を常時暖機状態に保持することがで
きる。

前記暖機方法による高圧蒸気導入部温度を第６図に示す
。

しかし、前述の従来技術では高圧蒸気導入部から暖機系
統に主蒸気を暖機蒸気として常時流入させているので、
熱エネルギ〜を浪費し、熱効率の低下を招き、ひいては
性能低下を来たす。

次に、前述の暖機方法を改善した従来のもう一つの暖機
方法を説明する。

この暖機方法では、第１図に示すＢＦＰタービンｌに付
属する系統のうちから、暖機蒸気配管１３ａ、１３ｂと
オリフィス１４とを含む暖機系統を除去し、ＨＰ−Ｍ８
Ｖ４と第２のドレン系統の電動のドレン排出弁１２を交
互に開閉させ、高玉導入部を暖機するようにしている。

すなわち、高圧蒸気人口弁３を開く前に、ＨＰ−ＭＳＶ
４お！びＨＰ　−ＣＶ５を全閉とし、第１゜第２のドレ
ン系統の電動ドレン排出弁９，１２を全開とし、手動の
ドレン排出弁８，１１を開状態とする。なお、前記手動
のドレン排出弁８，１１は、電動のドレン排出弁９，１
２の故障時に閉じ、通常は全開状態とされている。

前記ＨＰ−ＭＳＶ４およびＨＰ−ＣＶ５を全閉とし、ド
レン排出弁９，１２を全開とし、ドレン排出弁８，１１
を開いた状態から、高圧蒸気人口弁３を開き、高圧蒸気
配管２８〜２Ｃ内のドレン等を第１のドレン系統のドレ
ン配管７ａ→ドレン排出弁８→ドレン配管７ｂ→ドレン
排出弁９→ドレン配管７Ｃを通じてブロータンクへ排出
させる一ついで、第２のドレン系統のドレン排出弁１２
を閉じた後、ＨＰ−ＭＳＶ４を開き、主蒸気をＨＰ・Ｃ
Ｖ５のチェスト６の内部に導入して暖機し、設定時間経
過後、Ｉ（Ｐ−ＭＳＶ４を閉じる。そして、第２のドレ
ン系統のドレン排出弁１２を全開させ、チェスト６内の
停滞ドレンまたは蒸気を第２のドレン系統のドレン配管
１０ａ→ドレン排出弁１１→ドレン配管１０ｂ→ドレン
排出弁１２→ドレン配管１０Ｃを経由して主タービンの
復水器へ排出する。

この操作を繰シ返しながら、高圧蒸気導入部を暖機する
。

前記従来の暖機方法における高圧蒸気導入部温度を第７
図に示す。

しかし、この暖機方法では高圧蒸気導入部に過大な熱応
力が発生する。また、前述の操作を繰り返して暖機する
ようにしているので、暖機完了までに長時間を要する。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、高圧蒸気導入部に過大な熱応力を与え
ることなく暖機でき、かつ熱効率を向上でき、しかも暖
機時間を短縮し得るＢＦＰタービンの暖機方法を提供す
るにアシ、本発明の他の目的は、前記暖機方法を適確に
実施し得るＢＦＰタービンの暖機装置を提供するにちる
。

〔発明の概要〕

本発明の１番目の発゛明は、ボイラ給水ポンプ駆動用蒸
気タービンへ動力用蒸気源としての主蒸気を導く高圧蒸
気導入部に、主タービンの段落途中から抽気した蒸気と
、高圧蒸気人口弁の上流側から分岐した必要最少限度の
主蒸気とのいずれかを導入し、暖機するようにしたとこ
ろに特徴を有するもので、この構成により高圧蒸気導入
部に過大な熱応力を与えることなく暖機でき、かつ熱効
率を向上でき、暖機時間を短縮することができる。

また、本発明の２番目の発明は、ボイラ給水、ポンプ駆
動用蒸気タービンへ動力用蒸気源としての主蒸気を導く
高圧蒸気導入部の入口側鵜、主タービンの段落途中から
抽気した蒸気を導入する蒸気配管と、弁とを備えた暖機
蒸気系統を接続したところに特徴を有するもので、この
構成により前記１番目の発明である暖機方法を適確に実
施することができる。

そして、本発明の３番目の発明は、ボイラ給水ポンプ駆
動用蒸気タービンへ動力用蒸気源とじての主蒸気を導く
高圧蒸気導入部の入口側に、高圧蒸気人口弁の上流側か
ら主蒸気の一部を分岐する蒸気配管と、弁とを備えた暖
機蒸気系統を接続したところに特徴を有するもので、こ
の発明も前記１番目の発明である暖機方法を適確に実施
することができる。

〔発明の実施例〕

以下、本発明の実施例を図面によシ説明する。

第３図および第４図は、本発明方法を実施する装置の一
実施例を示すもので、高圧蒸気系統Ａの高圧蒸気人口弁
３と高圧蒸気導入部とを結ぶ高圧蒸気配管２ｂに、暖機
蒸気系統Ｃが接続されている。

前記暖機蒸気系統Ｃは、主タービンの段落途中に接続さ
れた蒸気配７ｚｚａと、これに接続された電動弁２３と
、この電動弁２３に接続された蒸気配管２２ｂと、これ
に接続された逆止弁２４と、この逆止弁２４と高圧蒸気
人口弁３の下流側の高圧蒸気配管２ｂとを接続している
蒸気配管２２Ｃとを備えて構成されている。

なお、高圧蒸気導入部は前記第１図、第２図について説
明したものと同様、ＨＰ−ＭＳＶ４と、ＨＰ−ＣＶ５と
、これらＨＰ−Ｍ８Ｖ４お、１：びＨＰ−ＣＶ５を共通
に内蔵しているチェスト６とを有して構成されている。

また、暖機蒸気配管とオリフィスとを含む暖機系統は除
去されている。

なお、この実施例の他の構成については、前記第１図、
第２図に示すものと同様である。

次に、第３図および第４図に示す暖機装置の作用に関連
して本発明方法の一例を説明する。

まず、主タービンの起動時において、高圧蒸気導入部の
暖機前の状態では、高圧蒸気系統Ａの高圧蒸気人口弁３
と、ＨＰ−Ｍ８Ｖ４と、ＨＰ−ＣＶ５は全閉、第１．第
２のドレン系統のドレン排出弁８，９，１１．１２は全
開になっている。

この状態から暖機蒸気系統Ｃの電動弁２３を開くと、主
タービンの段落途中から抽出された暖機完了目標温度よ
りも多少高めの、低温低圧の蒸気が暖機蒸気として蒸気
配管２２ａ→電動弁２３→蒸気配管２２ｂ→逆止弁２４
→蒸気配管２２Ｃを通って高圧蒸気配管２ｂに流れ、こ
の高圧蒸気配管２ｂからＨＰ−ＭＳＶ４のチェスト６の
内部に導入される。

ここで、前記ＨＰ−Ｍ８Ｖ４は全閉となっているので、
暖機蒸気はＩ（Ｐ−Ｍ８Ｖ４のチェスト６の内部から第
１のドレン系統のドレン配管７ａ→ドレン排出弁８→ド
レン配管７ｂ→ドレン排出弁９→ドレン配［７ｃを通夛
、ブロータンクへ排出される。また、ＨＰ−ＭＳＶ４の
弁棒４′とチェスト６間のギャップからのリーク蒸気は
、リーク蒸気系統１５を通シ、グランド蒸気系統に熱回
収される。

その間、ＨＰ−ＭＳＶ４のチェスト６の内部は、暖機蒸
気が低温低圧の蒸気でちるため、徐々に暖機される。

また、暖機によって発生したドレンも前記第１のドレン
系統を通ってブロータンクへ排出される。

前記ＨＰ−Ｍ８Ｖ４のチェスト６の内部を暖機後、ＨＰ
−ＭＳＶ４を開くと、暖機蒸気はＨＰ・ＭＳＶ４を通Ｄ
、ＨＰ　−ＣＶ　５ノチエ、１．トロの内部に導入され
る。

この状態では、ＨＰ−ＣＶ５が全閉となっているので、
暖機蒸気はＨＰ　−ＣＶ５のチェスト６の内部から第２
のドレン系統のドレン配管１０　ａ→ドレン排出弁１１
→ドレン配管１０ｂ→ドレン排出弁１２→ドレン配管１
０Ｃを通シ、主タービンの復水器へ排出される。また、
ＨＰ−ＣＶ５の弁棒５′とチェスト６間のギャップから
のリーク蒸気は、リーク蒸気系統１６を通シ、グランド
蒸気系統に熱回収される。

この状態を保持し、チェスト６の温度が主蒸気を導入し
ても、チェスト６が主蒸気を連続的に流し、あるいは主
蒸気の導入、停止を何回繰シ返しても許容できる熱応力
以下となる温度まで暖機する。

前記暖機完了時、第１．第２のドレン系統の電゛　動の
ドレン排出弁９，１２を全閉とする。これらドレン排出
弁９，１２の全閉時、暖機蒸気はＨＰ・ＭＳＶ４．Ｉ（
Ｐ　−ＣＶ５（Ｄ弁棒４’　＋　ｓ’　と−ｙ−ニスト
ロ間のギャップから第１．第２のリーク蒸気系統１５．
１６を経由してグランド蒸気系統へ排出されるため、チ
ェスト６の内部には、ドレンは溜らない。

前記暖機完了後、ＢＦＰタービン１からの主蒸気の要求
時に、高圧蒸気系統Ａの高圧蒸気人口弁３が開かれ、Ｂ
ＦＰタービン１へ主蒸気が通気される。

前記主蒸気を導入すると、暖機蒸気は自動的に流れなく
なる。

この実施例の暖機方法によれば、第８図に示すごとく、
暖機開始時、高圧蒸気導入部に過大な熱応力を与えるこ
となく徐々に暖機することができる。また、暖機蒸気と
して主蒸気を使用せず、抽気を使用して暖機しているの
で、熱効率の向上を図ることができる外、従来の暖機蒸
気配管とオリフィスとを含む暖機系統を取り除いた暖機
技術に比べて暖機時間を短縮することができる。

ついで、第５図は本発明方法を実施する装置の他の例を
示すもので、高圧蒸気人口弁の高圧蒸気大口弁３をバイ
パスする暖機蒸気系統りが設けられている。

前記暖機蒸気系統りは、高圧蒸気人口弁３の上流側の高
圧蒸気配管２ａに接続された蒸気配管２５ａと、これに
接続された電動弁２６と、この電動弁２６と高圧蒸気人
口弁３の下流側の高圧蒸気配管２ｂ間を接続している蒸
気配管２５ｂとを有して構成されている。

なお、この第５図に示す実施例の他の構成については、
前記第３図、第４図に示すものと同様でちる。

そして、この第５図に示す実施例の暖機装置では、高圧
蒸気導入部の暖機時に、暖機蒸気系統りの電動弁２６が
開かれ、高圧蒸気人口弁３の上流側の高圧蒸気配Ｗ２ａ
から暖機蒸気系統りの蒸気ｌ配管２５ａに暖機蒸気とし
て、必要最少量の主蒸＼／ 気が分岐され、その暖機蒸気は電動弁２６から蒸気配管
２５ｂを経由して高圧蒸気人口弁３の下流側の高圧蒸気
配管２ｂに流入し、この高圧蒸気配管２ｂから高圧蒸気
導入部に導入され、暖機する。

前記高圧蒸気導入部の暖機完了後、ＢＦＰタービン１が
主蒸気を要求した時は、暖機蒸気系統りの電動弁２６は
閉じられ、ついで高圧蒸気人口弁３が開かれる。

この実施例による暖機装置を使用して行う暖機方法によ
れば、第９図に示すごとく、高圧蒸気導入部に過大な熱
応力を与えることなく暖機でき、しかもよシ一層暖機時
間を短縮できる。また、この暖機方法では、主蒸気の一
部を暖機蒸気として絶えず流すのではなく、暖機の必要
時にのみ、必要最少限度の主蒸気を導入して暖機するよ
うにしていることと、暖機時間を短縮できることが相俟
ち、熱効率の向上を図ることができる。

なお、この第５図に示す暖機装置の他の作用、およびこ
の暖機装置を使用して行う暖機方法の他の工程について
は、前記第３図および第４図について説明したところと
同様である。

また、前記各実施例とも、暖機蒸気系統を、高圧蒸気人
口弁３とＨＰ−ＭＳＶ４とを結ぶ高圧蒸気配管２ｂに接
続するものに限らず、例えば第１のドレン系統の手動の
ドレン排出弁８とＨＰ・ＭＳＶ４とを結ぶドレン配管７
ａに接続してもよ＜、ＨＰ−ＭＳＶ４のチェスト６に接
続口を設けて接続してもよく、要は高圧蒸気導入部の入
口側に暖機蒸気を導入し得る構成であればよい。

さらに、暖機蒸気系統に設ける弁は、各実施例とも電動
弁に限らず、流体圧によシ開閉制御するものでもよい。

しかも、前述の暖機蒸気系統は１系統に限らず、蒸気条
件の異なる複数の系統を追設してもよい。

〔発明の効果〕　。

以上説明した本発明の１番目の発明としての暖機方法に
よれば、ボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンへ動力用
蒸気源としての主蒸気を導く高圧蒸気導入部に、主ター
ビンの段落途中から抽気した蒸気と、高圧蒸気人口弁の
上流側から分岐した必要最少限度の主蒸気とのいずれか
を導入し、暖機するようにしているので、暖機開始時に
、高圧蒸気導入部に過大な熱応力を発生させることなく
暖機し得る効果があり、低温低圧の抽気または必要最少
限度の主蒸気を利用して暖機するようにしているので、
熱効率の向上を図り得る効果を有する外、暖機時間の短
縮を図シ得る効果がある。

また、本発明の２番目の発明としての暖機装置によれば
、ボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンへ動力用蒸気源
としての主蒸気を導く高圧蒸気導入部の入口側に、主タ
ービンの段落途中から抽気した蒸気を導入する蒸気配管
と、弁とを備えた暖機蒸気系統を接続しているので、前
記本発明方法を適確に実施し得る効果がある。

さらに、本発明の３番目の発明としての暖機装置は、ボ
イラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンへ動力用蒸気源どし
ての主蒸気を導く高圧蒸気導入部の入口側に、高圧蒸気
人口弁の上流側から主蒸気の一部を分岐する蒸気配管と
、弁とを備えた暖機蒸気系統を接続しているので、この
発明によっても前記本発明方法を適確に実施し得る効果
がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の暖機装置を含むＲＦＰタービンの系統図
、第２図は第１図中の高圧蒸気導入部とその回りの系統
を示す拡大断面図、第３図は本発明方法を実施するだめ
の装置の一例を示す系統図、第４図は第３図中の高圧蒸
気導入部とその回シの系統を示す拡大断面図、第５図は
本発明方法を実施するための装置の他の例を示す系統図
、第６図は第１図に示す従来技術による暖機特性を示す
図、第７図は他の従来技術による暖機特性を示す図、第
８図は第３図に示す本発明による暖機特性を示す図、第
９図は第５図に示す本発明による暖機特性を示す図であ
る。 １・・・ＲＦＰタービン、Ａ・・・高圧蒸気系統、Ｂ・
・・低圧蒸気系統、２８〜２Ｃ・・・高圧蒸気配管、３
・・・高圧蒸気人口弁、４・・・高圧蒸気導入部を構成
しているＨＰ・ＭＳＶ、５・・・同ＨＰ−ＣＶ、６・・
・同チェスト、７ａ〜７Ｃ・・・第１のドレン系統のド
レン配管、８，９・・・同ドレン排出弁、１０ａ〜１０
Ｃ・・・第２のドレン系統のドレン配管、１１．１２・
・・同ドレン排出弁、Ｃ・・・低温低圧の蒸気による暖
機蒸気系統、２２ａ〜２２Ｃ・・・暖機蒸気系統を構成
している蒸気配管、２３・−・同電動弁、２４・・・同
逆止弁、Ｄ・・・主蒸気から分岐した蒸気による暖機蒸
気系統、２５ａ、２５ｂ・・・暖機蒸気系統を構成して
いる蒸気配管、２６・・・電動弁。 代理人　弁理士　秋本正実 第１図 第２ｒｉＪ ｂ 第　３　図 第４図 第　５　図 第６図　第７圀 纂８図　第９反 鍍歳任渦的閉−融機任え晴朋−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンへ動力用蒸気
   源としての主蒸気を導く高圧蒸気導入部に、主タービン
   の段落途中から抽気した蒸気と、高圧蒸気人口弁の上流
   側から分岐した必要最少限度の主蒸気とのいずれかを導
   入し、暖機することを特徴とするボイラ給水ポンプ駆動
   用蒸気タービンの暖機方法。 ２、ボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンへ動力用蒸気
   源としての主蒸気を導く高圧蒸気導入部の入口側に、主
   タービンの段落途中から抽気した蒸気を導入する蒸気配
   管と、弁とを備えた暖機蒸気系統を接続したことを特徴
   とするボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンの暖機装置
   。 ３、ボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンへ動力用蒸気
   源としての主蒸気を導く高圧蒸気導入部の入口側に、高
   圧蒸気人口弁の上流側から主蒸気の一部を分岐する蒸気
   配管と、弁とを備えた暖機蒸気系統を接続したことを特
   徴とするボイラ給水ポンプ駆動用蒸気タービンの暖機装
   置。