JPS5844205A - 蒸気タ−ビン - Google Patents
蒸気タ−ビンInfo
- Publication number
- JPS5844205A JPS5844205A JP14262581A JP14262581A JPS5844205A JP S5844205 A JPS5844205 A JP S5844205A JP 14262581 A JP14262581 A JP 14262581A JP 14262581 A JP14262581 A JP 14262581A JP S5844205 A JPS5844205 A JP S5844205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam turbine
- steam
- turbine
- valve
- warm
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D19/00—Starting of machines or engines; Regulating, controlling, or safety means in connection therewith
- F01D19/02—Starting of machines or engines; Regulating, controlling, or safety means in connection therewith dependent on temperature of component parts, e.g. of turbine-casing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明社蒸、気タービンに係り、４１にコンバインドサ
イクル発電プラントに用いられる蒸気タービンに＠する
。
イクル発電プラントに用いられる蒸気タービンに＠する
。
一般にコ／・櫂イｙｖｐサイクル発電プラントは、通常
の火力発電ｌツ／トに比、べて起動時間・が短かいとい
う利点を有している。・ この−：１ンＩ４イ／Ｖｐサイクル発電ｌツ／トは、例
えば謔１図に示すように形成されている。
の火力発電ｌツ／トに比、べて起動時間・が短かいとい
う利点を有している。・ この−：１ンＩ４イ／Ｖｐサイクル発電ｌツ／トは、例
えば謔１図に示すように形成されている。
図示例は、排熱回収式１輪形コンバインｒサイクル発電
グランドで′ｈ）、空気圧縮ｉｌｌ、ガスターｒノ３４
発電機番および蒸気タービンＳｔ共通１に１軸により連
結して形成されている。
グランドで′ｈ）、空気圧縮ｉｌｌ、ガスターｒノ３４
発電機番および蒸気タービンＳｔ共通１に１軸により連
結して形成されている。
１０発電デツントＯ這転は次Ｑようにして行なわれてい
る。
る。
先ず、大気９が空気圧縮＠ＩＫよ〉圧縮され、ｆＥｌｌ
Ｉ空気１Ｇ トｌ、Ｃｆｘ ｆｉ −ｖｙ ８ ｏ＊＊
＊ ２内に送給される。こｏｍｆ１４＊・２内において
圧縮空気１０のもとで燃料Ｕが燥ｍされ、秦鋳ｆス１２
となってｆＸターｅｙｓＫｉａ供される。燃焼！スｎは
ガスタービン３を回転させ友後排ガス１３となって排熱
回収ゲイラ６内に流入し、熱交換器公的ｔ−流れる復水
１８と熱交換され、低温排ガス１４となって排出される
。
Ｉ空気１Ｇ トｌ、Ｃｆｘ ｆｉ −ｖｙ ８ ｏ＊＊
＊ ２内に送給される。こｏｍｆ１４＊・２内において
圧縮空気１０のもとで燃料Ｕが燥ｍされ、秦鋳ｆス１２
となってｆＸターｅｙｓＫｉａ供される。燃焼！スｎは
ガスタービン３を回転させ友後排ガス１３となって排熱
回収ゲイラ６内に流入し、熱交換器公的ｔ−流れる復水
１８と熱交換され、低温排ガス１４となって排出される
。
一方、復水器７から復水ポンｆ８によって送給されて来
る復水１８は、前記熱交換ｌ！２８を流通する間に加熱
されて高圧蒸気迅および低圧蒸気１６となって蒸気ター
ビンｓ内に流入する。各蒸気１５．１６は蒸気ター♂ン
ＦＩｔ回転駆動させた後、排蒸気１７となって復水器７
に送給され、そこで復水せしめられる。
る復水１８は、前記熱交換ｌ！２８を流通する間に加熱
されて高圧蒸気迅および低圧蒸気１６となって蒸気ター
ビンｓ内に流入する。各蒸気１５．１６は蒸気ター♂ン
ＦＩｔ回転駆動させた後、排蒸気１７となって復水器７
に送給され、そこで復水せしめられる。
しかして、コンバインドサイクル発電グランドにおいて
は、発電機４はガスタービン３と蒸気タービン６とによ
り回転駆動され、発電する。
は、発電機４はガスタービン３と蒸気タービン６とによ
り回転駆動され、発電する。
とζろが従来の蒸気タービン社プラント起動時において
熱応力が大きいため、定常運転に達するまでに割と長時
間を有するので、グラフト起動完了までに長時間を必要
とさせ、コンバインドサイクルを形成した利点管半減さ
せていた。
熱応力が大きいため、定常運転に達するまでに割と長時
間を有するので、グラフト起動完了までに長時間を必要
とさせ、コンバインドサイクルを形成した利点管半減さ
せていた。
これは次の理由によ〕生じている。蒸気タービンは第２
図に釆すような熱応カ特性即ち、横軸の温度変化幅と縦
軸の温度変化率との関係を有している。この特性中、＃
線上の数値は蒸気タービンの運転の信頼性を示しておシ
、起動時の初期温度ＴＯ℃から定常運転時の定常運転温
度Ｔｅｔ：までの温度上昇が短時間に実現すればするほ
ど温度費化率が大きくなることとな夛、信頼性が低下し
、タービンロータの寿命を危険にすることとなる。従っ
て、タービンロータの寿命を長く保つには信頼性を通常
９９．９’ｌＫ保っよ５ＪＣして蒸気タービンの運転上
行なわなければならない。そのためには館２図の特性曲
線によれば温ｆｆ化率が小さくなシ、定常這転温ＪｌＴ
＠忙上昇するまでに長時間を有することとなる。
図に釆すような熱応カ特性即ち、横軸の温度変化幅と縦
軸の温度変化率との関係を有している。この特性中、＃
線上の数値は蒸気タービンの運転の信頼性を示しておシ
、起動時の初期温度ＴＯ℃から定常運転時の定常運転温
度Ｔｅｔ：までの温度上昇が短時間に実現すればするほ
ど温度費化率が大きくなることとな夛、信頼性が低下し
、タービンロータの寿命を危険にすることとなる。従っ
て、タービンロータの寿命を長く保つには信頼性を通常
９９．９’ｌＫ保っよ５ＪＣして蒸気タービンの運転上
行なわなければならない。そのためには館２図の特性曲
線によれば温ｆｆ化率が小さくなシ、定常這転温ＪｌＴ
＠忙上昇するまでに長時間を有することとなる。
この蒸気タービンが定常−転忙達するまでの時間を短縮
する罠は、蒸気タービンの起動時罠生じる熱応力を低減
させなければならない。
する罠は、蒸気タービンの起動時罠生じる熱応力を低減
させなければならない。
従来、この熱応力を低減させる九め罠、第１ Ｋ、 Ｖ
−ル蒸気ＶＣｘｈａ−ｆｉｇ”ｔｙＰａｔ蒸気タービン
起動前から暖機して温度変化率管下げる方法、 第２に、蒸気り□−ピンの起動後、定格負荷に達する壕
での途中に保持時間ｔｔ＆け、温［変化率を下げる方法
、 ゛・・とが提案され
て゛いる。
−ル蒸気ＶＣｘｈａ−ｆｉｇ”ｔｙＰａｔ蒸気タービン
起動前から暖機して温度変化率管下げる方法、 第２に、蒸気り□−ピンの起動後、定格負荷に達する壕
での途中に保持時間ｔｔ＆け、温［変化率を下げる方法
、 ゛・・とが提案され
て゛いる。
しかしながら、前記第１の方法の場合には、コンバイン
ドサイクル発電グランドで社ガスタービンー動時【はま
だ排熱回収ゲイラ６からは蒸気タービンのロータグラノ
ド部をシールするに必要な蒸気が発生されていないえめ
、十分に蒸気タービンを暖機することができなかった。
ドサイクル発電グランドで社ガスタービンー動時【はま
だ排熱回収ゲイラ６からは蒸気タービンのロータグラノ
ド部をシールするに必要な蒸気が発生されていないえめ
、十分に蒸気タービンを暖機することができなかった。
前記第２の方法Ｏ場合に社、中間負荷帯で、発電グラン
゛トを一定運転状態で保持することによル蒸気タービシ
ｔ＊＊するものであるから２発電プラントが定格負荷運
転に至る壕でＫｔｊ無駄な時間を費やすこととなふ。
′ 、・従来の蒸気゛漣−ビンを用いた発電プ
ラントの起動運転状ｌＩｔ第３図によ〉説・明する。
゛トを一定運転状態で保持することによル蒸気タービシ
ｔ＊＊するものであるから２発電プラントが定格負荷運
転に至る壕でＫｔｊ無駄な時間を費やすこととなふ。
′ 、・従来の蒸気゛漣−ビンを用いた発電プ
ラントの起動運転状ｌＩｔ第３図によ〉説・明する。
同図１−の回転数−化およびｂ＠の負荷蜜化罠示すよう
【、発電プラントａ起動（原点）よシ蒸気タービンの回
転数が１００ ％に達するまでｔＤＭｔＣ２ｏ嘩および
４０噂の点でそれぞれ５分および４５分間の保持時間を
設け、更に回転数が１００’ｌＧＫ達した後負荷が１０
０俤に適するまでの間に１０％および切優の点でそれぞ
れ５分およびｍ分間の保持時間を設けてｈる。従って、
起動完了までの全行程１６０分間のうち７５分間という
４５−強の時間が暖機に費やされることとなる。
【、発電プラントａ起動（原点）よシ蒸気タービンの回
転数が１００ ％に達するまでｔＤＭｔＣ２ｏ嘩および
４０噂の点でそれぞれ５分および４５分間の保持時間を
設け、更に回転数が１００’ｌＧＫ達した後負荷が１０
０俤に適するまでの間に１０％および切優の点でそれぞ
れ５分およびｍ分間の保持時間を設けてｈる。従って、
起動完了までの全行程１６０分間のうち７５分間という
４５−強の時間が暖機に費やされることとなる。
本発明はこれらの点に鑑みてなされたものでめり、コン
バインドサイクル発電グランドにおいて起動時にガスタ
ービンが自励起動し、排熱回収ゲイラから発生した蒸気
が蒸気タービンを駆動するまでの時間遅れの間に、良好
かつ効率よく暖機される蒸気タービンを提供することを
目的とする。
バインドサイクル発電グランドにおいて起動時にガスタ
ービンが自励起動し、排熱回収ゲイラから発生した蒸気
が蒸気タービンを駆動するまでの時間遅れの間に、良好
かつ効率よく暖機される蒸気タービンを提供することを
目的とする。
この目的は、コンバインドサイクル発電グランドの蒸気
タービンに、最終段から排出される排気を第１段に還流
せしめる循＊１路を設ける七ともに、この循ｍａｓｔ−
開閉制御する暖機弁金膜けることによシ達成される。
タービンに、最終段から排出される排気を第１段に還流
せしめる循＊１路を設ける七ともに、この循ｍａｓｔ−
開閉制御する暖機弁金膜けることによシ達成される。
以下、本発明を第４〜６図Ｖこ示す実施例につぃて説明
する。
する。
本実施例の蒸気タービン５は、第４図に示すように形成
されている。
されている。
この蒸気タービン５は、蒸気タービン軸頭と、ケーシン
グおと、蒸気タービン軸２ＤＫ取付けられた第１段羽根
器から最終段別１！２６に至る多数の羽根とを有してい
る。この蒸気タービン軸頷は発電機４０発電磯軸重９と
一軸的に連結されている。また、ケーシング２９には高
圧蒸気１５【蒸気タービン５内に導びく高圧蒸気加減弁
４と、低圧蒸気１６ｔ−導入する低圧蒸気加減弁ｎとが
設けられてお夛、更に、最終段羽根謳とケーシング９と
で形成される最終段から排出される排気を第１段羽根器
とケーシング四とで形成される第１段に還流せしめる循
ｊＪｆＩＬ路となる循ｍ１ｉｓが設けられている。そし
て、この循１Ｉｉ１２５には流路を開閉する暖機弁スが
設けられている。
グおと、蒸気タービン軸２ＤＫ取付けられた第１段羽根
器から最終段別１！２６に至る多数の羽根とを有してい
る。この蒸気タービン軸頷は発電機４０発電磯軸重９と
一軸的に連結されている。また、ケーシング２９には高
圧蒸気１５【蒸気タービン５内に導びく高圧蒸気加減弁
４と、低圧蒸気１６ｔ−導入する低圧蒸気加減弁ｎとが
設けられてお夛、更に、最終段羽根謳とケーシング９と
で形成される最終段から排出される排気を第１段羽根器
とケーシング四とで形成される第１段に還流せしめる循
ｊＪｆＩＬ路となる循ｍ１ｉｓが設けられている。そし
て、この循１Ｉｉ１２５には流路を開閉する暖機弁スが
設けられている。
そして、暖機弁スは、第５図に示す論理回路によって、
蒸気タービン５が空転している場合だけ開弁されるよう
く形成されている。
蒸気タービン５が空転している場合だけ開弁されるよう
く形成されている。
次に本実施例の作用を説明する。
コンバインドサイクル発電グランドの起動時には先ずガ
スタービン３が自励起動する。この際ガスタービン３と
発電機軸１９ｔ−介して一軸的に結合されている蒸気タ
ービン５の軸２０および羽根が回転させられる。しかし
、排熱回収がイラ６が排ガス１３によ〜り各蒸気１５．
１６を発生するまでＫは、同がイラ６の大きな熱容量の
ために時間遅れが生じる。
スタービン３が自励起動する。この際ガスタービン３と
発電機軸１９ｔ−介して一軸的に結合されている蒸気タ
ービン５の軸２０および羽根が回転させられる。しかし
、排熱回収がイラ６が排ガス１３によ〜り各蒸気１５．
１６を発生するまでＫは、同がイラ６の大きな熱容量の
ために時間遅れが生じる。
この時間遅れの間は、蒸気タービン５０浸食に有害な水
の流入を防止するために、高圧加減弁４および低圧加減
弁ｎは全閉とされている。そして、暖機弁チャンネルセ
レクタ四は「自動」とされているから、第５図の論理回
路に示すように開弁信号Ｉが暖機弁作動機構３１に送ら
れるので、暖機弁２４は開状態にされている。
の流入を防止するために、高圧加減弁４および低圧加減
弁ｎは全閉とされている。そして、暖機弁チャンネルセ
レクタ四は「自動」とされているから、第５図の論理回
路に示すように開弁信号Ｉが暖機弁作動機構３１に送ら
れるので、暖機弁２４は開状態にされている。
この状態において、蒸気タービン５においては、通過流
体がないｔまでタービン羽根が空転する。
体がないｔまでタービン羽根が空転する。
この空転時に生じるかき回し損失により、第１段羽根器
から最終段別ｌＩ２１！Ｋｊｉる壕でに序々に温度が上
昇して行き、蒸気タービン５内に＠度分布が生じる。そ
して、最終段から排出される高温排気が循環室５内およ
び暖機弁２４内を通って第１段に循環される。この高排
気の循環によ〕、蒸気タービン５０軸方向の温度分布が
均一になるとともにその各段の温度の上昇速度も早くさ
れる。
から最終段別ｌＩ２１！Ｋｊｉる壕でに序々に温度が上
昇して行き、蒸気タービン５内に＠度分布が生じる。そ
して、最終段から排出される高温排気が循環室５内およ
び暖機弁２４内を通って第１段に循環される。この高排
気の循環によ〕、蒸気タービン５０軸方向の温度分布が
均一になるとともにその各段の温度の上昇速度も早くさ
れる。
これにより、蒸気ターＣン５の暖機が蒸気の流入に先立
って十分に行なわれることとなる。
って十分に行なわれることとなる。
その後、最終段から排出される排気温度即ち最終段出口
温度が１００〜１５０℃よシ高くなった場合若しくは、
排熱回収Ｉイラ６よシ十分な各蒸気１５．１６が得られ
るようになって全閉状態にあった各加減弁２１．２２が
開かれると開珍信号冨が暖機弁作動機構３１に送られて
（第５図参照）暖機弁Ｕが閉じられる。なお、蒸気巧、
１６が蒸気タービン５内に送給されたＩＩＫ暖機弁ｕｔ
閉じるのは、流入蒸気が蒸気タービン５１？４イ・ダス
して復水・Ｉへ流入するのｔ線断するためである。
温度が１００〜１５０℃よシ高くなった場合若しくは、
排熱回収Ｉイラ６よシ十分な各蒸気１５．１６が得られ
るようになって全閉状態にあった各加減弁２１．２２が
開かれると開珍信号冨が暖機弁作動機構３１に送られて
（第５図参照）暖機弁Ｕが閉じられる。なお、蒸気巧、
１６が蒸気タービン５内に送給されたＩＩＫ暖機弁ｕｔ
閉じるのは、流入蒸気が蒸気タービン５１？４イ・ダス
して復水・Ｉへ流入するのｔ線断するためである。
このようにして、各加減弁２１．４が開かれて蒸気ター
ビン５内に蒸気１５．１６が流入しても、蒸気ターーン
１）の暖機が十分に行なわれているから、ケーシングお
および羽根に生じる熱応力は暖機しない場合よプ著しく
低い。従って、発電グランドの起動完了までに要する時
間が短かくなる。
ビン５内に蒸気１５．１６が流入しても、蒸気ターーン
１）の暖機が十分に行なわれているから、ケーシングお
および羽根に生じる熱応力は暖機しない場合よプ著しく
低い。従って、発電グランドの起動完了までに要する時
間が短かくなる。
本実施例による起動状ｌｌを第６図によシ説明する。
本実施例による場合、蒸気タービン５ｔその空転時に暖
機するものであるから、同図Ｃ４Ｉの回転数変化に示す
ように途中に回転数を一定値に保持する必要がない。そ
して、ガスタービン３の定常出力は、コンパインドナイ
クル発電プラントにおいてはグランドの全出力０６０１
Ｇとされているので、同図ｄｓＯ点ｄｌの負荷変化が６
０−に達すると排熱回収がイラ６から十分な蒸気ｔｓ、
ｔｓが発生され、各蒸気加減弁２１．２２が開かられる
。従って、起動開始から点ｄ１に達する盲での１時間（
約顧分）が本実施例による蒸気タービ／の暖機の時間と
なる。
機するものであるから、同図Ｃ４Ｉの回転数変化に示す
ように途中に回転数を一定値に保持する必要がない。そ
して、ガスタービン３の定常出力は、コンパインドナイ
クル発電プラントにおいてはグランドの全出力０６０１
Ｇとされているので、同図ｄｓＯ点ｄｌの負荷変化が６
０−に達すると排熱回収がイラ６から十分な蒸気ｔｓ、
ｔｓが発生され、各蒸気加減弁２１．２２が開かられる
。従って、起動開始から点ｄ１に達する盲での１時間（
約顧分）が本実施例による蒸気タービ／の暖機の時間と
なる。
この暖機時間は従来例に比べて極めて短時間である。
蒸気タービン５の暖機Ｏ上限温度は１００〜１５０℃と
されるが、その上限温Ｗｌ紘最終段羽ｌＮ２６０強度や
、復水器ごの制限温度によって決定される。
されるが、その上限温Ｗｌ紘最終段羽ｌＮ２６０強度や
、復水器ごの制限温度によって決定される。
尚、、本実施例は第５図に示すように、蒸気タービン５
０回転数４零と１、暖機弁チャンネルセレクタ２９ヲ「
テスト」の位置にすると、開弁信号調が発せられて暖機
弁２４の開閉試験を行なうことができる。
０回転数４零と１、暖機弁チャンネルセレクタ２９ヲ「
テスト」の位置にすると、開弁信号調が発せられて暖機
弁２４の開閉試験を行なうことができる。
このように本発明の蒸気タービンは、循環流路および暖
機弁を設けて構成したから、発電ｆう／トの起動時に蒸
気ターピ／を十分に暖機することができ、蒸気タービン
の熱応力を低下させることができるので、発電グランド
の起動を早期に完了することができ、蒸気タービンの信
頼性を高くすることができ、また構造が簡単で保守管理
が容易であシ、また発電グランド全体の発電効率を高く
することができる等の効果を奏する。
機弁を設けて構成したから、発電ｆう／トの起動時に蒸
気ターピ／を十分に暖機することができ、蒸気タービン
の熱応力を低下させることができるので、発電グランド
の起動を早期に完了することができ、蒸気タービンの信
頼性を高くすることができ、また構造が簡単で保守管理
が容易であシ、また発電グランド全体の発電効率を高く
することができる等の効果を奏する。
第１図はコンバインドサイクル発電グランドの系統図、
第２図は蒸気タービンの熱応力特性図、第３図は従来の
蒸気タービンを用いた発電ｌラン蒸気タービンの実施例
を示し、第４図は縦断側面図、第５図は暖機弁の開閉制
御を行なう論理回路、第６図は第３図同様の線図である
。 ３・・・がスタービン、４・・・発電横、５・・・蒸気
タービン、２４・・・暖機弁、ｂ・・・循環室（循環流
路）。 出願人代理人 猪 股 清 第１図 第３図
第２図は蒸気タービンの熱応力特性図、第３図は従来の
蒸気タービンを用いた発電ｌラン蒸気タービンの実施例
を示し、第４図は縦断側面図、第５図は暖機弁の開閉制
御を行なう論理回路、第６図は第３図同様の線図である
。 ３・・・がスタービン、４・・・発電横、５・・・蒸気
タービン、２４・・・暖機弁、ｂ・・・循環室（循環流
路）。 出願人代理人 猪 股 清 第１図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ！、 コンバインドサイクル発電プラントのガスタービ
ンおよび発電機と共通軸によシ連結されている蒸気ター
Ｃンであって、排熱回収−イラから送給されて来る高圧
蒸気と低圧蒸気とによ〉回転される蒸気ターｒｙＫＴｈ
％／ｈて、この蒸気タービンの最終段落から排出される
排気を第１段ＮＫＲＩ＆せしめる循ｌＩｌ流路を設ける
とともに。 この循環流路ｔｌｌＩ１ｍ１ｇ制御する暖機弁を設けた
こと１０黴とする蒸気ターＣノ。 ２、暖機弁は、コンバインドサイクル発電プラントの起
動時に蒸気タービｙが空転している期間申開弁されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の蒸気タービ
ン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14262581A JPS5844205A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 蒸気タ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14262581A JPS5844205A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 蒸気タ−ビン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5844205A true JPS5844205A (ja) | 1983-03-15 |
Family
ID=15319687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14262581A Pending JPS5844205A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 蒸気タ−ビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5844205A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60501025A (ja) * | 1983-04-08 | 1985-07-04 | ソ−ラ− タ−ビンズ インコ−ポレ−テツド | 蒸気発生器及びそれを用いた複合サイクル式発電プラント |
-
1981
- 1981-09-10 JP JP14262581A patent/JPS5844205A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60501025A (ja) * | 1983-04-08 | 1985-07-04 | ソ−ラ− タ−ビンズ インコ−ポレ−テツド | 蒸気発生器及びそれを用いた複合サイクル式発電プラント |
| JPH0474601B2 (ja) * | 1983-04-08 | 1992-11-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4519207A (en) | Combined plant having steam turbine and gas turbine connected by single shaft | |
| JP3878684B2 (ja) | ガスターボ装置団の運転法 | |
| US5473898A (en) | Method and apparatus for warming a steam turbine in a combined cycle power plant | |
| JP2593578B2 (ja) | コンバインドサイクル発電プラント | |
| JP5232916B2 (ja) | 太陽熱ガスタービン及び太陽熱ガスタービン発電装置 | |
| KR101162769B1 (ko) | 발전 플랜트에 사용되는 복수의 가스 터빈을 시동하는 방법 | |
| CN207278308U (zh) | 联合循环汽轮机冷态启动预暖系统 | |
| JPH08114104A (ja) | 複合ガス・蒸気タ−ビン動力プラント | |
| JPH01326A (ja) | ＮＯｘ低減型ガスタ−ビンプラント | |
| JPH0678724B2 (ja) | １軸コンバインドプラントにおける蒸気タービンのクーリング方法及びクーリング装置 | |
| US4309873A (en) | Method and flow system for the control of turbine temperatures during bypass operation | |
| JPH11159306A (ja) | 回収式蒸気冷却ガスタービン | |
| JPH11247669A (ja) | ガスタービンコンバインドサイクル | |
| CN104612763A (zh) | 一种单元制机组利用邻汽启动中压缸装置及其启动方法 | |
| JPH0949436A (ja) | コンビネーションプラントの始動方法 | |
| JPS5844205A (ja) | 蒸気タ−ビン | |
| JPS6336004A (ja) | 高圧タービン起動による蒸気タービンプラントの起動方法 | |
| JPH0763010A (ja) | 一軸型コンバインドサイクル発電設備の起動方法 | |
| JPH07332109A (ja) | 圧縮空気貯蔵形発電プラント | |
| JP2000248962A (ja) | コンバインドサイクル発電プラントの運転方法 | |
| JPS5925853B2 (ja) | 動力プラントの運転制御方法及びこの方法を実施するための装置 | |
| JP3828952B2 (ja) | 逐次燃焼式ガスターボ装置団の運転法 | |
| JP2602951B2 (ja) | コンバインドサイクルプラントの起動方法 | |
| JPS6060208A (ja) | 複合発電プラントの起動・停止装置 | |
| JP4446215B2 (ja) | 再生式蒸気噴射ガスタービン発電装置 |