JPS60219330A - 水平力を受ける建造物の直接基礎構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、土圧力その他の大きな水平力及び水平分力（
以下これを単に水平力と呼ぶ）を受ける建造物の直接基
礎構造に関する。

一般の建造物１は主として鉛直方向の力を受けるので、
その底面１ａは第１図に示した如く構築に最も容易な水
平面となっている。

しかし、抗土圧構造物（土留擁壁、橋台及びこれらに準
する構造物を含む）は背面土砂２による土圧力を受ける
ので、水平分力が作用する。

しかるに、一般の抗土庄構造物は、その底面が水平であ
る為に、水平方向の滑動を防止することが容易ではない
。

その為、自重又は底版上の土の重量を大きくして滑シ抵
抗力を増大するという方法が採られている。

このことは、水平接地面では、 滑シ抵抗カー重量×摩擦係数 の式が成立つからである。

しかしながら、かかる方法では次のような問題がある。

（イ）構造物は巨大化し、その為構築費が高額となる。

（口２　構造物重量が大きくなるので、地盤支持力が問
題となり、往々にして支持力の不足を来たす為、杭、地
盤改良などが必要となシ、さらに構築費がアップする。

（ハ）接地面の摩擦係数μはコンクリートと岩盤でもμ
＝０．６〜０．７、通常の土盤でμ＝０．４〜０．６程
度であるから、往々にして特に地震時の設計において、
所要の摩擦抵抗力が得られないことがあシ、又一応設計
条件において摩擦抵抗が得られたとしても、長い年月の
間には底面の下部に水が廻って底面下の地盤の土質が低
下し、或は圧密沈下し、又は土粒子が流失し、時として
揚圧力を作用させるなどの作用があると摩擦抵抗力は低
下し、思わぬ構造物の破壊をまねくことがある。

（に）構造物の巨大化は（イノで述べたような問題が起
るので、できるだけ小型化することが望まれるが、小型
化すると転倒の問題が発生する。

通常、土圧力と構造物及びその底面上の土の重量との合
力ΣＰは、接地面の中心点Ｏより前方に作用することに
なシ、それ放置面上の地盤反力分布は図示の如く、前方
に大きく、後方に小さく台形分布となるのが普通である
。

このため、設計時には前端の地盤支持力が十分あったと
しても、Ｐ９に述べたような水の作用によって地盤支持
力が低下すると、構造物１は前傾することになる。

このように、従来の抗土圧構造物は、その底面が水平で
ある為に、その安定を得ることが困難となるから、構造
物は大きくなシ、費用もかさむのみならず、災害が起シ
易いといった重大な問題があシ、この問題点を解決する
のが、土木、建築業界の積年の要望であシ、念願である
。

従来考えられている上述問題点の解決案としては次のよ
うな方法がある。

げ）第２図に示す如く、構造物１の底面に突起１ｂを設
ける方法。

（ロノ　第３図に示す如く、構造物１の接地底面１ｃを
傾斜させて、接地面の滑シを／」八さくしようとする方
法。

しかし、上記げ）の突起１ｂは突起前面が、水平力に対
し十分対抗できるような岩盤又はそれに近い堅固な地盤
であることが前提であって、このような条件下でしか実
施できない。

又、上記（ロノの接地面１ｃを斜めとする方法は、その
前面及び下面の地盤が十分に強固であるという保証が長
期間にわたって確保されていない限シ、安全は確保され
ない。

従って、この方法は一部の限られた場所にしか採用され
ていないのが実情である。

又、現在、構造物の底掌を階段状としたものも知られて
いるが、これは原理的にみて前述した水平底面であシ、
これを分割したにすぎないから、前述の問題点を解決す
るには至らない。

そこで本発明は上述従来の抗土圧構造物の水平底面の考
え方を脱却し、構造物底面を下向き開口の凹型底面とな
し、さらに、構造物直接基礎を水平地盤面上に置くとい
う考え方を改めて、上記凹型底面の下部は、その適当な
最小限の部分を上記凹型底面に嵌合密着する圧砕及び剪
断抵抗力の強り相互によく噛み合った粒塊状物で形成す
ることによって、構造物底面に作用する合力線と底面と
の交点を、水平底面の場合に比して後方に位置させるこ
とができ、これによって、合力の偏心量を小、あるいは
負とするので、建造物の転倒安全率を向上し、合力線と
交わる凹型底面の斜面との父角は９０°に近くなるので
、斜面上における滑動安全率は著しく高くなシ、かつ粒
塊状物は構造物底面に作用する力を応力分散するので、
その下面における地盤反力分布はなだらかな平準化した
ものとなって、その最大値は小さな値となシ、これによ
り下面地盤、特にその前端部の許容支持力は相当小さく
ても安全に支持できるようにした水平力を受ける建造物
の直接基礎構造を提供しようとするのが、その目的であ
る。

以下本発明の具体例を示した図面に基づいて詳述するが
、説明の便宜上、図面及び説明文において、従来例と同
一符号は同一部材及び同一部位を示すものとする。

第４図に示したように建造物１の底面は、下向きに開口
する凹型底面１ｄに形成されるものでアシ、該建造物１
の下部には、その凹型底面１ｄに密に嵌合する凸型部分
４ａを有し、構造物下端面に適当な大きさをもつ圧砕段
、び剪断抵抗力の強い相互によく噛み合った粒塊状物４
′中・・・によって形成される粒塊状物基礎４が構築き
れておシ、上記建造物１における凹型底面１ｄの水平力
を受ける側の斜面１ｅは、当該底面１ｄに作用する各種
の力の合力（ΣＰ）線と交わるよう、かつ粒塊状物の安
息角以内の傾きをもつものとし、又、建造物１の凹型底
面１ｄと、上記粒塊状物４′との嵌合を良好にする為、
これらの間には適当な充填物と圧力とによって十分密着
されるようにし、更に、粒塊状物基礎４の大きさは、建
造物１の凹型底面１ｄに作用する力を粒塊状物４′　・
・・・・によって応力分散し、その下面の地盤３ａにお
ける地盤反力層が、その地盤３ａの許容支持力以下とな
るような深さｄと、幅りをもたせることによって構成さ
れている。

ここで、上記建造物１における凹型底面１ｄの縦断面形
状としては、施工設計上の便利さからは第５図ζイ〕〜
（ハ）に示した如く前後対称がよいが、合力ΣＰと斜面
１ｅとを交わらせる為、及び建造物１そのものの形状か
ら同図に）〜（へ）に示した如く非対称としてもよい。

又、前後に対称、非対称に係わらず、その縦断側面形状
は、げ）、に）に示した如く、尖端山型形状、又は（ロ
）、（ホ）に示した如く、截頭山型形状に、更にはヒ１
、（へ）に示した如く円弧山型形状等に形成するのもよ
い。

又、上記凹型底面１ｄの斜面１ｅがもつ勾配は、粒塊状
物４′　・・・・・の安息角以下であって、なるべ（１
：　０．８程度とするがよい。

更にその寸法は、第５図（イ１に示すように建造物１の
約後方向における底面の幅をＢとし、その凹型底面１ｄ
の前後方の幅をｔとし、その凹型底面１ｄの深さをｈと
する時、下記の程度とするがよい。

Ｂ≦ｔ＜−ｏ、６Ｂ　、　、ｈ≦０．４ｔ１＝０．５　
ｍ”１５　ｍ 又、上述した圧砕に強く、剪断抵抗力の大きい粒塊状物
４′　・・・・・とじては次に示すようなものがあり、
実用には、これらの中から設計条件に見合ったものを選
択する。

（イ）　石礫類 石礫、砕石、栗石、割栗石、岩屑、ズリ、砂利 （口ｊ　鉱滓類 Ｖ９（ｉＩｌ！質合成樹脂粒塊 雪）　コンクリート片など 寸法としては、 通常　径２０朝〜２００調程度とし、適当な粒度分布を
示すものがよい。

形状としては、 砕石状割栗石状のものがよく、表面が滑らかな球状のも
のや、偏平又は星状のような突起の多いものは望ましく
ない。

以に従来例と本発明とを対比しながら説明する。

第６図に示した如く、建造物１の底ｌｌｌＯＫ作用する
合力ΣＰと底面との交点Ｑは、従来例の水平底面１ａに
対して、本発明では凹型底面１ｄとしたことによシ、そ
の交点Ｑ′を距離ｍだけ後方に位置きせることかできる
。

このことは、 （１）底面中心まわシの転倒の安全性を考えるとき、 従来の水平底面１ａの場合は、第７図に示した如く、転
倒モーメントＭとなシやすいのに反して、本発明におけ
る凹型底面１ｄの場合は第８図に示したように、むしろ
抵抗モーメントＭ′となるので、転倒の安全は向上でれ
る。

（２）　底面における滑シを考えるとき、従来例の水平
底面１ａでは第９図において、μを摩擦係数とし、θは
合力Ｐが水平面となす角度とするとき、 であるのに対して、本発明の場合は第１Ｏ図において、
傾斜角αを有する斜面Ｂ−Ｃ上に合力Ｐが作用するので
、斜面Ｂ−Ｃにおいて、となる。

こ＼で、α十〇〉θ、故に一般にｔａｎ（α十〇）＞ｔ
ａｎθ　であるから、本発明によると建造物底面の滑９
安全率は従来例に比べて格段に向上することがわかる。

しかも、通常は、α十θ〉９０°となることが多いので
、この場合には、滑シカＴはＣＢ面に沿ってＢの方向と
なシ、このときには、建造物１を前方へ押し出はせる力
は存在しないので、当然のことながら十分に安全となる
。

ΣＰコと底面１ａとの交点Ｑは、底面１ａの中心より前
方にあることが多く、従って偏心量ｅは正である為、前
端での地盤反力が大きな値を示すことになる。

このことは、地盤に大きな許容支持力がなければならな
いことになるのみならず、長い年月の間に水などの作用
で地盤支持力が低下したとき、建造物１の前端が沈下し
、転倒のおそれを生じることになる。

これに対し本発明においては、合力Σ−Ｐは底面の中心
より後方で交わるので、偏心量ｅ′はむしろ負であると
考えられ、地盤反力は、第１２図に示したように後端側
が大きくなる。

このことは安全上著しく有オリである。

又、底面の下は圧砕に強く、剪断抵抗力の強い粒塊状物
基礎４であるので、支持力は、その物質の選択によって
十分大きな値を得られる。

因に砕石などでは許容支持力は５０　ｔ、Ａｒ？以上で
ある。

建造物底面の下部は、圧砕及び剪断抵抗力の強い粒塊状
物で形成するので、従来の建造物が剛体状で地盤上に設
置すると、集中力が底面地盤に作用するが、本発明では
、底面に作用する力は粒塊状物４′によって応力分散さ
れる。

このことは、 （１）地盤の許容支持力を考えるとき、従来の建造物直
接基礎では第１３図に示した如く、底面の応力が直接に
地盤へ伝達されるので、曲端側に著しく大きな応力（地
盤反力）を生じる。

これに反して本発明によれば、第１４図に示すように、
底面の下方には粒塊状物４′・−・・が基礎として存在
するので、底面の応力は分散して、基礎下面では平坦な
、かつ最大値の窟はど大きくない地盤反力分布となる。

このことは、従来建造物では許容支持力の大きいことが
要求されるのに対し、本発明では、それは７ど大きい許
容支持力は要求されない。

従って従来建造物よりも安全であるのみならず、従来建
造物直接基礎で設置不可能な場合でも本発明によれば設
置可能となる。

更に、地盤の許容支持力は水、風化その他の作用によっ
て長い年月の間には低下することが多い。

それ故地盤反力の値が小さく、シかも平坦化しているこ
とは永年にわたる安全上にも頗る有利である。

（２）　建造物の大きさを考えるとき、従来建造物にお
いては、許容支持力のある地盤の深さまで基礎を深くし
なければならないので、建造物そのものは巨大化（又は
杭あるいは地盤改良）しなければならない。

これに対し、本発明では、許容支持力が比較的小でくて
も成立するから建造物そのものはあまり大きくする必要
はない。

この他に、滑動に対する安全性から考えて従来の建造物
では重量を増す為に大きくする必要があるのに反し、本
発明では、滑動には十分安全であるから、建造物の重量
は特に大きくする必要はない。

建造物の底面の両端を結ぶ面は水平面１ｆとしているこ
とは、施工上において従来の建造物と同様に取扱うこと
ができ、又、粒塊状物４′の散逸、相互変位を抑制し、
剪断抵抗力を発揮させるのに役立つ。

次に従来例と、本発明の力学的特性の具体例について述
べる。

第１５図は従来建造物の標準図を示す。

ここで、 背面土：砂質土γ＝１．９　ｔｏｒｙ’ｎ？建造物断面
槓９．１断面？ＦＩ’ ７、＝　２．３５　ｔ　ｏｒｖ’ｗｔ重量　２１．４４
４　ｔｏｎ／ｍ重心　Ｘ＝１．６５３ｍｍ ｙ＝１．８４９ｍ 裏込上断面積　３．８８１ｉ γ＝１．９　ｔｏＶ−重量　７．３７４ｔｏｎ／ｉｎ重
心　ｚ　＝　２．８　ｍ ｙ−３，５８３ｍ テルツアギー土庄係数 Ｋ）Ｉ＝０．８ Ｋｖ＝０．４１ 土圧力 ＰＨ＝４ＫＨｈ”　＝４ｏ、ｓ　Ｘ５．７５”　＝１３
．２２５　ｔｏｎ／ｙｎｐｙ＝４ＫＶｈ’　−４ｏ、４
１　Ｘ５．７５’　＝６．７７’８　ｔｏｎ／ｍモーメ
ントは０点まわりとし時計回）を十とする。

０点まわりのモーメント Ｍ−ΣＭＨ＋ΣＭＶ＝−５，０７４ｔｏｎｎｙｎ合力と
Ｘ軸との交点 偏心量 ｅ＝０−ｘ（、＝０．１４３　ｍ 滑動安全率 転倒安全率（前下端まわシ） 地盤反力 ｑへ≧１５　ｔ、ｏｒｖ４ｒ？　−’−ｑ　ａ＞ｑ　Ｏ
Ｋ第１６図ないし第２０図は本発明に係る建造物直接基
礎の標準図を示している。

第１６図において 背泗土：砂質土　７　＝ｌ　９　ｔｏｎ／ｉ建造物面積
　６・７２Ｆ＋’ γ、　＝２．３５　ｔｏｒＶ４ｒ？　重量　Ｗ、　＝　
１５．７４５　ｔｏｏｍ重心　Ｘ　＝　１，６５９　ｍ Ｙ　＝　１．９５７　ｍ 裏込上面積　３．’５４３７５ｍ’ ｒ　＝　１．９　Ｌｏｎ７’ｒｒ１重量　Ｗ、、＝、　
６．７３３　ｔｏｒ（ｍ重心　Ｘ　＝　２８　ｍ Ｙ　＝　３．２５　ｍ テ化ノアギーの主働土圧係数 Ｋ　＝Ｑ、３　Ｋｖ＝０．４１ ■ 土圧力 Ｐ、　＝４ＫＨｈ”　＝４０．８　Ｘ　５．２５２＝　
１１．０２５　ｔｏｎ／ｍｐｖ＝４Ｂｖｈ”　＝＋０．
４１Ｘ５．２５２＝５．６５０　ｔｏｎ／ｆｆｉモーメ
ントは０点のまわ）とし時計回シを十とする。

合力の大きさ Σｐ＝　（ＥＨ）２＋（ΣＶ）’　＝３０．２１２　ｔ
ｏＶｍｙ軸との交点 合力線の式　ｙ　＝　２．５５１　ｘ＋０．ｌ　５１　
（１１接地面ＣＤの式　ｙ　＝　−０，８ｘ　＋１．１
　ｔ２１ｙｐ：　０．８７３ｍ 転倒安全率 ＝　３．２８３　＞　１．５　、・、ＯＫ滑動の安全 接地面ＣＤ上の滑り力の方向は繭述した通りであって、
後下方に向いているから滑シ出さない。

ＢＤ面での滑動は、 ＢＤ面の砕石はＢＣＤ面からの荷重を受けていて、しか
も砕石相互の変位が面ＢＣＤによって制限される。

従って、ＢＤ面での水平力に対しては砕石の剪断抵抗力
が作用する。

砕石の剪断抵抗力はＴ≧１ｏｏｔｏル脅゛であるから しかし、安全の為に、ＢＤ面の砕石が相互変位を起すも
のとすればここにすベシ面が発生ずる。

砕石の内部摩擦角は４５°　と考えられる。

（鉛直荷重のない安息角でも４０°はある。）＝　２．
８１２＞１．５　、°、ＯＫ ことにＷＨ＝＝ΔＢＣＤの砕石の重量 ＝ｒｇ＋２．７５刈、１＝１９刈、５１２５＝２．８７
４　ｔｏｒ）／Ｑφｇ＝砕石の内部摩擦角＝４５゜ 接地面上の応力分布は第１７図において、力は剛体内で
は直進させても効力は変らない。

そこで、今、合力を合力に直角な接地面の投影面上に分
布させる。

グ。＝９０°−Ｆ＝９０°−６８°３６’　＝　２１０
２４’Ａ４　ＥＨ；Ａ　Ｅ　ｃｏｓ　’Ｉ’。、　＝　
３．２５Ｘ０．９３１６＝３．０２６ｍＡ４　Ｂ１＝Ａ
Ｂ　ｃｏｓ　Ｆ０＝　０．２５Ｘ０．９３１６＝０．２
３３ｍＢ、ＣＩ　＝ＢＣｃｏｓ　（３８°４０’　十Ｆ
。）＝１．７６１Ｘ０．４９８９９＝０．８７９ｒｙ＋ Ｃ１Ｄ、＝ＣＤｃｏｓ　（’３８°４０’−Ｆｏ）＝１
．７６１Ｘ０．９５４９３＝ｌ、５８２ｆｆｉ Ｄ（Ｅｌ＝ＤＥ　Ｃｏｆｌ　Ｖ’６−０．２５　Ｘ　Ｏ
，９３１６＝０．２３３　ｍ偏心量 ｆｉｏ：ｙＱ　ｃｏａＦ＝ｏ、１５１２ｃｏｓ　６８°
３６’　＝　０．０５５ｍ応力度 ＝　９．９８４１４（１＋０．１０９０５ｒ）　＝１１
．０７３　ｔｏ禮σＥｌ　＝　９．９８４１４（１−０
，１０９０５ｒ）＝　８．８９５　ｔｏｒｖ’ｒｒ？σ
ａＩ＝６　ｈ）　−ＣＸＡＩ　Ｂ＋　＝　１１．０７３
−（＋、７１９７６ｘＯ，２３３＝　１０．９０５　ｔ
ｏｎ／ｒｒ？ σ屯＝σＡ　（ＡＨｆＪ　＋ＢｌＣ（）＝１１．０７３
−０．７１９７６Ｘ１．１１２＝１０．２７１　ｔｏＶ
−σＤ１．＝σＥｌ　＋ｃｘＤ、　ｇ、　＝８．８９５
＋０．７１９７６Ｘ０．２３３＝９．０６３　ｔｏｒｙ
’ｎ？ 接地面上の鉛直応力分布 第１８図において σＡｖ＝σＡ、　ｃｏａ”Ｆｏ　＝１１．０７３Ｘ０．
８６６８６＝９．５９９　ｔｏＶＲ σＢＹ＝σＢ、　ｃｏｓ’Ｆ６　＝１０．９０５Ｘ０．
８６６８６＝９．４５３　ＬＯｒｂ’ｔｒ？σ’Ｂｖ　
＝’Ｂ、　ｃｏｓ　（３８°４０’　＋Ｆｏ）　ｃｏｓ
　Ｆ。

＝ＩＯ，９０５Ｘ０．４９８９９Ｘ０．９３１０６＝５
．０６６　ｔｏＢ／ｍ”σ。７、＝σｃ、ｅｏｓ（３８
°４０’　＋　Ｆｏ）　ｃｏｓ　Ｆ。

＝１０．２７１Ｘ０．４９Ｑ９９Ｘ０．９３１０６＝４
．７７２　ｔｏｒＸｒｒ？♂Ｄｖ＝σｃｌ　ｃｏｓ　（
３８°４０′−Ｆｏ）ｃｏｓＦＯ＝ＩＯ，２７１Ｘ０．
９５４９３Ｘ０．９３１０６＝９．１３２　ｔｏＪｒｌ
σＤＶ、−σｏ、　ｃｏｇ　（３８°４０’　−Ｆ。）
ｃｏｓｆ。。

＝９．０６３Ｘ０．９５４９３Ｘ０．９３］０６　＝１
１１０５８　ｔｏヤ９σ′Ｄｖ＝σｂ、　ｃｏｓ”　Ｆ
、＝９．０６３ｘＯ，８６６８６＝７．８５６　ｔｏｎ
／ｖｌσＥｖ＝σｐ：、ｃｏＮ　Ｆ０＝８．８９５ＸＯ
１８６６８６＝７．７１１　ｔｏｙ’ｎ？ＢＣ，ＣＤの
中心をそれぞれＦ、Ｇとする七、σＰ＝＋（σＢ′ｖ　
十σｃｖ　）　＝４．９１９　ｔｏＢ／ｒ？σＧ＝＋（
σ’ＣＶ千〇Ｄｙ）＝８．５９５　ｔｏＶｄ接地面ＡＢ
ＣＤＥの下面は砕石であるから許容支持尤度は ｑａ≧５０　ｔｏｒｖ４ｔ？、゛、　Ｑ　Ｋ砕石下面で
の地盤反力 建造物接地面荷重による砕石下面での最大地盤反力を先
ずめる〇 第１９図において、 接地面での区分荷重 ｖＡＢ−＋（σ式＋σＢｖ）ＸＡＢ−＋（９，５９９＋
９，４５３）×０．２５＝２．３８１５　ｔｏｇ／ｍ ｖＢＦ→（σ’ＢＶ＋σＦＶ）ＸＢＦ→（５，０６６＋
４．９１９）Ｘｏ、８８０４＝４．３９５４　Ｌｏｏｍ Ｖｐｃ＝＋（σＦＬＶ＋σＣＤ）ＸＦＣ＝−）（４，９
１９＋４．７７２）Ｘｏ、８８０４＝４．２６６０　ｔ
ｏｒｕｓ Ｖｃ　Ｇ　＝＋（σ’ｃｖ＋σＧｖ）ＸＣＧ−）（９，
１３２＋８．５９５）Ｘｏ、８８０４＝７．８０３４　
ｔ’ｏｒｙ’ｍ ■ｃＤ＋−＋（σａｖ十〇Ｄ、ｙ’）ＸＧＤ−４−（８
，５９５＋８．０５８）Ｘｏ、８８０４＝７．３３０７
　ｔｏＶｍ ＶＤｚ、ｄＣａ’０＜７＋ａ、Ｂｙ）ＸＤＥ→（７，８
５６＋７．７１１）Ｘｏ、２５合計ΣＶ　＝２８．１２
３　Ｌｏｏｍ 接地面荷重の深さｄの面における分布応力は砕石内の応
力分散角は４５°として 故に深さｄの面における最大地盤反力はＱ　Ｙｍａ工＝
　１．９６４＋１．２７８＋２．３３８＋３．２７６補
、８５６霞マウンｐ（凹型底面内）砕石による砕石下面
での最大地盤反力を次にめる。

第２０図において、 故に最大地盤反力は ｑＭｍａｘ　＝　Ｑｌ　＋２ｑ２　＋２ｑ３＝　０．２
１３＋２Ｘ０．４２６＋２Ｘ０．１２（１＝１．３２３
　Ｖｔｒ？それ故　ｄ　’＝　０．５　ｍ　の砕石下面
における地盤反力の最大値は ｑｍａｘ　−ｑＹｍａｘ、＋ｑ：Ｍｒｎａｘ十γｄ＝８
．８５６＋１．３２３＋１．９Ｘ０．５＝１１．１２９
　し−以上説明したように本発明に係る水平力を受ける
建造物の直接基礎構造によれば、建造物１の底面を、下
向き開口の凹型底面１ｄに形成し、上記建造物１の下部
には、その凹型底面１ｄに適宜な充填物が圧力によって
嵌合密着する凸部部分を上部に有し、か１造物下端のに
適宜の大きさをもつ圧砕及び剪断抵抗力の強い相互によ
く噛み合った粒塊状物４′によ多形成の粒塊状物基礎４
を構築し、上記凹型底面１ｄの水平力を受ける側の斜面
１ｅは、上記底面に作用する各種の力の合力ΣＰ線がそ
の斜面１ｅと上記粒塊状物基礎４の安息角以内で交わる
ような傾きをもち、さらに、上記粒塊状物４′は、建造
物底面に作用する力を粒塊状物基礎４によって応力分散
し、その下面における地盤反力度が、その地盤の許容支
持力以下となるような深さと幅をもたせて構成したもの
であるから、建造物１の底面に作用する各種の力の合力
ΣＰ線と底面との交点の位置を、水平底面の場合に比し
て、水平方向の後方に下げることによって、合力の偏心
量を小さく、または負とするので、建造物１の転倒安全
率は向上し、合力線と交わる斜面１ｅとの交角は９０°
近くになるから、斜面上における滑動安全率は著しく高
くなシ、きらに粒塊状物４′は建造物１の底面に作用す
る力を応力分散するので、その下面における地盤反力分
布はなだらかな平準化したものとなシ、かつその最大値
は小さな値となるので、下面地盤、特にその前端部の許
容支持力は相当小ざくても安全に支持できることＫなシ
、従って、滑動安全率を上げる為、建造物の重量を増し
たし、或いは必要支持力のある地盤まで建造物を到達は
せるなどの為、建造物を巨大化したシ、杭あるいは地盤
の改良をする必要がなくなシ、建造物の小型化、仔量化
が可能となって、工費も節減できるのみならず、粒塊状
物は透水性が良好な為、地盤は水によって脆弱化するこ
となく、長期間にわたってその安全性を保持することが
できる等の利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第３図は従来の建造物及び基礎の変形例を
夫々示した各側面図、第４図は本発明に係る水平力を受
ける建造物直接基礎構造を示した側面図、第５図（イ）
〜（へ）は同基礎構造における建造物底面原形形状例を
夫々示した各側面図、第６図ないし第１４図は、従来の
基礎構造と本発明の基礎構造の力学的特性を夫々示した
各説明図、第１５図は従来の建造物及び基礎の力学的特
性の具体例を示した側面図、第１６図ないし第２０図は
本発明の建造物及び基礎の力学的特性の具体例を夫々示
した各側面図である。 １・・・・・・建造物 １ｄ・・・・凹型底面 １ｅ・・・・斜　面 ３・・・・・地　盤 ４・・・・・粒塊状物基礎 ４′・・・・粒塊状物 ４ａ・・・・凸部分 ｄ・・・・・粒塊状物基礎の深さ Ｌ−・・・・粒塊状物基礎の幅 ΣＰ・・・・合　力 代理人　弁理士　斎　藤　義　雄 第１１図　第１２　ｗｉ 第１３図　第１４　ｗＪ 第　Ｉ７ｒ！！Ｊ すｌコｌ＋Ｉ−１，Ｊｌり０．２５ 第　１５９ 第２Ｄ図 １１’ｃｖ 第１９図 第２０図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 建造物の底面を、下向き開口の凹型底面に形成し、その
   建造物の下部には、上記凹型底面に適宜な充填物が圧力
   によって嵌合密着する白部分を上部に有し、かつ地盤下
   に適宜の犬きでをもつ圧砕及び剪断抵抗力の強い相互に
   よく噛み合った粒塊状物によシ形成の粒塊状部基礎を構
   築し、上記凹型底面の水平力を受ける側の斜面は、上記
   底面に作用する各種の力の合力線が、その斜面と上記粒
   塊状物基礎の安息角以内で交わるような傾きをもち、さ
   らに、上記粒塊状物は、建造物底面に作用する力を粒塊
   状物基礎によって応力分散し、その下面における地盤反
   力度が、その地盤の許容支持力以下となるような深さと
   幅をもたせてなることを特徴とする水平力を受ける建造
   物の直接基礎構造。