JPS60213379A - 熱間圧延板の接合方法 - Google Patents
熱間圧延板の接合方法Info
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- JPS60213379A JPS60213379A JP6993184A JP6993184A JPS60213379A JP S60213379 A JPS60213379 A JP S60213379A JP 6993184 A JP6993184 A JP 6993184A JP 6993184 A JP6993184 A JP 6993184A JP S60213379 A JPS60213379 A JP S60213379A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate
- plates
- rolled
- rolling
- cut
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間圧延板の接合方法に関し、特に連続熱間
圧延に際して先行板材と後行板材とを接合する接合方法
に関するものである。
圧延に際して先行板材と後行板材とを接合する接合方法
に関するものである。
近年、圧延業界において、金属板の熱間圧延に際して金
属板を接合して連続した１枚の板として圧延する連続熱
間圧延法が導入されつつある。第１図はこの金属板の熱
間圧延工程の一例を示した説明図であるが、加熱された
板材Ａはバックアップロール１およびワークロール１′
ヨ９なる熱間粗圧延機で粗圧延される。粗圧延された板
材Ｂは、バックアップロール２およびワークロール３よ
りなる複数スタンド（図示例では６スタンド）が列設さ
れた熱間仕上圧延機で仕上圧延され、製品板として送り
出される。連続熱間圧延においては、熱間仕上圧延機で
圧延される先行板材Ｂの尾端と熱間粗圧延機で圧延され
る後続板材Ａの頭端とを第２図に示すように接合し、板
材の絶え間をなくして熱間仕上圧延機で連続的に圧延が
行われる。
属板を接合して連続した１枚の板として圧延する連続熱
間圧延法が導入されつつある。第１図はこの金属板の熱
間圧延工程の一例を示した説明図であるが、加熱された
板材Ａはバックアップロール１およびワークロール１′
ヨ９なる熱間粗圧延機で粗圧延される。粗圧延された板
材Ｂは、バックアップロール２およびワークロール３よ
りなる複数スタンド（図示例では６スタンド）が列設さ
れた熱間仕上圧延機で仕上圧延され、製品板として送り
出される。連続熱間圧延においては、熱間仕上圧延機で
圧延される先行板材Ｂの尾端と熱間粗圧延機で圧延され
る後続板材Ａの頭端とを第２図に示すように接合し、板
材の絶え間をなくして熱間仕上圧延機で連続的に圧延が
行われる。
このように圧延を連続化すると、圧延機の操業制御が容
易となシ、生産性の安定、向上ならびに均質圧延製品の
製造が可能となる。しかしながら、この連続熱間圧延法
を現実化するためには、声量圧延板の完全な接合技術が
要求される。しかも、この接合は圧延ラインの走行中に
迅速に行わねばならず、ｉのことも技術上の問題点とな
っている。
易となシ、生産性の安定、向上ならびに均質圧延製品の
製造が可能となる。しかしながら、この連続熱間圧延法
を現実化するためには、声量圧延板の完全な接合技術が
要求される。しかも、この接合は圧延ラインの走行中に
迅速に行わねばならず、ｉのことも技術上の問題点とな
っている。
第３図は従来提案されている熱間圧延板の接合方法の数
例を示した説明図であって、同図（ａ）に示したものは
多層肉盛りアーク溶接法と呼ばれている方法であり、板
材ＡおよびＢの端部に設けた開先部に多層肉盛り溶接Ｙ
を行って両板材Ａ 、Ｂｉ接合するものである。この方
法によれば、両者の接合は完全に行えるが、多層肉盛り
を行うため溶接に要する時間が長くなり、圧延ラインの
走行全連続させるためには溶接時間分に相当する余分の
ラインが必要となる。従って、この方法を行うためには
長大なラインを必要とし、既存の圧延ラインで実施する
には不向きである。
例を示した説明図であって、同図（ａ）に示したものは
多層肉盛りアーク溶接法と呼ばれている方法であり、板
材ＡおよびＢの端部に設けた開先部に多層肉盛り溶接Ｙ
を行って両板材Ａ 、Ｂｉ接合するものである。この方
法によれば、両者の接合は完全に行えるが、多層肉盛り
を行うため溶接に要する時間が長くなり、圧延ラインの
走行全連続させるためには溶接時間分に相当する余分の
ラインが必要となる。従って、この方法を行うためには
長大なラインを必要とし、既存の圧延ラインで実施する
には不向きである。
上記（ａ）の方法のロス時間を短縮する方法として考え
られたのが同図（ｂ）に示すプレス圧接法である。この
方法は両板材Ａ、Ｈの端部を重ね合わせ、点溶接Ｙｉ施
して一方の板材Ｂの端を他方の板材への板面に仮付けし
たのちプレスＰで押圧し、両板材Ａ、Ｂ）ｉ圧縮して両
板材に Ｂ／に接合するものである。この方法によれば
、短時間で接−ｉｔ行うことができる反面、その設備と
して溶接機の他に大容量のプレスが必要となり、コスト
アップを招く°こととなる。
られたのが同図（ｂ）に示すプレス圧接法である。この
方法は両板材Ａ、Ｈの端部を重ね合わせ、点溶接Ｙｉ施
して一方の板材Ｂの端を他方の板材への板面に仮付けし
たのちプレスＰで押圧し、両板材Ａ、Ｂ）ｉ圧縮して両
板材に Ｂ／に接合するものである。この方法によれば
、短時間で接−ｉｔ行うことができる反面、その設備と
して溶接機の他に大容量のプレスが必要となり、コスト
アップを招く°こととなる。
また、（Ｃ）に示した例は鋲打ち法と呼ばれ、両板材Ａ
、Ｈの接合端部を鋲が打ち易いように傾斜面に成形し、
この部分を鋲打ちＰＢｔ−シて接合したのち、圧延もし
くはプレスで圧接する方法である。この方法では、まず
板材端面を傾斜面に成形する装置が必要となるうえ鋲打
ち装置が必要であり、これまたコスト高となる。
、Ｈの接合端部を鋲が打ち易いように傾斜面に成形し、
この部分を鋲打ちＰＢｔ−シて接合したのち、圧延もし
くはプレスで圧接する方法である。この方法では、まず
板材端面を傾斜面に成形する装置が必要となるうえ鋲打
ち装置が必要であり、これまたコスト高となる。
本発明は、かかる従来法の欠点を解消し、簡単、確実に
熱間圧延板の接合を行うことができる方法全提供せんと
することを目的とする。すなわち本発明は、熱間圧延金
属板の接合に際し、接合せんとする一方の板材の端部を
板幅の約２〜３倍の曲率半径の凸形円弧状に、他方の板
材の端部を前記凸形円弧に対応する凹形円弧状にそれぞ
れ切断し、両切断面に７ラツクスを散布したのち両切断
面金衝合させて圧延機に送り込み熱間圧延を行うことを
特徴とする熱間圧延板の接合方法である。上記送シ込み
はピンチロール等公知の手段によればよく、本発明によ
れば溶接、プレス等別個の手段を用いることなく、圧延
機による熱間圧延だけで板材の圧接が行われる。また、
前記板材端部の円弧状切断はドラムシャ尋の走間剪断機
によるもので、通常熱間圧延ラインには粗圧延機と仕上
圧延機の間にはクロップ切断のための走間剪断機が設け
られるのでこれ金利用すればよい。
熱間圧延板の接合を行うことができる方法全提供せんと
することを目的とする。すなわち本発明は、熱間圧延金
属板の接合に際し、接合せんとする一方の板材の端部を
板幅の約２〜３倍の曲率半径の凸形円弧状に、他方の板
材の端部を前記凸形円弧に対応する凹形円弧状にそれぞ
れ切断し、両切断面に７ラツクスを散布したのち両切断
面金衝合させて圧延機に送り込み熱間圧延を行うことを
特徴とする熱間圧延板の接合方法である。上記送シ込み
はピンチロール等公知の手段によればよく、本発明によ
れば溶接、プレス等別個の手段を用いることなく、圧延
機による熱間圧延だけで板材の圧接が行われる。また、
前記板材端部の円弧状切断はドラムシャ尋の走間剪断機
によるもので、通常熱間圧延ラインには粗圧延機と仕上
圧延機の間にはクロップ切断のための走間剪断機が設け
られるのでこれ金利用すればよい。
以下、不発明方法を図面に示した実施例に基づき、その
構成の詳細全説明する。
構成の詳細全説明する。
第４図は本発明方法の一実施例の工程を示した平面図お
よび側面図であって、同図（ａ）は板材の切断状況を示
している。ここで、ＢＨＦｉ板幅、ＤＲはドラムシャで
ある。図示のように、先行板材Ｂの尾端部および後行板
材Ａの頭端部をドラムシャＤＲによって曲率半径凡の円
弧状に切断する。
よび側面図であって、同図（ａ）は板材の切断状況を示
している。ここで、ＢＨＦｉ板幅、ＤＲはドラムシャで
ある。図示のように、先行板材Ｂの尾端部および後行板
材Ａの頭端部をドラムシャＤＲによって曲率半径凡の円
弧状に切断する。
板材Ａの頭端は凸形、板材Ｂの尾端は凹形とする。この
ように円弧状に切断するには、ドラムシャＤＲの刃を相
当形状としておけばよく、これは公知の技術である。
ように円弧状に切断するには、ドラムシャＤＲの刃を相
当形状としておけばよく、これは公知の技術である。
同図（ｂ）にはこのようにして板材端部が切断された結
果が示されているｂこのように円弧状に切断された板材
の切断面ＡＰ 、 ＢＦに７２ツクスＰＬを散布し、こ
の面の酸化スケールを除去して活性化した表面とし、圧
接し易い状態を作る。ブラックスＰＬとしては、例えば
けい砂、はう砂等を使用する。その後、板材Ａ頭端を板
材３尾端に衝合させる。これは同図（Ｃ）に示すように
、ピンチロールＰＲで板材Ａｆｔ押し進めればよい。こ
のように板材端部會互いに嵌合する凹凸形円弧状にして
おけば、両板材Ａ、Ｂのセンタリングがきわめて良好と
なり、両板材が１個の板材と同一の動きをしてくれるの
で、操業が非常に容易となる。
果が示されているｂこのように円弧状に切断された板材
の切断面ＡＰ 、 ＢＦに７２ツクスＰＬを散布し、こ
の面の酸化スケールを除去して活性化した表面とし、圧
接し易い状態を作る。ブラックスＰＬとしては、例えば
けい砂、はう砂等を使用する。その後、板材Ａ頭端を板
材３尾端に衝合させる。これは同図（Ｃ）に示すように
、ピンチロールＰＲで板材Ａｆｔ押し進めればよい。こ
のように板材端部會互いに嵌合する凹凸形円弧状にして
おけば、両板材Ａ、Ｂのセンタリングがきわめて良好と
なり、両板材が１個の板材と同一の動きをしてくれるの
で、操業が非常に容易となる。
その後、ビンチロールＰＲによって板材をバックアップ
ロール２、ワークロール３よりなる仕上圧延機の第１ス
タンドに送り込み熱間圧延する。接合面Ｓを圧延すると
、両板材Ａ、Ｂは完全に圧接される。
ロール２、ワークロール３よりなる仕上圧延機の第１ス
タンドに送り込み熱間圧延する。接合面Ｓを圧延すると
、両板材Ａ、Ｂは完全に圧接される。
このように切断面を円弧状にして衝合し熱間圧延するこ
とにより圧接が行われる理由を第５図により説明する。
とにより圧接が行われる理由を第５図により説明する。
同図（ａ）は熱間圧延される板材を示した平面図、（ｂ
）Ｕその断面図である。図のように曲率半径凡の端部を
もつ板材全圧延すると、先ず円弧の先端部イから圧延開
始され、その後中間部口、次いで終縁部ノ・の順にワー
クロール３に噛み込まれて行く。イ〜ノＳまで噛み込ま
れた時の状態かの）に示されている。このように圧延箇
所が順次移動すると、圧延中に生じる引張応力σ１が同
時に発生しないので板の破断が防止され、圧接できるこ
とになる。ロールバイト中における応力の作用は、Φ）
に図示されたように、先端部イでは板材内部において圧
延方向と逆向きの応力、すなわち圧縮応力σ。が発生し
、板材を後方に送る力が生じる。また、終縁部ハでは逆
に板材を前方へ送る力が発生し、この応力も圧縮応力σ
。である。板材を破断させようとする力、すなわち引張
応力０アが発生するのはロールバイトの中間部である。
）Ｕその断面図である。図のように曲率半径凡の端部を
もつ板材全圧延すると、先ず円弧の先端部イから圧延開
始され、その後中間部口、次いで終縁部ノ・の順にワー
クロール３に噛み込まれて行く。イ〜ノＳまで噛み込ま
れた時の状態かの）に示されている。このように圧延箇
所が順次移動すると、圧延中に生じる引張応力σ１が同
時に発生しないので板の破断が防止され、圧接できるこ
とになる。ロールバイト中における応力の作用は、Φ）
に図示されたように、先端部イでは板材内部において圧
延方向と逆向きの応力、すなわち圧縮応力σ。が発生し
、板材を後方に送る力が生じる。また、終縁部ハでは逆
に板材を前方へ送る力が発生し、この応力も圧縮応力σ
。である。板材を破断させようとする力、すなわち引張
応力０アが発生するのはロールバイトの中間部である。
板材の接合面が円弧状でなく、板材側縁に対して直角に
、かつ、垂直に切断した接合面ならば、ロールバイト中
において板幅方向の全面に同時に同一応力が発生し、前
記中間部で発生する引張応力によって接合面が破断する
。ところが、本発明の方法では、前述のように、板幅方
向の接合面の位置がロールバイト中で異なっているため
引張応力呻が分散され、破断させる力全軽減できる。よ
って、本発明方法によれば板材接合面は破断することな
く、熱間圧延によって完全に圧接できるのである。
、かつ、垂直に切断した接合面ならば、ロールバイト中
において板幅方向の全面に同時に同一応力が発生し、前
記中間部で発生する引張応力によって接合面が破断する
。ところが、本発明の方法では、前述のように、板幅方
向の接合面の位置がロールバイト中で異なっているため
引張応力呻が分散され、破断させる力全軽減できる。よ
って、本発明方法によれば板材接合面は破断することな
く、熱間圧延によって完全に圧接できるのである。
ここで、圧接に必要な円弧状接合面の曲率半径Ｒについ
て説明すると、圧延圧接のためには、円弧の先端部から
終縁部までの板長方向の長さｔが長いほど（すなわち半
径几が小さいほど）有利であり、長さｔが最大となるの
は半径Ｒが板幅ＢＨの１／２に等しいとき、すなわち円
弧が完全な半円となる場合である。しかしながら。
て説明すると、圧延圧接のためには、円弧の先端部から
終縁部までの板長方向の長さｔが長いほど（すなわち半
径几が小さいほど）有利であり、長さｔが最大となるの
は半径Ｒが板幅ＢＨの１／２に等しいとき、すなわち円
弧が完全な半円となる場合である。しかしながら。
この接合部Ｖｉ最終的には切断されてスクラップとなる
わけであるから、生産歩留上はｔは短い程好ましい。実
用的なｔの長さは圧延条件によって異なってくるが、基
本的にはロールバイトの長さＬ（圧延接触長）と同等で
よい。
わけであるから、生産歩留上はｔは短い程好ましい。実
用的なｔの長さは圧延条件によって異なってくるが、基
本的にはロールバイトの長さＬ（圧延接触長）と同等で
よい。
−例を示せば、第６図（ａ）より圧延接触長りはＬζｔ
ｒ「Ｔ￥１− であり、△ｈ（圧下量の１７２ ） ＝ ５ ｍ、φＤ
（ワークロール直径）＝ＳＯＯ■とすると、Ｌ＃６４餌
である。板幅ＢＨ＝１０００１１１１とすると、Ｌ ＝
６４ ｗｇに必要な円弧の半径Ｐ−扛、同図（ｂ）か
ら となり、Ｒ＃２０００ｍとなる。すなわち、円弧の半径
Ｒは板幅ＢＨの約２倍でよいといえる。
ｒ「Ｔ￥１− であり、△ｈ（圧下量の１７２ ） ＝ ５ ｍ、φＤ
（ワークロール直径）＝ＳＯＯ■とすると、Ｌ＃６４餌
である。板幅ＢＨ＝１０００１１１１とすると、Ｌ ＝
６４ ｗｇに必要な円弧の半径Ｐ−扛、同図（ｂ）か
ら となり、Ｒ＃２０００ｍとなる。すなわち、円弧の半径
Ｒは板幅ＢＨの約２倍でよいといえる。
△ｈすなわち圧下量が小さいかワークロール直径φＤが
小さい場合はＬ、従ってｔがさらに小さくなり、Ｒ＝ｉ
さらに大きくてきるが、几全余り大きくすると円弧が直
線に近づき本発明の効果が薄れるので、現実的には板幅
Ｂ）ｌの約３倍（ＢＨ＝１０００腫の場合、ｔ＃４２ｍ
）が限度である。
小さい場合はＬ、従ってｔがさらに小さくなり、Ｒ＝ｉ
さらに大きくてきるが、几全余り大きくすると円弧が直
線に近づき本発明の効果が薄れるので、現実的には板幅
Ｂ）ｌの約３倍（ＢＨ＝１０００腫の場合、ｔ＃４２ｍ
）が限度である。
第７図には、本発明の効果を立証するためにモデルテス
トを行い、接合部の強度を調査した結果を示す。このモ
デルテストは材質８４５Ｃ５１０餌厚Ｘ５０襲幅×１０
０−長で几＝１００ｍｍとし、温度１１００℃で７ラツ
クスとしてけい砂を用い、直径７０−のワークロールで
１２ｍ／ｍｉｎの圧延速度で圧延、圧接を行りた試料を
用いた。上記試料より２５ｗ幅Ｘ１００ｍ＋長の接合部
テストピースを採取し、常温で５ ｍｓ／ｍｉｎの送り
速度で引張試験全行った。図に見られるとおυ、圧下率
が大きくなるほど、すなわち圧延バス回数が増すほど接
合強度は増して行き、圧下率ｒ＃１０％以上では母材と
略同等の破断応力σＢを示しておＬ本発明の有効性が確
認できた。
トを行い、接合部の強度を調査した結果を示す。このモ
デルテストは材質８４５Ｃ５１０餌厚Ｘ５０襲幅×１０
０−長で几＝１００ｍｍとし、温度１１００℃で７ラツ
クスとしてけい砂を用い、直径７０−のワークロールで
１２ｍ／ｍｉｎの圧延速度で圧延、圧接を行りた試料を
用いた。上記試料より２５ｗ幅Ｘ１００ｍ＋長の接合部
テストピースを採取し、常温で５ ｍｓ／ｍｉｎの送り
速度で引張試験全行った。図に見られるとおυ、圧下率
が大きくなるほど、すなわち圧延バス回数が増すほど接
合強度は増して行き、圧下率ｒ＃１０％以上では母材と
略同等の破断応力σＢを示しておＬ本発明の有効性が確
認できた。
以上の説明から明らかなように、本発明方法は両板材端
部を円弧状に切断して衝合せしめ熱間圧延して圧接する
ものであり、ピンチロール等で押し進めるだけで板送り
時のセンタリングを容易に行うことができ、さらに熱間
圧延するだけで破断を生ずることなく完全な圧接を行う
ことができる。しかも、本発明方法を実施する罠要する
設備としては、板材の切断は既設のドラムシャ等の走間
剪断機によればよく、板送り用ピンチロール、圧延機も
既設のままのものでよい。新設置に要するものは接合面
に７ラツクスを散布する装置のみで、ライン長も特に延
長する必要もなく、低廉な設備コストで完全な連続熱間
圧延を実施できる。このよう罠１本発明は実用上の効果
がきわめて大きいものである。
部を円弧状に切断して衝合せしめ熱間圧延して圧接する
ものであり、ピンチロール等で押し進めるだけで板送り
時のセンタリングを容易に行うことができ、さらに熱間
圧延するだけで破断を生ずることなく完全な圧接を行う
ことができる。しかも、本発明方法を実施する罠要する
設備としては、板材の切断は既設のドラムシャ等の走間
剪断機によればよく、板送り用ピンチロール、圧延機も
既設のままのものでよい。新設置に要するものは接合面
に７ラツクスを散布する装置のみで、ライン長も特に延
長する必要もなく、低廉な設備コストで完全な連続熱間
圧延を実施できる。このよう罠１本発明は実用上の効果
がきわめて大きいものである。
第１図は金属板の熱間圧延工程の一例を示す説明図、第
２図はその接合部の平面図、第３図は従来の接合方法の
例を示す説明図、第４図は本発明方法の１実施例を示す
平面図および側面■、第５図および第６図は本発明の原
理説明図、第７図は本発明の効果を立証するモデルテス
トの結果を示す線図である。 図面中、 １は粗圧延機バックアップロール、 １′は粗圧延機ワークロール、 ２Ｆｉ仕上圧延機バックアップロール、３は仕上圧延機
ワークロール、 Ａ、Ｂは板材、 Ｂｎは板幅、 Ｒは円弧曲率半径、 Ｓは接合面、 Ｆｔ、は７ラツクス、 ＰＲはピンチロールである。 特許出願人 三菱重工業株式会社（他１名） 復代理人 弁理士 光 石 士 部 （他１名） 第３図 ＡＩＢ′ 第４図 第５図 第６図 ｔ０ノ （ｂ） 第７図 ノに下＄（％）
２図はその接合部の平面図、第３図は従来の接合方法の
例を示す説明図、第４図は本発明方法の１実施例を示す
平面図および側面■、第５図および第６図は本発明の原
理説明図、第７図は本発明の効果を立証するモデルテス
トの結果を示す線図である。 図面中、 １は粗圧延機バックアップロール、 １′は粗圧延機ワークロール、 ２Ｆｉ仕上圧延機バックアップロール、３は仕上圧延機
ワークロール、 Ａ、Ｂは板材、 Ｂｎは板幅、 Ｒは円弧曲率半径、 Ｓは接合面、 Ｆｔ、は７ラツクス、 ＰＲはピンチロールである。 特許出願人 三菱重工業株式会社（他１名） 復代理人 弁理士 光 石 士 部 （他１名） 第３図 ＡＩＢ′ 第４図 第５図 第６図 ｔ０ノ （ｂ） 第７図 ノに下＄（％）
Claims (1)
- 熱間圧延金属板の接合に際し、接合せんとする一万の板
の端部を板幅の約２〜３倍の曲率半径の凸形円弧状に、
他方の板の端部を前記凸形円弧に対応する凹形円弧状に
それぞれ切断し、両切断面に７ラツクスを散布したのち
両切断面を衝合させて圧延機に送り込み熱間圧延を行う
ことを特徴とする熱間圧延板の接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6993184A JPS60213379A (ja) | 1984-04-10 | 1984-04-10 | 熱間圧延板の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6993184A JPS60213379A (ja) | 1984-04-10 | 1984-04-10 | 熱間圧延板の接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60213379A true JPS60213379A (ja) | 1985-10-25 |
Family
ID=13416909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6993184A Pending JPS60213379A (ja) | 1984-04-10 | 1984-04-10 | 熱間圧延板の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60213379A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5191696A (en) * | 1990-10-15 | 1993-03-09 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for joining rolled plates |
| US5253978A (en) * | 1991-04-26 | 1993-10-19 | Turbine Blading Limited | Turbine blade repair |
| US5292052A (en) * | 1990-08-02 | 1994-03-08 | Kawasaki Steel Corporation | Continous hot rolling method and joining method of sheet bar |
| US5323951A (en) * | 1990-08-02 | 1994-06-28 | Kawasaki Steel Corporation | Method of joining steel sheet bars in hot rolling and a continuous hot rolling method |
-
1984
- 1984-04-10 JP JP6993184A patent/JPS60213379A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5323951A (en) * | 1990-08-02 | 1994-06-28 | Kawasaki Steel Corporation | Method of joining steel sheet bars in hot rolling and a continuous hot rolling method |
| US5191696A (en) * | 1990-10-15 | 1993-03-09 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for joining rolled plates |
| US5253978A (en) * | 1991-04-26 | 1993-10-19 | Turbine Blading Limited | Turbine blade repair |
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