JPS60209664A - 電磁噴射弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は内燃機関用の電磁燃お＋　１１７１　＃Ｊ弁
に関４る。噴射弁は１０００バール以上もの圧力で燃焼
室内に燃料を直接噴射層るのに適しているが、吸気管内
に低圧で噴射覆る用途にも有効に利用可能であり、特殊
な電子回路が噴射弁を駆動づる役割を果たし、さらに、
適当なポンプ調整も行なわれるようになっている。

（従来技術） ディーゼルエンジンにおいて燃１３１プｏ　ｔスを改善
しかつ汚染物質の生成を減するには１０００バール以上
もの非常に高い噴射圧が必要とされる。一般に噴射の開
始時にｉＪ３　Ｇノる急激なｒＩｒ４銀カーブどはっき
りと限界を定められた噴射終結が要求されている。噴射
のＵＦｊ始とその期間はエンジンの性能特性の条（’ｌ
に採用されねばならない。このＪ、うなエンジン特性へ
の採用は電子制御によ゛り簡単に実現可能である。

高圧噴射を行なうためには現在ではほどｌυど専ら純粋
に機械的な噴射システムが利用されている。

このような噴射システムはポンプニレメン１−と接続管
路と噴ｑ１ノズルとからなるのが通常である。

噴射プロセスの開始時において、燃ｌ目よまずポンプ内
で加圧され、このポンプのエネルギーが圧力波として噴
射ノズルへと伝えられる。

噴射プロセスの間中及びその後、ポンプとノズルとの１
７！ｌｌには強力な圧ツノ波が反［−る。このにうな圧
力波の大ぎさは数百バールにもなる。特に噴射ノズルが
閉じた後の圧力波では基準線接触は燃料の蒸気圧が不足
した８１１分において生ずる。このため噴射システムの
部材部位に８３いてヤ１アビデージョンがりじ９強力な
衝撃的応力をもたらす４−１・どティーが形成される。

噴射の終末に向かうにつれての急速な什力減少を得るた
め、噴射ポンプの圧）〕弁は通常調圧ビス！ヘンを備え
ており、この調几ピストンにより管路内にＪ３りる燃料
に利用可能な体積が変化体積だＣノ増加する。ところが
依然として閉鎖中において反響する圧力波の大ぎさを十
分に減するのは必ずしも可能なわけではなく２反響圧ツ
ノ波によりニードルの開放プロセスが新たに生ずること
どなっている。従って、圧力波の遷移時間だけ遅れて懸
念すべき二次スプレーが生じ、燃料の気化が不十分とな
り燃焼に不完全に関与することとなる。

噴射ポンプにおいて、ボンピングプロセスは特定の回転
角に一定の関連を有している。短時間で非常に僅かな回
転角度内で全圧形成が生ずると大きな衝撃的な機械的負
荷が噴射ポンプに加わることとなる。移動時間の経過に
伴い、・このような角度はエンジン速度の増加につれて
小さくなり、ノズル穴断面が一定であるに対し噴射１■
は速度に対し実際上二次曲線的に増加する。しかしなが
ら。

このにうな急檄な上昇圧力は、幸運なことに、その大部
分が燃料及び燃料管路の弾性により吸収される。

それにもかかわらず、このような速度依存辻ノ〕は燃料
プロセスにかなりの問題をもたらす。低速時にＪ３いて
圧力は通常ノズルニードルを上昇させるのに十分ではな
い。ノズルの圧力チャンバに燃料が集積（蓄積）すると
、噴射開始時の圧力上昇が更に少なくなる。ニードルが
僅かにＩ？ｆｌ　＜に伴い。

バルブシートにおける燃料圧力の大部分が速度に変換さ
れ、続いてノズルの自穴内で渦を４１じさせる。ノズル
の全部において速度変換に利用される燃料圧力は非常に
僅かであり、従つ゛τ気化効率が非常に悪くなる。この
ような問題は勿論、ビントルクイブのノズルを用いるこ
とで少なくづることができる。ニードルがニードルシー
］−に着座すると、常に生ずるニードルのがたつきによ
り二次的なスプレー作用がまた付加的に生ずることとな
る。

激しい速度依存圧力差により噴射ノズルをエンジン要件
に合致させることが難しくなっており。

非常に限られた速度および負荷範１■内でのみ理想的な
条件が一般に狩られることとなっている。

更に、ポンプエネルギーの圧力波を通じての移送により
管路内における遷移時間ｄ延が生じ、このため噴射磁気
をエンジン特性要件に合致さμることが難しくなってい
る。エンジンが大型である場合、管路が長くなるためこ
のような問題を抑制することは不可能である。ポンプと
ノズルとが一つのユニットとしてシリンダヘッドに直接
ＨＵ　ｃＪられる場合、複雑なポンプノズルが必要どな
る。　−通常の機械的な噴射システムをエンジンの特性
型ｆ１により合致さＵるためには、噴射ｍと噴射時期の
間接的な制御がつぎまどう（ＩＩＥ　Ｏ３３０２４４２
４＾１）。個々のノズルにＪ３いて噴射開始時期ど１劃
期間を決定するには誘導ピックアップが適用される。誘
導ピックアップの信号どエンジンの補助的な操作パラメ
ーターを電子制御ユニット−が受取り。

この電子１ｉｌＪ御ユニツトはナーボマグネットと連携
して通常の機械的なＩｌｊ’ｌ　！Ｊ４ポンプの調節を
行なう。

しかしながら、この噴射プロレスは広範囲にＪ３いて効
率が悪く、システムに影響を与えることができない。

燃料の辻力波移送に起因し、かつ通常の機械的な噴射シ
ステムにお（）る大きな難点となっていた問題を回避す
るため、噴射弁の利用はバルブニードルが直接電磁的に
駆動される場合に行なわれる。

ここでは、噴射弁の加圧ヂ１１ンバは一定の燃料Ｊ］−
で加圧され、弁の作動時にお【ノる圧力変動は非常に少
なくなり、二−ドルスト〇−りに与える影響はほとんど
なくなる。しかしながら、ｒｆ容しうるエネルギーコス
トでバルブニードルに作用する高い油圧力に打勝らうる
十分に迅速なｒＣｉ磁石を設訂１するのは非常に困難で
ある。

バルブニードルの直接電磁駆動には大きな問題があるた
め、予コンｉ・ロールシステムが提案されている（Ｄ［
Ｏ３２９１４９６Ｇ、口Ｅ　Ｏ８２９２７４４０）。こ
のシステムにおいて、噴射ノズルは補助的な噴射ピスト
ンを協えており、このｊｎ　ＱＪビスｉ〜ンｔＪノズル
に直接設置ノられ、油圧伝達ににり約１００−３０＋１
バールの比較的低い几力で駆動される。油Ｉ［移送によ
り、入１」管路内にお【）る必要な体積流量は伝達速度
をファクターとして増加する。燃１’ｌは出［Ｉ管路か
らＩｌ？ｉ続的に引出される。断続的な流入によってＬ
Ｆ力変動が生じ、その爪台はほどｌυど専ら燃料の流入
速度に依存す”る。圧力変動の度合は同等のへ路断面に
お【）る直接ｆ１動噴射弁に比べ−（伝達率の）ｊ・フ
タ−だ【ノ増加し、また同時に、システム圧が低いこと
から相対的な痕合は同様に伝ｊ室率のフ１クターだけ増
加する。従って、同等の管路断面かつ約５の通常伝達率
の場合、システム圧に相当リ−る圧力変動の度合は２５
の比率で増加する。アキュムレータを直接バルブ内に設
けると、このような圧力変動を多少は吸収することがで
きる。しかしながら、直接制御式の噴ｍ弁に比べると高
い付加的な製造コストがかかるという欠点を有している
。

直接駆動されるパルプニードルを備えた噴射弁がＤＥ　
Ｏ３２９４９３９３に示されている。電磁石は数個の同
時励磁磁気コイルを協えた螺旋状アーマチュアを右して
いる。がたつきを防止するため、磁気＝１イルは二つの
吊下状の入れ子弐円錐部材を有しており、この円錐部材
内で動的エネルギーは鍬械的な摩擦により閉鎖プロレス
の終端に向かうにつれ消費される。軽量のアーマチュア
を備えた磁気回路を特殊な幾何学形状として薄肉、低渦
電流の磁気回路とすることで、大きな磁力で迅速な駆動
を行なうことが可能となる。更に、アーマデユアを細長
くして側方力から十分自由な構成とすることにより確実
な支持を行なうことができる。

このような電磁石が十分に迅速なセツティング動を行な
いうるように覆るにはｖＩｉ場の１ネルギーの大部分が
非常に僅かな時間でセツデイングプ［１セス中に供給さ
れねばならない。このため、非常に大きな電力を短時間
で発生させねばならない。

静的な操作において、電気エネルギーの消費量は単一の
コイルを有する磁気回路に比較し、磁気コイルの数だけ
増加する。このこと【よ所与の誘導に必要とされる電気
的な励磁は木質的にエアギャップ長にのみ依存し９作動
エアギャップの表面には依存しない傾向を助長する。

全体的にみで、磁気回路は高い製造」２．１−を必要と
覆る。コアの巻きつけは複雑であり、非常に狭い加工許
容差で多数のエアギャップを形成する必要がある。加え
て緩衝円錐部材の摩耗特性がΦ要と考えられる。

周知の電磁噴射弁は吸引方向にイ′１用する一つｂしく
ｔよ複数のエアギャップを備えた高い透１川性を有する
固形の低保磁性材料からなる閉じた電磁回路を通常有し
ており、ギャップ内にアーマチュアの移動を生ざゼる力
の大部分が形成される。以下。

このようなエアギャップを作動エアギャップと称する。

吸引状態における残留磁力ににるアーマチュアの保留を
防止するため、磁気回路は概して小さなギャップが吸引
状態においても残存するＪζう設も１されている。この
ようなギャップはアーマチュアスト０−りを機械的に制
限し、或いはまたアーマデユアのまわりに直接半径方向
のエアギャップを設【プることにＪζっても得ることが
できる。このようなエアギャップは以下において残存エ
アギ１！ツブと称する。また、アーマデユア及び磁石の
極を薄い非磁化性フィルムで］−ティングすることによ
っても同様な硬化が得られ、これにより。

同時に対摩耗性と腐蝕に対づる支足１’Ｊが改良される
。

周知のように、平滑な面間には水力学的な接着力が生ず
る。このような水力学的な接着力を減じかつ１♀耗特性
を改善するには］アもしくはアーマチュアの接合面を約
０．５マイクロメーター粗くすることがＤＬ　Ｏ３３０
１３６９４にＪ３い°Ｃ推奨されている。

また、二つの接合面の一方は出来るだけ平滑に形成され
る。ギャップにおける物即的なプロセスはここでは満足
に説明されていない。

極所面は常に狭くされ９作動工７ギＶツブの領域では少
なくとも増加すべきではないことが一般的に支持されて
いる。この手段にＪ：れば２作動エアギ１？ツブの領域
においてアーマデユアの吸引に伴い常に磁気材料の飽和
誘導が得られることどなる。エアギャップ誘導に伴って
機械的な力が二次曲線的に増化するにつれ、極の飽和に
より可能どされる最大の磁力が所定の極所面に伝えられ
る。

高い計量精度を得るためにはアーマデユアの迅速かつ跳
ね返りの少ない運動プロレスが要求される。本出願人が
先の出願で示したように、このような跳ね返りはアーマ
デユアとり［ツｌ−スプリングとの間に補助慣性体を設
けることにｊ；ってかなりの減少を行なうことができ、
このためにアーマデユアと補助慣性体の動きは質量と力
学的条ｆ９を最初の跳ねリイクルの終結に近付くにつれ
−Ｃアーマヂ１アと補助慣性体とが反対方向に動くＪ、
う適宜選択され゛Ｃ釣合いがとられ、アーマデーエアの
運勤エネルギーが大幅に失われるようになっている（ド
イツ連月く共和国特許出願Ｐ　３３１４　ｇ９９．６　
）。

上記出願においては、さらに、補助ｉｆｌ性体システム
と共に急激に変化するスプリング特性を利用Ｊ−る場合
、リレン１〜時間が極めて短い低跳ね返り運動ブ【コセ
スが行られることが示されている。しかしながら、電磁
噴射弁にＪ３いてこのＪ：うな特性を技術的に実現する
にはアーマチュア体１〜〇−りが極めて短いため、かな
りの技術的な固気１性が存（Ｔ、　Ｌ）でいる。このた
め、非常に急激なバネ特性が望まれている。

電気１ネルギーの変換効率は作動１アギ１ｙツブを通ら
ないフィールドラインの漏れや渦電流により非常に悪く
なる。渦電流は薄肉の磁気回路を利用りることにより大
幅に減することができる。フィールドの漏れによる減少
率の度合はエアギャップの幾何学的配置に最ら大きく影
胃される。

薄肉磁気回路と偏平なアーマチュアを備えた電磁噴射弁
はＧＢ　ＰＳ　１４５９５９８およびＦＰ−Ｏ８Ｏ０５
４１０１に記載されている。このように偏平なアーマデ
ユアを備えた電磁噴射弁はアーマヂュＩの支持が不十分
なためレッティング動の再現性が非常に乏しい。これら
の磁気回路は降下状態において二重の作動エアギャップ
及び１アギｐツブが」イル干の好ましくない位置にある
ことから１強い漏れ磁界を右することとなり、このため
、電気エネルギーの変換効率が低くなっている１゜ 本出願人がまた別の出願において示したように。

椀状アーマデユアを備えた薄肉磁気回路の利用によりア
ーンチュ７の吊下と電磁Ｙｊ効率は偏平のアーマデユア
磁気回路に比べて大きく改善することができる（Ｐ　３
３１４９００．３　）。比較的大きな電磁石を用いてい
るためアーマチュアの支持は薄肉状の案内管によって行
われている。このような構成により漏れ磁界は偏平なア
ーマブコアマグネットの場合に比べて著しく減少する（
）れども、比較的大きな７−マヂユアストロークを右す
゛る小さな電磁石を用いる場合にはかなりの漏れ磁界が
依然として生ずる。

二重作動エアギャップを右する磁気回路においては吸引
速度がかなり減することがしばしば言われている。（例
：偏平アーマチュアマグネツｔ−＞トータルの極所面が
等しく、従って最大力が等しい場合にこの磁気回路を単
一のエアギ戸７ツブを有するもの（例ニブランジャマグ
ネット）と比較覆ると９作動エアギャップは二倍であり
、かつ極面は半分に切られているのでコイルデータが笠
しい場合における磁気回路の誘導は４分の１に減じ。

励！！電流の上胃率は４１６となる。このような見解は
Ｐ　３３１３１４９００’、３においで本出願人ににり
支持されており９例えば口Ｅ−Ｏ３３１［１９１６にお
いてもまた見出される。

噴射弁のアーマチユアを球形とすることにＪ：り特に小
ざなアーマチュア体が得られる。このような球形のアー
マチュアは通常磁気コイルの下方に配設される。（Ｅｌ
’−Ｏ３Ｏ０５１００９，ＥＰ−Ｏ３Ｏ００７７２４、
［Ｐ−Ｏ３００６３０５２）このような噴射弁は商い漏
れファクターを有している。これらの噴射弁の極は偏平
状か円Ｉｆｆ状のいずれかとなっている。円錐状極を備
えた周知の噴射弁において、」アの取（＝Ｊ具は極の反
対側に位置しており、このため心合わせの問題が生ずる
（ＤＥ−Ｏ３３１１１３２７）。本出願人による提案に
よれば、漏れ磁界は」イルの内部に作動エアギャップを
設けることによりかなり減することができる（Ｐ　３３
２’０６１０．４　）。この出願ではまた。磁気回路の
一部を薄い金属板で形成し。

これを非磁性材料のハウジング内に取付けることにより
渦電流損失を減することが１２案されている。

［Ｐ−Ｏ５０００７７２４に示された噴射弁において。

球状アーマデユアは油圧力によりリセット・され。

補助的なリセットスプリングは不要となっている。

このような噴射弁は半径方向に配置された溝を有づるボ
アを中央に備えている。噴射ノズルへの流入は吸引プロ
レスの終末に向かうにつれ球状）′−マチュ７ににり部
分的に閉ざされ、流入ボアと球状アーマデユアの周囲の
空間の残部との間を絞ることにより、閉塞力を生させる
差圧が生まれる。

このような噴射弁の磁気回路は半径方向に位置する非常
に大きなエアギャップを有しており、この■アギ１７ツ
プ内において球状アーマデユアは油圧力によって心合わ
Ｌされる。油圧変動プロセスにより、安定した定常流条
件は開放動の開始の後かなりの長時間を経過するまで得
られず、また２強い磁気緩衝力が最小の偏心率で生ずる
ことから。

アーマチュア動の安定性及び再現性が得られるかどうか
は疑わしくなる。

メツ１−−リイクルエンジンの吸気管げ１射において気
化を改良するためには噴射ノズルから出る燃料を補助空
気流で取巻くことが慣習となっている。

このような補助空気流は内燃（層間のインテークエアフ
ィルタの下流から分岐される。またこのような噴射弁（
よエンジンのスロットルバルブの下流に設けられており
、補助空気流を発生するためにスロットルバルブ部位に
おける圧力勾配が可変となっている。周知の噴射弁にお
いて、このような補助空気流はエンジンにより引込まれ
る補助空気流とほぼ同一温度となっている。

周知の電磁噴射弁は電磁効率が悪い。エネルギー消費■
を少なくして十分に迅速なレッティング動を得ようとす
るためには、吸引プロセス中に電磁石を強力な電流ザー
ジで励磁し、そののちコイル電流をゲーティング（クロ
ッ４ング、スト［１ピング（ｓＬｒｏｂｉｎす））によ
り非常に僅かな保持電流まで降下させる特殊な電子駆動
回路が通常利用される。励磁は対応するオンボード電力
供給電圧により直接行なわれる。動的な釣合いに関する
特殊な要件に応じて実゛際のセツティングプロセス前に
予励磁が行なわれる。このような駆動回路は複ｔｉｔで
あり、イ１加的な］ストが生ずることとなる。関連する
特許文献からもまた。急速な励磁を＝１ンデンリ°放電
によって行なう場合の、電ｒ４ｋＴ５を駆動するための
回路が周知となっている。、このような回路は電磁噴射
弁には従来利用されていなかった。

本発明による噴射弁 従来式の電磁噴射弁の運動°リイクルは、４つの主要な
相に分けられる： 励磁電流を入れた後の第１の４１Ｊの間にＪ３いては。

アーマデユアは運動しない、この相は、以下の記述にお
いては、吸引！￥滞と呼ぶことにでる。アーマデユアの
運動は、磁力が機械的対抗力を上回ると、ただちに開始
ブる。アーマチュアが運動を開始してから終端位置に到
達するまでの時間を吸引時間と称する。通常の噴射弁に
おいては、アーマブ」アはニードルにしっかりと結合さ
れている。

従って、ニードルはアーマチュアと同一の運動を行なう
。励磁電流を切った俊にＪ３いては、アーマチュアの復
帰運動は、渦電流並びにコイルの電気的減衰により、遅
滞させられる。この時間は復帰遅滞と呼ばれる。アーマ
デユアの復帰運動は、礪械的役帰力が磁力を上回る瞬間
に開始する。アーマチュアが非作動位置に戻るまでの間
の時間は。

復帰時間と呼ばれる。

電磁噴射弁においては、磁力増強に対ターる」イル抵抗
の影響は、少なくとも励磁開始時においては、無視され
つる。その時点においては、磁力増強は、アーマデユア
の運動に依存しない。磁力は。

詩１ｍに対して二次関数の関係で増大する。磁力増強が
緩慢である為、アーマデユアを加速する為の力の余剰は
、吸引運動の開始時において、僅かしかない。従って、
リターンスプリングの力の如何により、ストロークは２
時間のほぼ３乗ないし４乗をもって遥かにゆっくり開始
する。７従って、ストロークの最初の３分の１を通過り
る為に９通常。

吸引筒１間の７５％までの時間がかかることになる。　
′高圧噴射弁は、ニードルの運動の開始時において、ニ
ードルをニードルシー１−に押圧する流体面機械的な力
を克服Ｊる為に、極めて強い力を必要とする。しかしな
がら、ニードルを押圧するこの力は、既にニードルの運
動の開始覆る時点において急激に低下する。なぜなら、
スト〇−りを掻く僅か経た段階におい−【既に、圧力の
部分的均等化がニードルのシート面において生じ、これ
が上記流体静機械的力を署しく減少さしるからである。

従って、ニードルを上昇さぼる為に必要な力はスト１」
−りが進むにつれて急激に減少し、バルブを開口する力
の約１０ないし２０％に至る。

通常の高圧電磁噴射弁においＣニードルを始動させる為
には、極めて強力な電磁石が必要どされ。

そうした電磁石の最大磁力は、充分に急速なセットプロ
セスをもたらプベく、ニードル並びにリセットスプリン
グの冊ロカをかなり上回る。吸引プロレスの終り近くに
おいて、Ｉ！！械的始動力に対する磁力の極めて高い剰
余が得られ、従って１機械的対抗力に打勝つ為には磁石
の仕事の僅かな部分で足りることになる。磁力の剰余が
非常に大きいので、復帰遅滞は長い。たとえ磁石のコイ
ルを前もって励磁する場合でも、電気的エネルギーの大
部分は、短い吸引プロセスの囚に供給される必要がある
。従って５通常のオンボード供給電圧である１２Ｖで作
動させる場合、必要な最大電流の値は、１００Ａを容易
に越えうる。

これに対し２本発明による噴射弁は、流体の高いセラト
ノ〕にＩ勝つ為に、アーマチュアの運動エネルギーを利
用ｊる。その為に、アーマデユアは。

そのスト１コークの約３０％を通過した後に初めて。

ＩＬ較内的高速ニードルに衝突するように、配置される
。このようなレイアラ１〜は、以下に述べるような種々
の利点を与えるものである： まず第１に、このレイアウトの場合には、最大磁力が流
体の最大セット力を上回る必要がなく。

従って、アーマチュアの質ωの小さい、極めて小型の１
ｆｌａ石を使用することが出来る。第２に１．ニードル
の運動時間は、アーマチュアの吸引時間よりも遥かに短
く、従って、励磁が比較的緩慢である場合でも、十分に
急速なレットプロセスを得ることが出来る。電磁石の仕
事能力【、Ｌ、はとＩυど完全に利用される。セット運
動の開始覆る際の初速は高く、そのため、ノズルホール
においで、はとんどただちに圧力変換が起こり、従って
又、噴射開始の直後において高度の噴霧化が得られる。

標準の開口時間は約０．２マイク［１秒であるが、これ
は従来式の電磁噴射弁では１することの出来ないもので
あると言えよう。レット時ｕ＋Ｊが知いにもかかわらず
、ピッ１〜運動の終結時近くにおいで、穏和で再現性の
良好な運動が低い楕突速度をもって行なわれる。そのた
め、各構造部分にかかる荷重並びに摩耗態様が改善され
る。

セット時間を短くするには、ニードルの開口肯定領域に
おいて、補助慣性体を有しかつスプリング特性曲線の変
化が急激なスプリング機構を設置リーへきであるが、こ
れについては２本願出願人のドイツ特許出願第Ｐ　３３
１４９００．３号に詳細な記載がなされている。この場
合、補助慣性体は、アーマチュアとりビットスプリング
の間に９次のように配置される。すなわち、補助慣性体
はアーマチュアに衝突した後にｌ！ｌ１１れ、アーマチ
ュアをリレツトスプリングの力から解放し、その結果、
アーマチュアが跳返る際に跳返り運動を減速覆る為の充
分な磁力の余剰があるように、配置される。このシステ
ムは、続いて起こるアーマチュアと補助１［１体の衝突
が互いに向い合った方向で行なわれるＪ、うに調整され
、従ってアーマチュアの運動エネルギーはかなりの程度
まで消散させられる。もつとも、この場合にＪ３いて、
スプリングの特性曲線は。

勾配の急な直線状である／うが、急γ（に変化づ−るタ
イプより一６安定した運ｅ態様を得ることが出来るとい
う考え方が、まだなされていた。しかしながら、その後
、急激に変化舊るスプリング特ｆｉ曲線が非常に安定し
た運動態様を有し、製造上の僅かな不ｆｉ団があつ１こ
場合もしくは摩耗の生じた揚台に影響を受ＧＪることが
極めて少ない。この強力なスプリングの作用（ｌａ域が
例えば１０％変化しｌことしても、技術的に意味のある
ｉｆ！　［１−１にＪ３いでは、ヒツト時間の変化は約
２％であるに過ぎない。従って、製造が容易であること
からして、スプリング特性曲線が急激に変化するのもの
の方が、特性曲線が勾配の急な直線上であるものよりも
、常に好ましいと言わねばばならない。

最大磁力をほんの少し下回るに過ぎないという。

高いリセツ１−スプリング力の為、後続の復帰プロレス
は、　Ｅｌｆ常に高い初加速痕をもって、はとｌυどＵ
　：Ｉ！ｌなく行なわれる。ニードルがニードルシー１
〜に衝突した俊、アーマチュアは離れでスト［ュータを
進みつづＣａｌるので、チレタリングを減少させる為の
力の１１常に高い余剰があることに’ｔＫる。

又、スプリング特性曲線が危機に変化り−る１１質のも
のであると１個々の噴射が改善される。この点に関し、
まず、始動電圧が変動づる場合の妨害的影響について考
察でることにづる： 電気始動信号の時間の良さに依存りる１１１１射吊は。

２つの部分よりなる：すなわち、変位相の間において噴
射される非固定部分（ｆｎ）と、固定部分とからなる。

、固定部分は１通常、ニードルのスト日−りを変化さけ
ることによって調整される。ｇなわら、ニードルのスト
口−りを変化させれば、噴射弁を通過する流量が変化す
る。噴射１１の非固定部分は、噴０４弁のダイナミック
スに可なりの程度依存づるが、このダイナミックスは、
リセットスプリングの力を変化させることによって影響
される。リレンｌ−スプリングが単一である通常の噴射
弁の場合、リセットスプリングの力を変化させると、吸
引ＪＵＬ？スと復帰ブ［Ｉセスの両方が影響を受ｔ）る
。リセットスプリングの力を増大させた場合、吸引時間
のトータルは増大し、復帰時間の１−一タルは減少する
。２つの作用は、噴射される吊に関して向きが反対であ
るので９個々の噴射弁において、リセットスプリングの
力が広範に消散するという結果が得られる。リセットス
プリングの力の散乱が広範に行なわれるので２個々の噴
射弁において、検定の行なわれるある一定の励磁電圧の
もとにおいてのみ、同一の噴射Ｒが得られることになる
。励！ａ電圧に偏りがある場合には１個々の噴射弁間に
おいて、噴射ｍが散乱覆る結果になるが、これはむろん
望ましくないことでＪ５る。

本願の出願人によって提案されたような、スプリング特
性曲線、が急激に変化する噴射弁を使用するならば、遥
かに有利な態様が得られる。この場合、調整を受けるの
はアーマヂコアが十に吸引されている際の高いスプリン
グ力のみであ−）で、吸引プロセス開始時におｌノる低
いスプリング力は。

はとんど影響されないままである。ところが、吸引プロ
セスのダイナミックスにとつＣは、はとんど全く吸引プ
ロレスの開始時にお（）るスプリングの力のみが、決定
的な影響を及ばり′のである１、それゆえ検定に際して
は、時下ブ［１１？スのみが顕著な影響を受け、従って
、励磁電圧に偏りがある場合でも、舊べてのバルブにお
いて、噴射がの統一的な変化が得られ、こうした変化は
、電子始動回路により適宜考慮される。

これまでは、チレタリングを減少させるには。

剛性のしつかりした当接部が存在しているべぎであると
て般に考えられていた。しかしながら、当接部に句境性
を与えることにより、チレタリングは一層減少さゼられ
るのである。ただしその為には、当接部の設ｍを適当に
して、当接部の固り振動数が、ニードルの跳返り運動ど
当接部の運動とが向い合った方向においてなされる範１
ｍ内にあるように−することが必要である。そうしない
ど、ヂ１！タリングは一層品だしくなってしまう。又、
当接部に可撓性を持たせることにより、衝突時の機械的
ショック、従って又摩耗が著しく減少さけられる。

ここで提案されているような、流体の力の最大がＩ４１
力の最大を上回る機械的レイアウトにおいては、ニード
ルはシステム圧力をその全面において受ｔ）でいるべき
である。むろｌＶ、ニードルの上端部と下端部を１つの
狭隘なガイトウートイ（密接導管）にて互いに対して密
封し、ニードルが問いている時に残っている流体静機械
的な力を１つの渦巻きばねによって補償することが確か
に可能でｉよ／ｆるが、システム圧力が一定しない場合
には、Ｉ？ッ１−カは著しく不安定になり、これはレフ
１〜運動の再現性を損う。のみならず、ニードルの密封
には極度に高い精度が要求され、渦巻きばねの作用に偏
りでもあれば、ニードルは強度の妨害力に晒されること
になるのである。

運動部分が完全なシステム圧力に晒される時には、特に
高圧噴射弁の場合２種々の機能面に特殊な形状を与える
ことが必要である。すなわち、２つの清かな面が重なっ
ていると、それらの間の燃れフィルムは位置をずらされ
１周囲の圧力の作用を免れる。従って９周囲のバカが高
い時には、これらの部分は互いにしっかりと押付けられ
る。この現象は、以下の記述においては流体固着と呼ぶ
。

パルプシステムにおける個々の当接部に滑かな表面が与
えてあったならば、これらの部分は、１回始動させただ
１ノでｂう、〃いにしつかりとくつついてしまい、その
結果、もはや作動不能になってしまうであろう。

移動ギ１７ツブにおける流体プロセスをより訂柵に調べ
た結果、ギャップ流は幾つかの相に分りられることが判
明した： すなわち、その第１の相においては、ギ１１ツブが閉じ
つつある際においで、流れの中においては。

はとんど全く加速力のみが作用している。それ以外の力
に比べると１機械的反作用力は、無視できる程度に小さ
い。

ギ鬼？ツブが更に閉じつづけるにつれ、流出する流体の
運動１ネルギーによって、エネルギー損失の増加をみる
ことになる。この運動１ネルギーはほとんど完全に渦巻
き状態になっていて、セット運動の顕著な減衰をもたら
す。機械的反作用力は。

セット速度に関して二次関数の関係で増大し、また、ギ
トツブ幅の逆値に関しても二次関数の関係で増入り”る
。環状のギャップの場合には２反作用力はギｒツブ幅に
関して三次関数の関係で増大し。

更に表面が丸みを帯びている場合には、直径に関して四
次関数の関係で増大づる。

ギャップが非常ｔこ狭い場合には、流れの中においては
結局摩擦力が支配的になっている。この摩擦力は、セッ
ト速度に関して一次関数の関係で増大し、ギャップ幅の
逆値に関して三次関数の関係で増大Ｊる。運動のＩ？粘
結時くにおいては、流体中の摩擦抵抗は狭いギャップの
故に非常に大きく。

従って流体の除去は茗しく妨げられる。運動速痕が先立
つ減衰によって菖しく減少さけられていない限り、ギト
ツプの間の流体中にＪ３いて、極めて激しい圧ノＪ上昇
が生じ、これは流体の圧縮性と相俟って、損失をほとん
ど伴わない運動の反転をもたらず。本願の出願人は、こ
のプロセスを「流体クッション相」と呼ぶ。この相にお
いては、低圧噴射弁の場合においでも、数千バールに達
づる圧力が生じる。

運動が反転した後、ギヤツブ容門は増大する。

ギ１１ツブが平行で清かである場合には、充分な流体が
外部から流入ジることが出来ず、従って流れの中断が起
きる。その際に存在りる圧力低下の為。

流体中に溶ｔＪ込んでいた空気は除去され°Ｃ１４：ヤ
ビテーション現象が起こる。

流体の充分な供給を許容するＪ：うな幾何学的形状をギ
ャップに与えるならば、流体固着や流れの中断はｊＪＶ
Ｉノられうる。

ギ鬼・ツブの流体ブ［１ヒスを数値で表現Ｊる場合。

それに相当り“るナヴイエ・スト−クス方程式を伴うジ
］線形微分方稈式が得られるが、これらの数値をめるの
は、数値メソッドを用いる場合にのみ可能である。従っ
て、正確な＝Ｊ法決めについての細則は９個々の場合に
ついてしか与えることが出来ない。

一般的には、２つの当接面のうちの一方が流れの方向に
内から外に向＜ｊで粗さの程度を約１ないし５ミクロン
に研磨し、他力を例えばラッピングによって非常に清か
にづるならば、流体力学的に有利な態様が得られる。研
磨面のキレリング・シェアは、１０％を越えるべきでｔ
よない。摩耗を少なくプるため９両当接面は、望ましく
は窒化によって硬化されている。流れの方向におｉノる
摩耗ギャップは、又、小粒子があった場合にその流出を
可能にする。従って、流体は妨げられることなく流れ続
けることが出来る。

流体固着を回避する為のもう１つの可能な方法としては
、２つの当接面のうちの一方を弾性の少ないカラー状２
皿状、若しくはダイヤフラム状のものに形成し、ギャッ
プが閉じ１いる際にこれが他方の当接面上に環状の形態
で係１１−シているようにすることである。機械的力が
変化する際に、これらの部分はまず縁部分に３３いて１
次いで流れの方向に内側に向１ノて離れかつＵいに転動
する。ぞの結采、ギＶツ１内への流体の供給は、より妨
害の少ない状態で続【ノることが可能どなる。当接面が
弾性を右゛する場合には、７７いに当接しあう部ブ）の
固有振動数は、既に述べたように、対抗方向にＪ３いて
衝突が起こるにうに調整されているべきである。

更に、２つの当接面の内の一方に傾斜を与えて。

ギヤツブ断面が内から外へ向りで増大づるようにするこ
とも出来る。傾斜角度は１°を越えるべきではなく、た
いていはそれよりも遥かに小さくづべきである。このよ
うにした場合、ギトツブ面が非常に大きいと、セット運
動の終り近くにおいて著しい減良が１ｑられ、既に存在
づるヂャタリングを大幅に抑制する。

噴射弁の個々の部分に対する流体の作用の残余は、圧力
補償の為の充分な断面が存在する限り。

極めて小さい。これは、圧力の干渉が生じたとしでも、
燃料中において音速で補償されるということに帰因する
。これに対し２個々の部分の最大運動速度は約１ないし
２マイクロ秒という低い速度であり、従って、運動態様
に対重る流体の作用を数値的にめるにあたっては、ギル
ツブのプロセスを除き、流体静機械的なアブａ−チを行
なえば十分である。

それでも、著しい流体力学的な振動が生じうるつことは
言うまでもないが、そうした振動は９個々の構成部分の
運動に対してははｌυの僅かしか彩管を及ぼさない。そ
うした振動は、噴射プロセスにたいして意図的に影警を
与えようとする場合に利用できる。ただし、そうした振
動ｔよ噴射ノズル自体に３３いてのみ起こり９個々の１
射弁間のＪｉｌ！枯ラインうに繋がることのないように
して、システム圧力を個々の噴射弁の前で安定さけ１個
々の噴射プ［Ｉセスの再現可能性を損うことのないよう
に注意せねばならない。これは、圧縮性エレメントを噴
射ノズル若しく　Ｅ、Ｌバルブ開鎖体のすぐ近傍に配置
することによって行なうのが適当である。圧力振動の振
幅は燃料の流速に直接に依存覆るので。

個々の噴射弁への流入断面は、可能なかぎり広くとるべ
きである。

吸入管噴射を行なう為の低ル噴射弁の場合には。

ｌ１ｒ４Ｂ化特性は、既知の方法で噴霧化空気を供給づ
ることにより、改善され得る。既知の噴射弁においては
、噴霧化空気は、エンジンの吸気フィルタの背後におい
て分岐される。噴射弁ＩＪエンジンのスロワ１−ルバル
ブの背後に位置させられており。

従つ°τ、噴霧化空気流は、スロットルバルブにＪ３い
て生じた圧力差によりもたらされる。しかしながら、ス
［「ットルが完全に開いている時には、ル力差はほとん
ど認められず、噴霧化空気流はほとんど止まってしまう
。

ところがその一方で、スロワ１ヘルが開いている時には
１強いエンジン吸気流が存在し、これはエンジンの吸気
フィルタにＪｊＧ）る著しい圧力低下につながる。その
ため、エンジンの吸入ラインにおいては、少なくともそ
の都度のサイクルのがなりの部分を占める詩ＲｉＪの間
９周囲の空気に関して充分な負圧が存在し、これを高い
噴霧化達磨をｔｑる目的に利用することが出来る。例え
ば、５０ミリバールの負圧が存在ｌるだけで既に、気流
の速麿ｔよ、約１００マーイクロ秒になるが、これは噴
霧化を大いに改善することの出来る値である。

１ＩＪｌ霧化空気を、これを濾過する目的にのみ使用さ
れるセパレートエアフィルタから取る場合には。

ス目ットが完全に〃ｆ１いている時にも、吸入管負圧を
利用Ｊることが可能である。こうした処置は。

吸入管の低負圧が燃焼気流の高い速度に、したがっ°（
また、吸気フィルタに８３　Ｇｊる大幅な絞りにつなが
り、その一方で噴霧化エアフィルタにお【）る絞りは噴
霧化空気流の減速の故に減少する為、特別に効果的であ
る。セパシー１〜噴霧化フィルタが噴射弁のすぐ近傍に
設けられ、かつｌ１ｒＩ露化空気が噴射弁のコイルスペ
ースによっ゛Ｃ案内され、従ってコイルの冷却の改善も
同時に行なうようにすれば、特に簡単で効果的な実施例
が１７られる。

噴霧化並びにエンジン効率は、噴霧化空気を加熱Ｊるこ
とによって、一層著しく改善される。この目的で１例え
ば！！旋状の管Ｊζりなる熱交換器が。

エンジンの熱い排気流内に直接に設けられる。この熱交
換器は、エアフィルタど噴霧化装置の間に接続される。

従って、スロットルバルブが閉じている１８に番よ、は
とんど高）品に加熱された噴霧化空気のみが、燃焼空気
としてエンジン内に供給される。その場合、燃料は理想
的に霧１ヒされていて。

吸入管壁への燃料沈着は減少づる。吸気の湿度が高いの
で２部分的負ｖＪ域におｔノる点火遅２ｎＩ　ｌよ少な
くなり、そのため、エンジンの効率が政所される。

この改善された燃焼プロセスにより、エンジンのリーン
レンジの膨張が可能となり、かつ汚染物質の枯山が減少
する。スロットルバルブの開きが大きくなるにつれて、
熱い噴霧化空気流はまづま１冷気と混ざりあい、その結
果燃焼空気の温度は１１（下り−る。このようにして、
°エンジンのノックリミットからのＰＩＩ隔が確保され
る。スロワ１−ルバルブが完全に開いている時には、噴
霧化空気の温度が高いので、噴霧化の改善は大幅に行な
われはするが、噴霧化空気流の部分【よ小さいため、ｖ
５焼空気の加熱は不−１分である。更に、噴霧化空気の
流速は、特に差圧の低い時、空気を９加熱することによ
り、大いに増大する。な「なら、差圧が等しい時に温度
が上昇すれば、流速は常に著しく増大覆るからである。

さらにまた、渥合気はエンジン特性に良好に適合させら
れるので２点火の調整域に対する要請はかなりの程痕少
なくなる。

しかしながら、噴霧化空気を加熱するということは、燃
料の気泡形成に起因する。噴射に関しての相当に困難な
問題を引起こしうるのである、従って、気泡の形成を防
ぐ為に、噴射弁を１１霧化装置に対して常に斯熱し、か
つ噴射弁を新鮮な燃料で洗浄することにより追加的に冷
却することが必要である。

負荷が高い場合には、オツトーリイクルエンジンの効率
は、フッ４ングが発生ずることによって制限される。こ
れは、新しいエンジンにＪ３いては。

ノックセンリの信号に依存し−Ｃ，ブレイグニションを
取止めることによって、防ぐことが出来る。

ブレイグニションを取１１めた場合９．Ｌンジンの効率
は低下する。効率は、負荷が高い場合には水を噴射づる
ことによって改善されうる。そうすることにより、Ｒ１
！′ｌｉ燃焼温度は菖しく低下するが、これはエンジン
の燃焼効率の低下につながることはない。最ａ温度が低
いため、酸化窒素の著しい減少が期待できる。ブレイグ
ニションは鶴通は取止める必要がなく、たいていの場合
１；Ｌ、更に増大させることが出来る。エンジンの吸入
管への水の低圧噴ｏ１をノック壮ン４ノ゛信号に依存し
て、電磁噴射弁にて行なうようにＪれば、エンジン特１
１１への適合は申越したものとなる。こうした処置は、
水の消費聞を減少させるものである。水の供給は、高い
負荷らとにおいてのみ、したがつ℃またエンジン温度が
高い場合にのみ行なわれるので、エンジンの中で水が凝
結したり著しい腐蝕が起きたりする恐れはない。噴霧化
特性に対しては何等特別な要請は加えられない。な「な
ら、水は比較的粗い水滴の形においてのみエンジンに到
達し、また。

蒸気になるのは、圧縮ブｏ　ｔスのようやく終り近くに
おいて、かつ圧縮プロセスの間だからである。

水の供給の為には、従って、メインノズルと７０−ヂト
ンバのみよりなる簡単な蒸化装置（＞適しており、そう
した装置においては、水の供給は、ノッキングとの関連
において、Ｉｙ！Ｉ単な電磁弁により行なわれる。

当山願人の実験により分ったことであるが、水を噴射ｔ
ｌ−る場合には、燃焼ｔま残滓′をほとんど伴うことな
く行なわれ、１ンジン内における残滓の沈着はＩＪとん
ど完全に防がれる。更に、上記システムをオツトーリイ
クルエンジンにも使用すれば。

はとんど如何なる程度に過給ら可能であり、実際的には
、エンジンの機械的強度（抵抗）によって制限を受ける
に過ぎない。過給を与える場合、水の噴射は常に過給器
の前で行ない２ｍ械的力及び可及器効率の改善を通して
噴霧化の加的的改善を得るようにする。

水を噴射することにより、従来式のオツド、−リイクル
エンジンにおいても、オクタン価の極めて低い燃料を使
用することが可能となり、しかも１ンジンの圧縮態様を
変える必要はない。水の１．１！［０４と前述の加熱空
気噴霧化とを合せて行４「えば、エンジン特性に対する
適合は特に良好なムのどなる。

燃ｆ１噴射量を再現可能なものにするには、噴射弁を常
に検定することが必要である。噴射弁の検定は１通常は
燃料をもって行なう。低圧げｊｒＪＪ弁の製造は、空気
で検定を行なうよう１こずれば、実質的に簡単になる。

この場合、空気の流れと燃料の流れのレイノルズ数が一
致するならば、燃わ１流の固定部分に関して同様の条件
が得られる。更に。

比較可能な条件を１９るため、空気流の速度は空気中の
音速よりもかなり低くなＣ）ればならない。従って、空
気流を作り出す為の差ｎ−は、僅かに数十ミリバールで
あればよい。さて、しかしながら。

周囲の空気の状態におＩＪる空気の運動粘１４は、燃料
のそれよりも実質的に大きい。バカを高めることによっ
て、減少さＬられつる。一般的には、空気の圧力ｔよ５
ないし１０ミリバールで充分であり。

これは従って９通常燃料を噴射する時の約０゜７ないし
３バールという圧力に比べてかなり高い。

バルブのセットプ０廿スは、一般的に、流体静力学的な
力に署しく影響される。従って、運動態様の検定、従っ
て又燃料噴射量の非固定部分の検定は、燃料噴射圧力に
相当する気圧の下にＪ３いて行なわれる。この場合、燃
料によるセット運動の減衰及び流体力学的振動の影響に
ついては、むろん考慮されていない。しかしながら、燃
料ｌｉｔ　ＩＪＪｍの非固定部分にもつとも大きく影響
する。その都度のセット運動の終結点は、再現色が良好
である。

なんらかの偏差が生じたとしても、この検定方法におい
ては、対応する訂正因子によって考慮されうる。アーマ
チュアの運動プロセスの測定は２例えば、光電ヒルによ
り、あるいは電磁石コイルにＪ５ける１辻の電流力反作
用の数値をめることにより９行なうことが出来る。

バルブ聞１」時の力に打勝つ為にアーマチュアの運動エ
ネルギーを利用する１本願の噴射弁の場合には、アーマ
デユアの吸引時間が比較的長い場合おいでずらも、充分
に短いセット時間を１ｑることが出来る。これには、電
磁石の回路に６３　Ｃ１る磁束増加率が低いことが必要
である。磁束増加率が低い場合には、渦電流の形成が大
幅に減少させられ。

従って、比較的壁の厚い磁石回路を使用することが可能
とな仝。損失が大幅に減少きゼられる為。

必要なパワーの最大は通常の設置１のものに比して。

約１桁減少する。

理想的な場合には、磁力の増大は、イニシトルインダク
タンスが等しい場合、電磁石の仕事１アギＶツブが単式
であるか複式であるかということには依存しない。理想
的な場合にＧ；Ｌ、磁ノｊは、磁界内に蓄えられたエネ
ルギー並びにアーマチュアのストＯ−りにのみ依存する
。所与の時間内に消費される電気エネルギーは、コイル
抵抗を無視づるならば、電ｔａ石のイニシｐルインダク
タンスにのみ依存曾る。

仕事１アギヤツプが複式である電磁石の場合には、単式
の１７ギヤツプを右する電磁石の場合と）］じインダク
タンスを得るために、励磁コイルの巻き数を４倍にしな
番ノればならず、従って、流路が等しくかつ電流の密度
が等しい場合、コイル断面もやはり４倍にしなければな
らない。更に、　４１ｉの断面は２分の１にされ、エア
ギｌｙツブの長さのトータルは２倍にされる。こうづれ
ば、磁石回路の抵抗が、従って又電磁石の漏れの磁界が
ずっと大きくなる。磁力は漏れ因子に関し二次関数の関
係で減少するので、上記漏れの磁界は、運動態様にとっ
て特別に重要である。漏れの磁界は、コイルのインダク
タンスを増大さじ、フ′−マチュアが降下している場合
の飽和域における磁力を大いに減少させる。

一方、複式の仕事エアギャップを右する電磁石において
は、渦電流の形成はＪ石回路の壁厚が２分の１にされて
いる為、約４分の１まで減少させられる。渦電流の形成
を充分に少なくするには。

１ｉｆ１石回路の壁厚は０．５ないし１ミリを越えるべ
きでない。

しかしながら、壁をそのように簿くすれば、噴射弁の寸
法が通常のもので、アーマチュアが降下している場合、
エアギャップの磁ノコ抵抗は鉄心とヨークの間の抵抗Ｊ
：りもかなり人さく、従っで浩しい漏れ磁界が形成され
、これが１ノ′ギヤツプを迂回する。例えばアーマチュ
アの磁１ｉが平坦な低圧噴６４　ｉｔの場合、漏れ磁界
磁束は、磁石回路の寸法が通常のものである場合、磁束
の１・−タルの７５％にまで達し、従って、電磁エネル
ギー変換効率は、同じ割合で減少゛する。、１１石の運
動態様は大抵の場合、吸引運動開始時におくｊるＩＩ場
の増大速度によって決定されるので、損失の少ない迅速
な少ない迅速なレフ１−運動を得るには、漏れ磁界を減
少さＵることが特に重要である。

有利な効率を得るには、極の特殊な配置による以外にな
い。横断面が小さい場合には、抵抗の少なさのゆえに、
仕事１アギＶツブを１つしか持たない電Ｔａ　６が有利
である。この場合、仕事１アギヤツプは、コイルの中央
部に適宜配置されるべきである。な「なら中央部には磁
束が集中しており。

これが損失の少ないエネルギー変換を可能にするからで
ある。複式仕事エアギトツプを右する電磁石の場合には
、その極の各々がそれぞれコイルの４分の１を覆う錦秋
のアーマチュアを使用すれば。

最良の効率が得られる（Ｐ　３３１４９００．３）。コ
イルがｍ長く延びている場合に【よ、極の断面及びコイ
ルの寸法が等しい場合、アーマチュアの平坦な磁石に比
して１ｍれ磁界は約７５％減少する。このような極の配
置によるならば、コイル中央部に単式仕事エアギャップ
を有する電１１１１６の場合と同じ程度に良好な効率を
得ることが出来る。ただしそれは、１１５回路の断面が
２分の１にされていて。

したがってまた、磁力が同一である場合におい−（渦電
流損失が著しく減少させられている場合のことでる。

しかしながら、錦秋のアーマチュアを有４る電磁石の場
合、磁石コイルの密封並びに係留が困難である。この点
に関しては、複式の仕事エアギトップを有する磁石回路
が有利である。そうした磁石回路の場合、アーマチュア
は直径の小さなカラーによって形成されるからである。

そうした電磁′ｒ５は、ドイツ公聞公報第叶Ｏ３３１４
９９１６号及びヨーロッパ特許公開公報第ＥＰ　Ｏ３０
０７６４５９号に記載されている。それらの電ｌ１６は
いずれも、短いアーマチュアを有し、その極は丁１イル
の下側に位「Ｉさせられており、従って、掘れ磁界が著
しい。特に叶Ｏ３３１４９９ｉｆｉ号に記載の電Ｍｌげ
１射弁の場合。

磁石回路の壁が比較的厚いために、単式１７ギせツブを
右する従来式の噴射弁に比【）−（はとんど何等の改良
らなされていないように思われる。ただ。

この設置ｊには１つの利点があり、それは、アーマチュ
アの位置に僅かに偏りがある場合においても。

横方向の力をはとｌυど受けることなく磁力増強をｉｉ
いうるということである。

その様な電磁石において、もしも内側の極がコイルの中
央部の上方に配置されでいると、効率はかなりのＷ度に
改古される。その場合、極断面がほぼ苦しく、かつ内側
の極が磁石」イルの−Ｖ側のぼぼ４分の１の高さに配置
されていると、最高の磁力を得ることが出来る。寸法を
適当にとった低圧噴射弁の場合、はんの僅かな磁ツノし
か必要としないことがしばしばあり、その場合、そうし
た磁力は、簡単な仕事１アギレツプを設置）で、磁石回
路のｒＪ！厚を約０．５ミリに７６だＣノで、もたらす
ことが出来る。その場合においても、横方向の力を受Ｅ
）ないアーマデユア配置を得る為に、複式付事エアギャ
ップを設置ノるのが有利である。そのためには、対応す
る１アギヤツプの磁力抵抗を、したがってまた漏れ磁界
を減少さける為に、外側の極の捗断面は著しく大きくす
ることが出来る。こうしたレイアウトによる場合、外側
の極が」イルのほぼ中央部に配置されているならば、最
高の効率が１９られる。

機械的対抗力が非常に小さく、がつアーマチュアの質量
が小さい場合には、磁ツノはけんの１φかしか必要とし
ない１．従って、（＋（月−噴射弁の場合、極断面は、
１法を普通にとっ／ｊ境合どは反対に、渦電流損失が同
時に低下しＣいる場合にＪ−アギ−ツブの磁力抵抗を、
したがってまた踊れ磁界を減少させるために、磁石回路
断面に比べてより大きくすることすら可能である。この
様なレイアウトによるならば損失のほとんど無いエネル
ギー変換を得ることが出来る。磁力抵抗が減少さけられ
ているため、熱負荷並びにインダクタンスが従来の電磁
石と等しい場合１巻き数の少ない、実質的により小型の
磁６」イルの使用が可能どなる。これに対し９寸法を普
通にとった場合には、極断面は。

漏れ磁界が小さい関係上１通常の磁石回路断面よりも大
きくは無い為、高い飽和誘導〕Ｊが−Ｆじ、これは機械
的抗力を遥かに凌ぐ。そしてこれにより。

復帰遅滞の増大をみることになる。その場合、この復帰
遅滞は、保持電流を電子的に減少させることによって減
少さぜねばならない。これに対し。

本発明のレイアラ１〜は、保持電流を減少させないｒ、
簡里’ｅＫ始動回路を使用覆ることを可能にし。

同ｌｙに又、ダイナミックスを改善りるｂのである。

本発明のレイアウトは、更に、既に製造途」−にある電
磁噴射弁の改良を簡単な方法で行なうことし可能にする
。それには、鉄心の所面を、極の上側のかなりの部分を
穿孔することにより減少させれば良い。

更にまた。以下のようにするならば、特に小型の電磁噴
射弁にａ３いて磁石回路の寸法を普通にとった場合に、
実質的に漏れ磁界の減少を得ることが出来る。すなわら
、磁石回路の、全面的に閉じられた２回転対称体のケー
シングに、広範に亘る開口部を設番ノる具備さＶること
である。こうりることにより、ケーシングと鉄心の間の
磁力抵抗は増大させられ、従って、漏れ磁界の強さが減
少する。

高圧噴射弁の場合、充分な磁力を得るには、極断面の大
きいことが必要であり、その際、エアギャップは、はん
の僅かな磁力抵抗しか有し−Ｃいない。本発明の提案に
なる処置によるならば９ＭれＩＩＷは一層減少させられ
つるので、浸透性の極めて低い材料を使用した場合でも
、高い電磁的効率が得られる。そのため、粉末組成材の
使用が可能となるが、ぞうした材料の場合、残磁性の低
い粉末が絶Ｒ牲の合成樹脂の中に即設されている。こう
した材料は電気抵抗が高いので、渦電流の形成はほとん
ど完全に防がれる。しかしながら、一般的には、ｌｌ’
１対浸透竹の最大の値ＧＥＬ　２００ないし３００を越
えることは出来ない。この様な材料を使用するならば、
充分な機械的強１良を右しかつ高Ｌ＋−にも耐えうるコ
ンパクトな磁石回路構造を１ｑることが可能どなる。配
置を安定したものに゛りるＩ５−めに、アーマチュアは
、長い、肉薄の案内管に結合され、該案内管は２機械的
に比較的弱い磁石材料にｎ−容度を越える負荷がかから
ないにうにするため、止め部としても機能する。製造の
際には、アーマチュアは、１つの１程において、案内管
にプレスで直接に結合される。肉薄の案内管は、磁流を
増大さＶるために、残磁性の低い材料よりなり。

これは、摩耗態様を改善するべく９表面を窒化によって
硬化しである。この硬化プロセスの際には。

残１１１１の低い性質は、はんの僅かしか損われない。

耐性の充分にあるコイルを使用りる場合には、磁石材料
はコイルの周りに直接にプレスして、密封を容易にリ−
ると同時にＩｌｌ造を単純化することが可能である。

高圧噴射弁の場合には１通常のワイＡ７　、ｍｌイルで
は適正に乏しい。この場合、低いインダクタンスを得る
ためには、コイルの巻きは、従って又コイルの巻きのコ
ースは、はんの僅かしか必要とされない。特に有利なの
は、７ｔイル」イルを使用するということである。フォ
イルフィルは、ｔａ械的並びに電気的により高い負荷を
与えることを可能にするからである。この種の７７１イ
ルコイルは大川生産の場合、ワイヤ」イルよりも安１＋
Ｉｌｉである。

コイルは例えば酸化アルミニウムフォイルよりなり、従
って絶縁性の中間層は不要となる。更に。

コイル本体といったようなものは不要になるから。

コイルスペースをより有効に利用できることになる。機
械的強度を改善するために、コイルは、負圧の下で合成
樹脂に浸づのが望ましい。接触は。

機械的強度を更に改善覆るために９例えば長手方向に切
れ込みをいれた金属スリーブによって行なうことが出来
る。又、フォイルの端部を折曲げて。

コイルの方向に対して直角に外側に向けることも可口し
である。コイルの強度が充分である場合には。

コイルを、場合によっては複数の１程に分（）て。

粉末組成材で直接に被覆するのが右利である。

コイルスペースが密封されている場合には、ヒラミツク
コイルボデーを使用するのが右利である。

材料としては、新しく開発されに強度の高いセラミック
材を使用するのが望ましく、これらは、エンジン及びタ
ービンの構造において既知のものである。コイルボデー
の耐負荷性を改善するには。

コイルを可能な限り高い張力をかｔノだ状態で巻いて、
コイル本体のプレストレスを１７６ようにずべきである
。

（実施例） 以下、本発明を具体化した実施例を図面に従−っで説明
する。

第１図は本発明による高圧噴射弁を示す。作動方法は特
性曲線を参照しながら説明する。吸引時の作動−リイク
ルを第２図に示す。

第１図に示す高圧噴射弁には複合粉末材料で形成された
電磁石が設けられている。１この電磁石は」ア１９と、
コーク２１とアーマチュア２３とから成る。コイル１８
がレラミツク製コイル巻枠２０土に位置さゼである。コ
ア１９はコイル巻枠２０のほぼ下端部に達するまで延在
しているので、コイル巻枠２０の機械的負担を軽くして
いる。従ってコイル巻枠については比較的強度の低いセ
ラミック材料が使用できる。電磁回路は極面をできるだ
け大きく覆るため作動エアギャップは一つだＣノにしで
ある。従って、作動棒はコイルの下の不都合な場所にあ
って、しかも電磁材の透磁性が低いのに−ｂ拘らｆ、ｉ
ｉ洩率は許容範囲におさまっている。側方の極の径は小
さくしであるので、」イル巻枠の］−面は完全に覆われ
る。このため、電磁回路の全体が長手方向に有効に圧縮
できて、シーリングが確実になる。シーリングについて
はシーラントもしくは接着剤を使用づることによって確
実にすることができる。電磁石は高力非帯磁性オース７
ナイト鋳鉄製のハウジング１６内に取りつＧノられてい
る。ハウジング１６にはカバー１３が螺着されている。

当接部材１７はアーマチュアが吸引されたとき中央の極
の下に残るエアギャップを固足りるとともに補助慣性体
２２を取りつけるためのものである。さらに、電磁６上
方の当接部材１７の板状部分は、ハウジングに螺白さゼ
だ場合、比較的軟かい複合粉末材料が損傷しないように
保護するために設Ｇ−Ｊられている２、コア１９は製作
時接着するかもしくは直接に圧接り°ることによって当
接部材１７に固定されているので、′１台のクランプ装
置を使用してコアの極面と当接部材１７の当接面を機械
加工することができる。さらに、組ｆ１時に損傷するお
それを少なくするため、ヨーク２１をハウジング内の接
触位置で固定板で保護するのが適当である。リラクタン
スを減少させるため、固定板は薄い低保持性４４石で形
成するとともに摩耗抵抗を向上させるために窒化にＪ：
り表面硬化さゼる。本実施例による電磁回路によれば、
電磁弁は圧力をか【ノた場合の内径を小さく覆ることが
できるので機械的応力（引張力）は少なく４「る。この
ため、比較的薄肉の小型ハ「クランプを使ｊＴ］−１に
とができる。

補助憤性体２２は当接部材１７の当接面から若干突出し
ているので、リセットスプリングのイ１勢力を急激に変
化さＵることができる。補助悄性体２２の突出量は強力
スプリング１５の付勢力が吸引ストロークの終りに近付
くにつれ−（バルブ二−ドルス！−口一りのおＪ：そ３
０〜５０％の範囲にわたって作用するように選定される
。この突出量は比較的重要でないので、製作段階の適当
な時点で精密な調整は省略ｊることができる。強いスプ
リング１５の（＝Ｊ勢力と吸引ストロークの終りに近付
くにつれて生ずる機械的復帰力は調節ねじ１４で調整さ
れる。調節ねじ１４の端部には２個の力の弱いスプリン
グ２８．３５をつ（］だスプリング案内スリーブが取り
つけられている。各スプリング２８．３５はスプリング
特性とし−（バネ係数が小さくしであるので、調節ねじ
１４が再調整されたときでもｆｌ勢力の変化は小さい。

内側の方のスプリング３５ｊよシステム圧がないときで
らバルブニードル３３をバルブシーｊ〜に対して押圧す
るので、エンジンが停止している状態でも常に確実なシ
ーリング作用が行なわれる。外側のアーマブユアリヒッ
ト用のスプリング２８は、アーマヂニ１−アが動き始め
るどきに機械的に初期付勢力を与えるとともにリレット
段階の終り部分でアーマチュアが再びバルブシートに衝
突してバルブシー１−から離れてしまう不都合を防止し
ている。アーマヂ」、　’７７リセツト用スプリング２
８の付勢力Ｉ３１スプリング板２９を介して中間Ｂ　３
０に伝達される。この中間片３０は薄肉のアーマチュア
案内管２４に配設されている。

アーマチ」アのスト［■−夕とバルブニードルのスト０
−り（３Ｌ各種厚みの調節ディスクを選択使用すること
によって調整することができる１１本実施例では、調節
ディスク３６はアーマチ１？のストＵ−りを、調節ディ
スク３７はバルブニードルのストロークを調整り゛る。

各調節ディスクｔま固定スリーブ２７にＪ：リノズルボ
デ−３１とと乙に相互にしっかりと押圧されている。噴
射弁本体は袋プーット２５でエンジンのシリンダヘッド
に螺着されている。バルブの案内はバルブニードルガイ
ド３２によって行なわれる。

バルブニードルガイド３２にはガイドギ（７ツブに均一
に圧力を分ず［さＶるための逃がし切込みが設ＧＪであ
る。この逃がし切込みが設（〕であることにより本実施
例による噴射ノズルは従来の噴射ノズルに比べて別異の
作用効果が発揮される。さらにバルブニードルは比較的
大きな遊びを与えて配設することができるので、バルブ
ニードルは一定の限度内で自動的に心合わせされること
になる。

ガイドに格別のシーリング作用を与えていないので、バ
ルブニードルガイドに要求される製作精度は一般の機械
的噴射ノズルに比べて低くすることができる。

ノズルボデー３１の一ト面部分は比較的薄肉に形成しで
あるので、ＩＭ有周波数覧よ低い０．固有周波数の程度
は、バルブニードルの跳ね返り（持続時間はマイクロ秒
のオーダー）がノズルボデー３１の板状底部の反対方向
への移動によって減少するＪ、うに選択決定されている
。さらに、可撓性を持だμに形態であるためバルブニー
ドルシートにかかる曙械的負荷１１少ない。

本実施例におｉノる噴射弁において１よ、バルブシート
に対曾る流入ラインの直経と長さ及びバルブニードルガ
イド下方の燃料流間を適宜選択決定りることによって、
所望の１射作用を広範凹にわたって実現できる。図示し
た噴射弁の場合、バルブニードルガイド３２における流
入ラインは比較的細くしである。このため、弁が開くに
つれて急激に圧力が下がり、噴射作用時強い振動が発生
づる。

このようなパターンがエンジン形式によっては望ましい
ことがある。振動の周波数は流入ラインの長さによって
決定される。流入ラインが短い場合は、バルブニードル
ガイド下方にお（Ｊる燃料流缶の共振を利用することに
よって比較的低い周波数の振動を１！ｌることができる
。この方式は実際のメイン噴射に入る前に予噴射を行な
う場合に利用できる。しかしながら、はとんど振動のな
い急激に増大する噴射パターンを得るとともにバルブニ
ードルを開くために必要な機械力を減少さｔ！るため、
一般には、流入ラインはできるだ【）直径が大きくなる
ように設置１する。

本実施例による噴射弁には燃料に比べて圧ｗｉ性の高い
プラスチック製の緩衝部材３４が設けられている。この
ため、圧力振動が減少覆るとともに累積効果が達成され
る。さらに、燃料が噴射弁中に滞留する時間が短くなる
。しかしながら、この種の緩衝部材を使用して有効な場
合は燃料圧ツノが比較的低い場合に限られる。

第１図に示した噴射弁の動作パターンを第２図に基づい
て説明する。図に示した特性は゛リベて実測に基づく作
動ザイクルである。

第２ａ図はアーマチュアの進度Ｓを関数どしたときの磁
ノ〕ＦＩＩｌａｇの特性と機械的効力ＦｍｅＣｂの総謂
の特性を示プ。アーマチュアが進むにつれて磁力が急速
に増大することが分る。−見し！こところ、磁力は時間
の経過に伴ってニー次関数的に、しかし最初はごくゆっ
くりと増大するので、この状態は意外に思われる。しか
しながら、この磁力がゆ２くりと増大Ｊる状態はアーマ
チュアら同様にゆっくりと加速されることを意味するの
で、最初の段階で（よアーマデユアが進む程度はわずか
である。

従って、磁力はゆっくりと発生り°るにも拘らず、アー
マチュアの進度は短くてもバルブニードルを開く力に打
ち勝つ運動エネルギーは高いものが得られる。

アーマチュアは磁力がアーマブ１アリセット用スプリン
グの付勢力を越えると同時に動き如める。

進路Ｓ１に達すると、アーマデユアがバルブニードルに
当たる。アーマチュアが吸引されるときのアーマデユア
の加速に利用しうる付事ｍの全体が図の斜線を施した部
分に表わされている。

第２ｂ図はアーマデユアスト【」−りＳを関数どしてア
ーマチュア速度の変化を示すものである。

また、第２Ｃ図は時間１．を関数どしてアーマデユアス
トＯ−りＳを示づらのである。最初のり、０い進路Ｓ１
の部分でも７−７１１７７１８度は最終達磨の半分を越
える程度である。しかしながら、この短い距離を進むに
ついては、非常に艮い１．ｉ　隅＋　１１が必要であり
、これは吸引時間全体の１り分収上に達プる。

アーマデユアがバルブニードルに衝突したあどに、衝撃
損失のため速度損失Δｖ１が発生゛するが、これはまた
、アーンチ１１どバルブニードルとの間の質ｍの差が大
きいためにごく小さいものである。機械的抗力は急ａｋ
ｍ増大するとともに磁力をかなりの程瓜に超える。可動
部材の運ｔＪｈ　１ネルギーから引き出される開弁のた
めの仕事ωは第２ａ図の網目状に斜線を施した部分に示
す。このため、１７ｔｌ弁速痕はわずかに減少する。機
械的抗力が磁力以下に下がると、速度は再び増大する。

進路Ｓ２を過ぎると、可動部材は時点ｔ２に（Ｉ３いて
補助慣せ休に衝突するので、もう−回若干の衝撃損失が
生ずる。速度はわずかに減少づるが、その後わずかな勾
配で以って増大する。バルブニードル開弁過程は時間ｔ
３に至って終了する。開弁プロセスはｔＡで示すように
比較的短いｉ量的で行なわれる。

時点ｔ３においてアーマチュアはアーマデユア当接部材
に衝突して跳ね返る。このとぎ、当接部材は固定されて
いて動くことができないので、かなりの吊の１ネルギー
と速度の損失が発生ずる。

しかしながら、補助慣性体の進路（よ依然として規！！
Ｊを受Ｃ〕ないのでアーマチュアは復ツースプリングの
支配領域から解放されることになる。従って、その後の
跳ね返りブ【］ｔ？又は大幅に短縮されで、補助慣性体
の賀ｍが正しく選択されてＪ５れば、残余の運動エネル
ギーはアーマチュアと補助Ｉｆｆ　Ｍ体が反対方向に衝
突することによって大半が消散される。補助慣性体の進
路は第２ｃ図において点線で示す。速度損失の量は第２
ｂ図で大ぎさの順に読み取ることができる。総８１で著
しく急速かつソフトな動作パターンが得られており、構
成部材に対する機械的負荷は、最高速度が低いため、従
来の噴射弁と比較してかなり低目である。

第１図に示す噴射弁については、効率の観点からすれば
好ましくない゛が、比較的強面の低いセラミック製の＝
Ｉイル巻枠を使用することのできる電磁石が使用された
。磁石構造に関して好ましい実施例が！！３図に示され
ている。

第３ａ図には作動エアギャップを２か所設けた電磁石が
示され°τいる。この電磁石はコア４０、コイル４１お
よびアーマチュア４３から構成されている。外側の作動
エアギ１１ツブは偏心状態で取りつ【Ｊた場合、同時に
減少する半径方向の力に対して低いリラクタンスを得る
ため斜めに構成されている。さらに半径方向の力を減少
さしてアーマデユアの大きさを小さくするために、外側
作動■アギトップには２つ以上の段差部が設けである。

電磁回路は複合粉末材料で形成されている。

第３ｂ図には複合粉末材ｖ１で形成されてカラー状の外
側磁極を右り−る高圧ＩＩＡ射弁用の電磁６が示されて
いる。この電磁石はアーマチユア５２、案内管５３およ
びヨーク４６から構成されている。

フォイルコイル５０は２分割された金属スリーブ４８、
．４９に接触させて憬械的に補強されでいる。

］イル巻枠４７は高力セラミックで形成されている。内
側の磁極は磁石構造的に見れば最も好ましい位首に前説
されているので、アーマデユアはコイル長のＪ５よそ３
／４にわたって延在する。ヨーク４６は］一方側におい
ては金属板５１で、上方側においては当接部０４４で機
械的に補強されている。

当接部材４４は同筒に補助慣性体４５をも取りつ【ノる
ものである。当接部材と二Ｉイルはコークとともに一体
的に締着され、案内管はアーマデユアに締着されている
。］−りの外周部分には漏れ磁稈を少なくづるｌこめ大
きな間口部が設りられでいる。

第３Ｃ図には第３ｂ図に示した電磁石の当接面が拡大し
て示しである。案内管５３にはギトツブを閉じたとき圧
力補償を行なわＩる半径方向の溝が形成されている。案
内管の表面は焼き入れ硬化さμだ後ラップ（Ｊ土げが施
されている。当接部材４４と補助慣性体４５は流体固６
を防止するため両側が斜めに切っである。片側だけをベ
ベル状にリ−るのど比較して、両側をベベル状にすれば
当接面にかかる機械的負荷を少なくすることができる。

この当接面は、勿論、前述の方式に従って半径方向に研
磨し°Ｃもよい。

第４８図ＧＥＬ定保持性ｖＪ１１で形成されてカラー状
の外側磁極を有する電磁石を示ず。製作を簡単に覆るた
め、アーマデユアと案内向は一体構造６６となっている
。磁石材料の透磁性の要ｆ’ｌはさほどきつくないので
、アーマチュアは高い固有電気抵抗を有する焼きなまし
だ特殊鋼で形成して窒化させるか耐摩耗性コーティング
を施して耐摩耗性を向上させる。過電流損失を少なくづ
るため、アーマチュアは横方向にスリットを入れる。ア
ーマチュアの肉厚は０．５〜１　ａｍが好ましい。大き
な力が必要とされる場合、そして肉厚を厚くしたい場合
、アーマデユアは絶縁させたスリーブを２つ以上重ね合
わせることによって組み立てる。磁束の復帰は、コア６
０と、２つの同心部０６１，６２から構成されたＵＦＩ
　Ｅｌ部つきのジャケラｊ・と、下部のヨーク板６５を
介して行なわれる。フォイル」イル６３は管状の〔ラミ
ック製コイル巻枠６４にＪ、って補強されている。

さらに過電流を減少８ｔ！るため、第４【）図に示り゛
電磁石は部分的に金属薄板（積層板）で形成されている
。アーマデユア７２は複合粉末材１］で形成され、低保
持性材料で形成された案内筒７３にＷ着されている。内
側磁極は積層板６７を平薄板から製作し易くするためコ
イル上方に配設されている。強い電磁石の場合は積層板
は２・〜４枚庁度重ねれば十分である。しかしイＴがら
、この場合す積層方向が磁束方向と覧よ一致しないので
、強い過電流が電磁石積層板の各当接面に主どして発住
する。この過電流損失は各積層板の端部を磁束方向にフ
ランジ状に曲げることにＪ、って減少さけることができ
るが、製作」ストが高くなる。

第５図はオツトー型エンジンにＪ３　Ｅｌる吸気管噴射
用低圧噴射弁を示す。電磁回路はＪｌｌね厚み０．５履
程度の薄板で形成されている１、〕コア３は非帯磁性材
料で形成されたカバー８０の管状延長部に嵌着されてい
る。この構成により機械的安全ｆｌが向上し、コアの十
分な心合わせが可能となる。ヨーク８６は漏れ磁界をな
くするため、人き’３　Ｇｉｌ　Ｌ−１部が設けである
。電磁石の窓部断面はほぼ正り形であるため磁石工学的
には最も好ましい形態を取っており、漏れ磁弄の減少効
果が向上されるａ　／’−７１ニアと案内筒は一体構造
８８どなっ−（いる１゜過電流を減少させるとともに圧
）、）　ｔｍ　Ｉｔｉを［１的として、アーマヂ」アは
横方向にスリットが入れである。外側磁極の断面は電磁
回路のりラフタンスを減少させるため内側ｍ極の断面よ
りもかなり大ぎくしである。このため、電１ａ石の十分
に高いインダクタンスを得るためにコイル８５０巻数は
比較的少なく−Ｕすみ、所定の巻線断面に対するコイル
の熱負荷は減少する。ヨークとコアは外側部分で重ね合
わゼられカバー８０によって固定されるとともに非帯磁
性材料で形成されたハウジング８７のカラ一部に嵌め込
まれ−Ｃいる。

噴射弁には比較的大径の帽子状の′弁１１１塞機構９４
が段ｔ）られている。径が大ぎくしである／ｊめ、大径
のバルブシーｌ−を使用した場合の流量にＪｌｌ　ｔ。

て効果があり、高速で燃料が流れ−でもバルブストロー
クｔ、ｌ小さくてすむ。弁ｒＪ］塞機構９４は自動的に
心合わμさＶるため、若干の遊びを与えてアーマチ１７
の案内筒内に配設されている。弁ｒ７１塞機構９４には
絞りを少なくして燃料を流まため大好の半径方向孔部が
数箇所に設けである。

アーマチユアのカラ一部は、アーマチュアの復帰時アー
マチュア動作の油圧減食を行なうため広い範囲にわたっ
てノズルボデー９２十に載置されている。油１１固４を
防止するため、ノズルボデーの当接箇所は半径方向に■
１磨し−Ｃある。圧力補償は案内筒の半径方向孔部によ
って行な４つれる、１１−マヂコアが野下したとき、ア
ーマチユアのプレストロークを可能にするため、アーマ
ヂ１７ど弁閉塞機構どの間に軸方向に名士の逅びが！う
え−Ｃある。アーマデユアはスプリング８２によ）でリ
レン１〜される。また、弁閉塞１１ＨＭは強力スプリン
グ９１にＪ、っでリレン］〜される。スプリング９１は
燃料源を妨げないように弁閉塞機構の土面に係合Ｊる。

しかしながら、このＪ：うに構成し！こことににす、偏
心状態で係合した場合は半径方向に妨害力が発生する。

この半径方向の妨害力はスプリングを弁閉塞機構の内側
に配設さｌることによって少なくすることができる。

７−マブコアのプレストロークは別異のアーマチュアｂ
ｂ＜は弁閉塞機構を組で使用覆ることによって調整する
。開弁ストロークと静止燃料流はハウジング８７に弁閉
塞機構を深く押入りることによって調整される。終端部
にお１ノるスプリングのｆり勢力と噴射ｍのジ］静■−
燃料部分は調整筒８１を移動さぼることににって調整さ
れる。スプリング８２はスプリング９１はスプリング特
性にわずかしか傾斜を与えていないので、スプリングの
（＝Ｊ勢力を調整する場合専らスプリング９１で行なう
。

従ってアーマチュアストロークの開始時においてはスプ
リングの初期付勢力はわｆかしか変化しない。

噴射弁は流入ｒＩＪｉ面が著しく人さくとっ−Ｃあり燃
料の流速は低速である。燃料の流速が低速であることに
より、流入速度が高速である通常の噴射弁と比較して流
体工学的圧力振動は弁の作動時人幅に小さくなる。さら
に、振動はノズルボデーまわりで弁に近接して減資領域
が設りられているのでほぼ完全になくなる。この減衰効
果は減衰領域まわりに配設されたボース９５の弾性にに
って得られるが、ホース９３は同時にハウジングとノズ
ルボデー間のシールの作用をするとともに内燃機関の吸
気管にＫｒされた弁のＷｉ熱部として、６作用する。気
泡が形成された場合はノズルボデーに形成された半径方
向の溝を介して逃がすことができる。

噴射弁の上部に集った気泡は流れる燃ｖ１の負圧ｆ１用
によって調整管８１に設けた半径方向の孔部によって除
去される。

流体力学的振動を減衰さμる別の方法としては減衰域を
堅い壁部となし、「ヘルムホルツ共振器Ｊと称する空洞
共振器として設跨１°りることが考えられる。空洞共振
器は寸法形状に従って特定の固有周波数を右する、１つ
以上の聞［１部を設（Ｊだ箱体である。この空洞共振器
の周波数は弁作動時に発生する最強の振動に合わ一μて
あり、振動は大幅に除去することができる。この空洞共
振器の機能条ｆ１として唯一重要４丁ことは、空洞のｊ
法はりべて対応する共振周波数の波長の１７４よりも小
さく設定することである。気泡を除去づるには、上部に
逃がし孔らしくは前述のような逃がし溝を形成づる必要
があるが、断面は空洞共振器の機能が弱められないよう
に小さくする。空洞共振器の寸法使用については市販の
ｒＪ！１１１！文献に任Ｕる。

第６図は第５図に示す噴射弁の磁力と機械的効力を進路
Ｓの関数として示したものである。アーマチュアの動作
は磁力がアーマチュアリセットスプリング８２の（＝Ｊ
勢力Ｆ１を超えたときに１部始される。進路Ｓ１を移動
した後、アーマチュアはリセットスプリング９１の付勢
力と流体力に基づいて弁ｒＪＩ塞機椙と接触づる。従っ
て、磁力を越える強い機械的抗力が発生する。弁１１］
塞機構の弁座面の下側でＨ力補償が増大するにつれて、
機械的効力は再び減少して、吸引動作の末端部にかりて
超過磁力が再び発生することになる。これまで繰り返し
）ボベたことであるが、弁閉塞機構の質量は再びここで
選択決定されて、アーマチュアと弁閉塞機構とが反対方
向に衝突することにＪ：つて生ずるブレタリングは急速
に止まる。醤幾械的最終力は、復帰遅延を少なくして復
帰動作を急速に行なわせるため飽和誘導力の１７２より
も大さくすべきである。復帰プロセスの終結に近付くに
つれて生ずる弁閉塞機構のヂレタリングは、低速の開弁
速度におい工のみ弁閉塞機構に作用づるリセットスプリ
ングの比較的高い（＝ｌ勢力にＪ、って急速に止まる。

以下の図にＪ３いては本発朗による機構を基本的には周
知の各種噴射弁に採用した場合を例示４”る。

第７図は球形のアーマチュアをｈｔｌ−る電磁噴射弁で
ある。この７−？デユアの磁気回路は薄層シーＬｌ−で
構成されている。また、磁気回路のジャケット１０６は
、開口部を広くとるために、数個の薄壁フィンガより成
る。

アーマチュア１１３はジｔ？ゲットの薄板金属によって
案内される。なお、両者の間にはその半径方向に若干の
隙間をｂたせである。このＨ１１部路は漏れ磁弄が低い
ので、軽ωの小ハ゛１７−マブユアを使用しても、電磁
効率が著しく低下りることはない、、上方ヨーク板とジ
ャケラ］・の間には、残存エアギＶツブを得るために、
非１鼓性祠ぐ形成された薄板１０５が挿着される。十１
ノヨ１−り板１０４は」ア１０１に対し又清り嵌めされ
ている１３巻枠１０８の内側には、弾矧プラスブック材
で形成されたホース１０７が、接着もしくト１溶着にに
つて固定されているので、ホース１０７ど二「イルどの
間には中空が形成される。このような構成によって、流
体力学的振動が消振される。また、アーマチュア１１３
の内部には、補助慣性体１１０が配設されていて、この
補助慣性体１１０が突出リ−るど強いスプリング１０３
および弱いスプリング１１１０作用によって力の特性が
急変する。リラクタンス（磁気抵抗）を減少させるため
に、コア１０１の極はアーマチュアの形状に合わせられ
、かつこの極には油圧による突出を防止シーるための狭
いカラーが取り１４　Ｇノられている。このカラーの高
さはわずか？／１００ｍｍであり、極領域での急速な温
度補正を可能にしている。なお、この噴射バルブは、気
泡の発生を防止するために燃料で満たされている。

バルブシートのｍ械的負荷およびヂＶタリングを低減Ｊ
るｌこめに、ノズルボデー１１４の壁は薄壁とされてい
る。ノズルボデーの固有振動数が再；１調されると、対
向運動に基因するアーマチュア１１３のプレタリングが
即座に解消される。ハウジングの分離ジヨイントの面は
、センタリングのために極に近接されて配置される。ア
ー（′チュアのストロークは、ねじ部材によってコアを
回動さＵ゛ることによって調節できる。りなわら、この
ストロークは調節ねじ１００を回動さ°Ｕることによっ
て得られる力によって調節される。

第８図は球形のアーマチュアおよび噴霧装置を右ηる電
磁噴射弁である。その磁気回路はハウジング１２０、ハ
ウジング内に挿通された二「ア１２１、ヨーク板１２７
及び球形のアーマチュア１２６より成る。このアーマチ
ュア１２６はヨーク板１２７によって案内される。なＪ
３、両名の間には調整のために遊びを持たＵである。ヨ
ーク板１２７ｔよ非帯磁性材で形成されたノズルボデー
１２８に対し、接着、プレス嵌め、溶接等にＪ：って固
定されている。また同時に、ノズルボデー１２８のヨー
ク板は、カラーによってアーマチュアの中心に位置決め
されている。流体力学的振動を訂゛振覆るために、巻枠
１２３の内部には中空が形成され、その上部は非帯磁性
および非導電性材で形成されたシールリング１２２によ
って封１される。なお、シールリング１２２は接着もし
くは溶接によって固定されている。また、この中空は巻
枠製造時において、ブロー成形等によって形成される。

コアの極ｔよ球形であり、その半径はアーマチュアの半
径より１／１００ｍｍ程度人きく設定されている。

このギ１１ツブによって、油圧による突出が防止され、
かつアーマチュアが吸引される際に生じる振動が消振さ
れる。さらに、半径が異なるために、コアのヒンタリン
グＶＪ度が補正される。バルブシートへの燃料は、専ら
ヨークプレート１２７に形成された通路を介して流れる
。そして、燃料の流速に基づいて、これらの通路内でス
ロワ１−リングが行なわれ、バルブ全開の状態において
、所定の負圧が発生ずる。ぞして、この負圧によって、
流れに基づ（拶帰力が発生する。バルブシートとアーマ
チュアの直径の差に基づいて、すでに若干のス［＋ット
リングが行なわれている場合、復帰力が発生する。この
復帰力は、ボール径がシート径（比例して大きい場合、
バルブの開度の増加と共に急増づる。この力応答性は流
入ポー１〜のＩＪ　ｉＳａ上の精度が比較的低い場合で
も再現性に優れ又いるため、一般的に、復帰力を独立に
調整する必要がない。力の特性曲線の勾配が大きいため
、ｋｌｌ方力大ぎく、その結果復帰時間は短くて済む。

スロワ１−リングはヨーク板の半径方向に形成されたス
ロットによっても行なうことができる。このスロットは
燃料の角運動量を１するために、傾斜状に形成されてい
る。もちろん、このスロットを所定の精度で形成する場
合、単純なボアを形成り゛る場合よりもコスト高になる
だＩｊでなく、このようなス［１ツトは］−り板の喋械
的強度を減じるとともに、案内されるアーマチュアの正
確さも低手づる。

吸引ストローク時に発生ＪるチＩＦクリングは、衝撃ギ
ＶツブにｉＪ３ける油圧消振によつ−ＣＣ輻幅こ抑制さ
れる。機械的Ｒ方力に比べて、リセットスプリング１２
５の力は小さく、バルブのシーリングのためのみに使用
される。なお、これは１ニンジン静止時にら作用づる。

」ア１２１の極断面は極以外の部分の１新面よりも大き
く設定されているので、コアの薄い壁厚において極の断
面が大きくても、飽和磁界は最終力を若Ｔ−越えるにり
°ぎない。このにうな処置によって、コイルのインダク
タンスは巻数に応じて増大し、熱負荷は減少する。また
電流低下を伴わずに、非常に簡便な作動回路を使用でき
る。必要な電流制限は外部抵抗によって行なわれる。

復帰遅延時間を短くするために、作動回路には残存エア
ギ１？ツブが常時必要である。このギャップはヨーク板
１２７とハウジング１２０との間に位置し、噴霧空気も
通す。噴霧空気はハウジングに直接取り付番ノられた＠
霧空気フィルタ（図示せＵず）から取り入れられ、大径
のハウジング間口を通って導入されてコイル冷ＮＩ用に
供される。さらに、この空気ｔｉｔ半径方向のボアに導
入される。

なＪ）　ｓこのボアは角運動量を生成づるために、ノズ
ルボデー１２８の下方のｆｌｊｊ合部（室）に至る正接
成分も有している。燃料ど噴霧空気は混合管１２９内で
よく混合される。この混合管′１２９は下方に向ってテ
ーパ状に形成されているので、音速以下の噴霧空気の混
合性が向上される。さらに燃料の噴′Ｓは混合管の端部
に形成されたブレークオフエツジによって相持される。

バルブストロークはノズルボデーを回動させることによ
って調整できる。清！１１！後、ノズルボデーの位置は
ハウジングおよびノズルボデーをピン止めすることによ
って固定される。

第９図は加熱空気を使用した電磁噴射弁である。

磁気回路の薄壁コア１４２は非帯磁性材で形成されたハ
ウジング１４１内に挿通されている。磁気回路のジャケ
ット１４４は大径の間口部を有舊るとともに、下方ヨー
ク板１４８の外側フランジを押圧している。Ｊア１４２
のカラー上には補助慣性体１４６が載置されている。こ
の補助間性体１４６はスプリング１４３の作用を受け、
リセッ１〜スプリング１５０と協働して急速に力の特性
を変化さゼる。アーマチュア１４９は１１常にＡ９い壁
より成り、かつその内径は大ぎく形成されているので、
渦電流損失の小さい状態−Ｆ　ｒの燃料スロワ１〜リン
グが小さくなる。また、アーマデユアには機械的安定性
を向上させるためのカラーが取り付【ノられている。こ
のカラーはヨーク板１４８とコア１４２との間に配置さ
れているので、磁気回路の借賃が小型化されるととｂに
、作動エアギＶツブが部分的に磁界から′ａ蔽される。

その結果、漏れ磁界がさらに減少される。アーマデユア
、案内管Ｊ３よび弁閉塞１幾構の３者によって一つの部
材が形成され、磁束部分の壁厚はわずか約ｏ、５ｍｍで
あり、案内管の壁厚はわずか約０．２＃である。その結
果、アーマデユアの重１は電気力学的損失が最小の状態
で１ｇ未満であり、電気エネルギー消費が低い状態での
レット時間は短くなる。アーマデユアの直径（よ５　ｒ
ｒｍｒないし８　ｍｍにするのが望ましい。このように
、アーマデユアの径を大径に覆ると、バルブシーｉ−に
Ｊ、って大径の流れが形成され、アーマデユアのス！・
【］−りが小さくても燃料が高速で流れる。アーマデユ
アの極面ｔこは半径方向の溝が形成されているため、ア
ーマデユアの吸引に伴って圧力補正が行なわれる。アー
マデユアもしくはコアの接触面は、油圧による突出を防
１するために半径方向に研磨されている。アーマチュア
の下端部Ｊ３よびザスペンションの部分に形成された大
径のボアによって、燃料通路による名士のス臼ツトリン
グおよび圧力補正が得られる。

アーマデユア１４９はハウジングボｈ　Ｌ　１５１内に
取り付りられている。１ノ゛スペンジ］ンの接点間距離
が短いため摩擦が少ない。プレート状のノズルボデー１
５２はハウジンダボ１−ム１５１内に嵌挿されている。

このノズルボデーの固イｊ振動数は低い。ノズルボデー
および軸受孔の加工はクランプ装置において行なわれる
。

アーマチュアのストＩ］−りは」ア１４２の位置変更に
よって調整される。アーマデユアのスト［」−り調整が
終了したら、調整スタッド１１１０をハウジング１４１
内に挿通させることによ−）て、機械的最終力が調整さ
れる。コアおよび調整スタッドの径は同一であるので、
製造が容易である。

放熱のために、噴射弁には新しい燃料が絶えず散布され
ている。燃１１の方向を変えるために、正接成分も右す
る大径のボアを通して、燃料はバルブシートに達し、そ
こからアーマデユアを介してハウジングに至る。この燃
料はコアと調整スタッドの間に再流用型るので、これら
の部分に半径方向の孔を形成Ｊる必要がない。

噴霧装置はハウジングボトム内に嵌挿される。

またジャケット１５゛３は伝熱性の低い材料で形成され
ているため断熱効果がある。噴霧装置は混合管力ボート
１５４およ゛び混合管１５５より成る。

この混合管には上方カラーが取り（ｌけられる１、そし
て、この混合管はこのカラーによって混合管勺ボート内
に嵌挿されている。加熱された噴霧空気は連結管１５６
を介して混合管勺ボート内に導入される。この空気は混
合管内にはいり、霧化された燃料に対して反対向きに流
れて、混合管の外側のリングノズルへと導かれる。この
結果、混合管は高温となり、混合管の内壁に３３いて凝
縮した燃１は一部蒸発りる。混合管の出口付近の中央部
には斜めのガイド片が設Ｇ）られ、噴霧空気の方向を変
えている。リングノズルから流出した加熱された噴霧空
気は、噴射燃料を同心状に取り巻くボアンシャル渦を形
成する。この噴射燃料はその渦の中心に向けて噴霧され
る。なお、この渦の中心部は減仕されているため、大き
い圧力勾配を生じ、燃料落下が加速される。噴霧空気の
圧力とエンジンの吸気管内の辻ノＪとの間の圧力比が臨
介点を越えると、圧縮ショックを生じ、噴霧性がさらに
向１する。

＠俊に、この燃料ポンプのｍ　ｉｌ＋ｌおよび動作につ
いて述べる。

このシステムに圧力を発生させるためには、燃料ポンプ
が必要である５、燃料の圧力が低い場合には、従来型の
複数のポンプを使用することが望ましい。圧力調整は従
来通り過剰の燃料を吹き込むことによって達成できる。

しかしながら、約１゜０００バールの圧力下にＪ３いて
は、この哨Ｑ４井川の燃料ポンプには特右の問題を生じ
る。′ｔＪなわち、高圧であるために、ピストンポンプ
についで考慮づる必要がある。このポンプの所要駆動力
は非常に大きいので、その駆動力を減じるために、エン
ジン特作曲線上の所定の点におＣノる流ωが必要以上に
高くなってはいｔノない。たとえば、ポンプの１ランジ
レは偏心した状態で駆動される。このような偏心状態に
おＧＪる所要パワーは高いじステリシスを示づので、加
圧されたピストンｄ３よびレバー　ｌ−ランスミッショ
ンによって直接調整するど、システムの圧力に不当反動
を生じる。さらに、レバートランスミッションは高い伝
埠比Ｊ３よび非常に大ぎい力を要するという問題点も右
する。したがって、ポンプの調整は間接的に行なう必要
がある。通常、甲−プランジャのポンプで十分であり、
ア４：ユムレー夕は不要である。なお、緩！Ｉ機能は燃
わおよびラインの圧縮性によって得られる。

第１０図は直接調整型の燃料ポンプの回路図である。燃
ｎは補助ポンプによって、およぞ一定の圧力下でア４１
ムレータ、調整弁および高圧ポンプへと伝えられる。補
助ポンプの圧力は過剰の燃料の吹き込みによって簡単に
調整できる。高圧ポンプの流量は調整用能である。この
調整は低ＩＪ−シリンダによっておこなわる。高圧ポン
プの圧力によって調整弁が作動される。調整弁の高圧側
に加えられる圧力はりヒツトスプリングのツノと均等で
あるため、バルブピストンは圧力に基づいて変位りる。

変位力は大きいので、スプリング部材としてカップ状に
スプリングパケットを使用づ−るのが望ましい。調節弁
の変位によって、低圧シリンダは補助ポンプに対して連
結されるか、もしくはｆｔｒＪ放される。ヒステリシス
を発生さＵ、かつ振動の問題を回Ｍするために、調整弁
にはカバーを取り４４　ＧＪる必要がある。調整弁の解
放側は高圧領域内に配置されており、ポンプが誤動作し
た場合、調整弁は安全弁として作用づる。

この噴射弁において、アーマブユアの運動１ネルギーが
ニードル開放用に使用される場合、励起電流の結合時と
ニードルの動作開始時との間の峙１川１よ、励起電圧の
大ぎさに対重る依存性が高い。

電圧フリッカを考慮する！こめの余分な二１ストを避ｉ
ノるために、励起電圧を安定化させることが望ましい。

スイップングトヅンジスタの電！１強瓜は通常のオンボ
ード電圧１２Ｖで使用されないので、電流負荷を減じる
ために、作動電ハは１２Ｖをはるかに越える値にするこ
とが望ましい。その好ましいｌｘｉは６０Ｖないし１０
０■である。電圧を増大さゼるために、トランスジュー
勺を右づる電圧１−ランスフォーマが必要である。低い
渦電流を有する電磁石においては、トランスジューりが
不要であるため費用がかからない。なお、このトランス
ジューリの機能は磁気コイルによって行なわれる。電界
エネルギーは１つもしくは複数のダイオ　−一ドによっ
て個々の励起相間で放雷され、コンデンサに蓄えられる
。このような回路の動作モードを第１１ａ図に従って以
下に説明する。

第１１ａ図は２つの電磁燃料噴射弁のための回路図であ
る。この回路は個々の作動相が重なり合わないようにし
た多数の噴射弁にも適用できる。

この回路には大容量の可変］ンデン＋ＪＣＬが含まれる
。このコンデンサは、個々の電ｌａ石に接続されていな
い場合、電磁界エネルギーによって充電され、その電圧
は電源電圧より高くなる。回路が誤作動したときに、電
圧を制限するために、ツエノーーダイＡ−ドＺ　Ｉ）が
使用される。このコンテン１ノは電源型Ｌ１−に対して
直列に接続されるため、電磁石が励磁されると、雷源電
Ｈ二と充電電「とを加算した電圧が有効電圧となる。な
ＪＪ、回路図を簡略化づるために、論理回路は省略した
。回路の操作モードは電磁５Ｍ　１の作動サイクルに基
づいて説明される。なお、コンデンサは動ｆ］電月−ま
で１分に充電されているものと仮定する。

電磁石Ｍ１の励１１冊始時においては；［・ランジスタ
Ｔｌ、丁２は接続状態にあるので、？！ｆ源電圧電圧ン
デンサの放＠電Ｌ［との台上１電Ｌｆ：が電磁石に加え
られる。ダイオード１〕１１よ」ンデンリ“の短絡を防
止する。作動電圧が高いために、比較的小さい電圧でも
、電磁石は急速に励磁される。この相は急速励磁相と貯
ばれる。この急速励磁相の終端部近くにおいて、トラン
ジスタ王１（，１接続を断たれる。次に、ダイオードＤ
１を介して電源から流れる電流をり１コツ−Ｖングする
ことにＪ、って、所定の低い保持電流が調整される。ト
ランジスタＴ３のりＯキングのブレーク相において、励
起電流の緩やかな低下もしくは急速な低下が起こる。ト
ランジス９丁２が接続されていない場合には、急速な電
流低下が起こる。、同將に、エネルギーはダイオード０
１．０２を介して〕ンデンリに伝達される。

トランジスタｒ２が接続されているときには、電磁石は
ダイオードＤ３を介して短絡されているので、」ンデン
リへのエネルギー供給を伴うことなく、緩やかな電流低
下が起る。したがって、【・ランジスタＴ２を衛続する
ことによって、コンデンサの電圧を容易に調整づること
ができる。なお、これは保持電流相で行なうことが望ま
しい、、さらに、この回路においては、引き上げ行程時
おｊ、びその行程終了後にお９ノる励起電流レスポンス
の選択が１１常に容易である。

回路の初期設定および噴射時＋７ｆｌが短い場合におい
ては、コンデンサを充電するための−１−分な１ネルギ
ーが利用できない。このような場合磁気コイルは励磁電
流のクロッ４：ングによって個々の動作サイクルの間も
しくはその前に励磁される。、なお、この励磁によって
発生舊る磁界は機械的抗力を越えないものである。機械
的抗力がイバい場合でも十ノーＪＬ−＝：Ｌ＋■瞳＋１
＋１−一→−（１−＋−−自＋−−−−−−−―磁界が
発生し、アーマチュアの降十に伴って１アギヤツプが大
きくなるからである５、電磁石を予め励磁しておくと、
さらに別の１ネルギー伝庁がｈなわれる。

回路を動作さゼるための電流応答性を評価するためには
センサ抵抗器が必要である１、なお、この抵抗器は図面
の簡略化のために図示していない。

噴射パターンを変えるために、充電電圧が調整される。

特に、低Ｌ［噴射弁にＪＪいては、これは１−リガリン
グ論理回路と組み合わＵた集積回路によって行なわれ、
出ツノ段８１のトランジスタの電ｒ：ｒが有効に利用さ
れるため、外部人力トランジスタｔＪ不要である。さら
に、すべての作動状態に８３いて、磁気コイルにＪ、る
電流制限が行なわれるので、この■路は誤動信の場合で
も安全ｆ１が保たれている。。

また、」ンデンυの放電と［Ｉ−る磁界エネルギーによ
って、吸引スト［１−りの安定化が促３狂される。この
」ンデンリ−の放電はレミオシレーションにおいて行な
われるが、これには高価なｆ′ｒ初回９Ｑ　ＪＪ　ｓＸ
　ａｍ　７４　誹Ｋ　７−　Ｔ　４　Ｈ，４”　ｌ：　
１表　ｎ）ｆ−）ｌｘ　！−／ｙ　ｆ＋Ａ−タオシレー
ションのみが使用される場合には、単純な回路が１ｒＩ
られる。この回路は第１１ｂ図に示される。この回路は
トリガリング論理のための」ストは著しく少なくて済み
、高圧噴射弁を作動させるのに適している。

第１１’ｂ図に示す回路においては、比較的容量の小さ
い充電用」ンデンυＣＬが使用されでいる。

このコンデンサの蓄電エネルギーはその容量に対して一
次依存性を右し、充電電圧に対して二次依存性を右す°
る。充電電圧は、２マイクし１フアラツドないし１０マ
イタ日スフ７ラツドの容量において、十分な量の１ネル
ギーが蓄電されるように選択される。このためには、噴
射弁の寸法にもＪこるが、約１００Ｖないし３００Ｖと
いった比較的高い充電電圧が必要どなる。所定の吸引１
４間Ｊ５よび所定の電磁石のインダクタンスにおいて、
エネルギー消費量ができる限り小さくなるＪ：うに、コ
ンデンサの容量が選択される。

外部電流源によって、このコンデンサはその電圧がＵｌ
＋に達するまで充電される。一般に、いわｔｈるプ０ツ
４：ングオシレータもＪ１ブ［Ｉツ４ングＡシレータも
共に電圧源として適している１、非ブロッキングＡシレ
ータにｄ３いては、エネルギーの伝達（：１トランスジ
ｌ−リ゛のフロー相ｌこおいて行なわれる。コンテンツ
の充電に際し、オシレータの効率が理想的である場合で
も、」ンデンサのエネルギー伝達効率は５０％を越えて
いない。ぞの理由【よ、エネルギーの損失はこの電流源
の内部抵抗によるからである。逆に、ブ［１ツ４ングオ
シレータにＪ５いては、エネルギーはブロック相におい
て、トランスジューリ′の磁界から取り出され、かつ電
ｔｉｌｌ　Ｅ　ＩＪ充電電圧に依存する一定のエネルギ
ーパルスを伝えるため、］ンデンリの充電ｔＪ但ｒ１失
で行なわれる。したがって、この場合、ブロッキングオ
シレータの原理に基づく変り器の力が電流源として使用
される。なお、噴射パターンを変えるために充電電圧を
制御する必要がある。

第１１ｂ図に示した回路は、その作動４１１がｒｆｉな
らな【ノれば、所定数の電磁石で作動されうる。イ１動
モードは電磁ＵｉＭ４の作動に基づいて説明される。」
ンデンザの充電ｔよリーイリスタ丁１）Ｊ′３Ｊ：びト
ランジスタ１３による１７ｉＪＲスイツチングによって
１−リガされる。Ｉｌｌ気」イルおよび］ンデンリーに
よって共振回路が形成される。この共振回路にはリイリ
スタ丁１１が使用される。このリーイリスタｔよ電流が
最大に達した後もしくは電圧が零の状態において整流さ
れるため、磁気コイルの電流の再伝達および」ンデンリ
の負充電が防止される。さらに、コンデンサを隔離づれ
ば、電磁石の動作サイクル時であっても、再充電可能で
あり、低いパワーのプロツーＬングＡシレータを右づる
多数の電磁噴射弁を作動さけることかできる。

ブロッキングオシレータが小さい場合、］−ネルギーＤ
１給源は整流を用止するほど人ぎくないので、通常連断
される必要はない。したがって、最大弁電電ＬＬに対′
する電圧調整は単一でよい。なお、この電圧調整ｔ、ｉ
個々の１１ｎ射相に対して独立に作用りる。また、リイ
リスタはダイオードで四き換えることらできるが、噴射
相間におｉノるコンテンツの充電時間は非常に短いので
、最大パワーの大きいブロン４ングオシレータが必要と
４【る。なお、必要に応じてこの１０ツキングオシレー
タを１ｚ侍雷電流生用に使用することもＵ−きる。

ダイオードＤ５は電源についての短絡を防止する。　４
Ｊイリスタがブロックされると、電１〔（ＪＢの電源か
らさらに電流が供給される。この回路においては、電源
から直接供給されるため、電流は緩かな指数関数曲線に
基づいて低下りるが、高いセッティングフＡ−スを布中
るこの発明の低渦電流噴射弁に対しては、短い噴射Ｉ！
１間におい−（、許容できない稈の復帰遅延は発生しな
い。二Ｉイル抵抗が小さい場合、グイオードＤ５に対し
て直列に接続された保持電流制限用の抵抗器もしくは電
流調整回路が必要である。一方、動力【こ関り−る要求
が低く、かつ復帰力も低い場合には、ダイオード［）５
を電源電圧に接続せずに直接接地１れば、保持電流を電
磁石の磁界から得ることができる。しかし、動力に関づ
る要求が高い場合にＩＪＩ、保持電流もしくはｆハ給電
圧をさらに安定化さＵる必要がある。急速な励起用の後
に急速に磁界を低下させるだめには、吸引ストローク終
了後にトランジスタを切ればよい。カッ］・オフ電汁ビ
ークを＄り限づるためには、別の保護装置が当然必要と
なるが、図には示されていない。保持電流の制限はクロ
ッキングによっても達成できる。このような公知回路は
この発明の回路に容易に接続できるので、説明は省略づ
る。保持電流がクロッキングされると、当然噴射プロセ
スの再現性が若干損われる。これは、リセツデイングプ
Ｏ［スは接続解除時において保持電流が上昇するか降下
するかによって異なるため、電流力状態がこの復帰プロ
セスにおいて異なるからである。

最後に、この発明の方法は電磁噴射弁への適用に限定さ
れるもので４よなく、エネルギー消費量が少なく、しか
も急速かつ再現性に優れたＬツティング動作が要求され
るすべての場合に適用できる。

さらに、この発明の噴射弁は若干の変更を加えることに
よって、急速弁として流体一般に適用できる。この出願
の出願人による先の出願（Ｐ３３　１４９００　）に開
示された電Ｉａ６を大径の開口部に適用する場合、磁気
回路はリブもしくはレッジによって強化される。この磁
気回路は大径の極面および極のフランジに取り付けられ
る。

さらに、この噴射弁の構成部材はここに開示した方法と
は別の方法で製造することができる。たとえば、磁石は
焼結、深絞り、圧延等によっても形成できる。

また、半径方向に案内されたアーマチュアを有する従来
のほとんどの低圧噴射弁に油圧リセッティングを使用で
きる。このために必要なことは、流れに依存するセツテ
ィング力を１ｘするために、動ｎ部材の１下間で燃料の
スロワ１−リングをＩｊなうことだけである。

【図面の簡単な説明】

Ｐ！Ｊはこの発明の実施例を示すもので、第１図は高江
電磁噴射弁の縦断面図、第２図は第１図に示した゛Ｎｌ
ｌ噴射弁の動作パターンを示ずらので、第２ａ図はアー
マチュアストロークＳを関数とした磁力３　ｆｆｉａｇ
と機械的効力１’：ｍｅｃｌｌの総計の特性曲線図、第
２ｂ図はアーマデユアストＤ−りＳをｙＪ数としてアー
マチュア速度の変化を示した図、第２ｅ図は特開ｔをＥ
ｌｆ数としてアーマチュアストロークＳを示した図であ
り、第３図は電磁石構造の別例を示すもので、第３ａ図
は作動エノ′ギＶツブを二ケ所設番ノだ電磁石の［断面
図、第３ｂ図は複合粉末材料で形成されてカラー状の外
側磁極を右する電磁石の縦断面図、第３Ｃ図は第３ｂ囚
のΔ部拡大図であり、第４図Ｉ、Ｌ電磁５構造のさらに
別例を示すもので、第４ａ図は定保持性材料で形成され
てカラー状の外側磁極を有する電磁６の１ｆ１１面図、
第４ｂ図は過電流を減少さ−けるだめの構造を右りる電
ｒ４１６の縦断面図、第５図はＡットー→ノイクル１ン
ジンにｊＪ３　Ｇ）る但ル電磁囁射弁の縦断面図、第６
図は第５図に示した噴射弁の磁ノｊと機械的効力とをア
ーマチュアストロ−クＳの１！１数で示した図、第７図
は球形のアーマヂコ７を右Ｊる電磁ＩＩ０射弁の縦断面
図、第８図は球形のアーマチュアおよび噴霧装置を有り
−る電磁噴射弁の縦断面図、第９図は加熱空気を使用し
た電磁噴射弁の縦断面図、第１０図は燃料ポンプの回路
図、第１１図は電磁噴射弁の作ｖＪ回路を示すらので、
第１１ａ図おＪ、び第’？１ｔ）図はそれぞれ作動＠　
Ｅｌｆの一例を示４図である。 １５．２８，３５，８２，９１，１０３．１１１，１２
１．１４３．１５０・・・スプリング １６・・・ハウジング １７．４４　・・・二４ｉＪ妾部（シイ２０．６４，１
２３・・・コイル巻枠 ２２．４５．ＮＯ，１４６・・・補助慣性体２３．４３
．５２，７２，１１３，１２Ｇ、１４９・・・アーマチ
ュア２４．５３．７３・・・案内管 ３１．９２．１１４．１２８．１５２・・・ノズルボデ
ー３２・・・バルブニードルガイド ３３・・・バルブニードル ９３、１０７・・・ホース ９４・・・弁Ｉ４塞１１構 出願人　ゲールハルト・メーげニツヒ 代理人　弁理士　岡Ｉｌｌ英彦（外２名）、！　ｌ”ｌ
　／１１’ｌ’　、’ｊ”白　：　、　、１１　、、’
、シ１Ｈ−ｔＡ← ｉｑ６ 自発手続者１１正哉１．（方式） 昭和６０年４月３日 昭和６０年特許願第０４４５２１￥′ｉ２、発明の名称 電磁噴射弁 ３、補正をするもの 事件との関係　特許出願人 住所　ドイツ連邦共和１）４６３　ボーツム　７゜アル
テ・バーンホープシュ１−ラーセ　５８氏名−ゲールハ
ル１〜・メーゼニッヒ ４、代即人

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）燃料を特に内燃機関の吸気管すなわち燃焼室′内
   に噴射するための電磁噴射弁であって、アーマデユアを
   備えた電磁石と、質笛が前記アーマチュアよりも小さく
   、かつアーマチュアに対して固定されていない、アーマ
   チュア作動の弁閉塞機構とを有して、アーマデユアが前
   記弁閉塞機構に対し一方向のみに力を加えうるように構
   成され、アーマチュアサイクルの開始前に前記アーマチ
   ュアが例えばリセットスプリングからなる機構により非
   作動位置に保持されるが、このＩｍ構の保持力は前記電
   磁石の飽和誘導力のほんの一部であって。 前記アーマチュアはこのような保持ノｊに打ち勝った後
   いかなる実質的な力も前記弁閉塞機構に伝えることなく
   アーマチュアストロークの最大部分に移動し、前記アー
   マデユアはこのアーマチュアスト〇−りの最大部分を通
   った後前記弁閉塞機構に対し高速で突当たって該弁閉塞
   機構をアーマチュアの移動方向へ押出し、このため開始
   動作の大部分が前記アーマチュアと該アーマチュアに接
   続された部材の運動エネルギーにより惹起されるよう構
   成したことを特徴とする電磁噴射弁。 （２）燃料を特に内燃機関の吸気管寸なわち燃焼室内に
   噴射するだめの電磁噴射弁であって、アーマデユアを備
   えた電磁石と、アーマチュア作動の弁閉塞機構と、バル
   ブシートを右するノズルボデーどからなり、このノズル
   ボデーはかなりの可撓性を備えかつ低い固有周波数を有
   して構成され。 この固有周波数は前記弁閉塞機構の跳ね返りが前記ノズ
   ルボデーの振動と反対向となるよう同調されていること
   を特徴とＪる電磁噴射弁。 （３）燃料を特に内燃機関の吸気管ずなわら燃焼室内に
   噴射するための電磁噴射弁であって、アーマチュアを備
   えた電磁石と、アーマチュア作動の弁閉塞機構とからな
   り、力を伝達するだめの可動部材と固定部材との間には
   当接面が形成され、これらの当接面の相対的な動きは燃
   料が少なくとも断続的に存在する僅かなギャップの形成
   部分にＪ３いて生じ、このギャップが閉じた状態かつ前
   記当接面の一方が他方の上部に位置している状態では多
   量の燃料が妨げなく流入することを許容する成る自由な
   断面が残存するよう構成されていることを特徴とする電
   磁噴射弁。 （４）燃料を特に内燃機関の吸気管すなわち燃焼室内に
   噴射するだめの電磁噴射弁であって、半径方向に僅かな
   遊びを持ってガイドに取付１ノられたアーマチュアを備
   えた電磁石を有し、このガイドは弁閉塞機構を作動させ
   或いはそれ自身が弁閉塞機構として機能し、バルブシー
   トへの燃料の流入がスロワ１−ルボアを通じて行なわれ
   ゛（、前記弁閉塞機構の下面に生ずる負圧により開方向
   への復帰力が引起こされ、前記スロットルボアは開方向
   に上昇づる復帰カバターン（カーブ）を生ｆるようｊ法
   設定されていることを特徴とりる電磁噴射弁。 （５）燃料を特に内燃機関の吸気管すなわち燃焼室内に
   噴射するだめの電磁噴射弁であって、アーマデユアを備
   えた電磁石と、アーマチュアにより作動される弁閉塞機
   構とからなり、流体力学的振動を減衰さμるため、ホー
   ス状弾性ボデーが前記弁閉塞機構へのその真近における
   流入断面部を同心円状で取囲んでＪ３す、或いはそれ自
   身が流入断面部により取囲まれていることを特徴とする
   ７ＩＸ磁噴射弁。 （６）燃料を特に内燃機関の吸気管°りなわち燃焼室内
   に噴射するための電磁噴射弁であって、空気により燃料
   を気化り−るための機構を備え、この空気は別個に設【
   ノられた空気フィルタから導かれることを特徴とする電
   磁１１１′１＃Ｊ弁。 （１）燃料を特に内燃機関の吸気管づなわち燃焼室内に
   噴射するための電磁噴射弁であって、空気により燃料を
   気化するための機構を１箱え、この空気は好ましくは機
   関の排出ガス流中に配設δれた熱交換器により加熱され
   、当該噴Ｏ１弁は前記気化機構から断熱され、新しい燃
   料を連続的に浴びμられて補助的な冷却がなされている
   ことを特徴とする電磁噴射弁。 （８）吸気管内に水を供給するためのｍ　４ＦＪを備え
   た外部着火機関のノック限を拡張するだめの方法であっ
   て、水の供給をノックセン１ノ°の信号に専ら依存して
   高エンジン負荷時にのみ生じさけることを特徴とりる。 外部着火機関のノック限を拡張づるための方法。 （９）電磁噴射弁を検定するための方法であって。 流体媒体として空気を利用することを特徴とする電磁噴
   射弁を検定するための方法。 （１０）弁閉塞機構を作動させるアーマデユアを備えた
   電磁石を右俳る電ＩＩ咄射弁であって、前記アーマチュ
   アは大きな内周径を有しで長い薄肉の案内管に固定され
   ており、前記アーマチュアの内側の極は」イル内に深く
   突出し、外側の極は短いカラーにｊ：り形成されている
   ことを特徴とり−る電磁噴射弁。 （１１）弁閉塞機４１４を作動さけもしくはそれ自身が
   弁閉塞機構として機能するアーマチュアを備えた回転対
   称形の電磁石を右り−る電磁噴射弁であって。 前記アーマチュアは軸方向で半径方向に僅かな遊びを６
   って幅狭のガイド内にガイドされ、磁気回路のジャケッ
   トには広範囲の開［ｌが形成されていることを特徴とす
   る電磁噴射弁。 （１２）弁閉塞機構を作動さ°けもしくはそれ自身が弁
   閉塞機構として機能するアーマデユアを備えた電°磁石
   を有する電磁噴射弁であって、最小極断面が最狭磁気回
   路断面よりも大きく設定されていることを特徴とする電
   磁Ｉｆｊ用弁。 （１３）同時に弁閉塞機構として機能づるアーマヂ　Ｊ
   アを備えた電磁石を右する電磁噴射弁であって。 前記アーマチュアは大きな内径部において薄い肉厚を右
   しており、該アーマデユアに相対り−る側を閉ざされて
   弁閉塞機構どして機能する非常に薄肉の長い案内管に接
   続され、燃料を浴びＵられ、圧力補償を行＜２つだめの
   大きなボッ１を右し、かつ僅かな遊びをもってガイドに
   取付【ノられていることを特徴とする電磁噴射弁。 （１４）長い薄肉状の案内管に連結固定され、弁閉塞機
   構を作動させるアーマデユアを備えた電磁石を右づる電
   磁噴射弁であって、磁気回路は高い飽和誘導性を有する
   低保持性の粉末により全体的もしくは部分的に構成され
   、、この粉末は絶縁媒体中に埋設固定されており、前記
   磁気回路は比較的大きな極断面を有していることを特徴
   とする電磁噴射弁。 （１５）アーマチュアを備えた電磁石を右１゛る電磁噴
   射弁であって、磁気」イルが薄い金属箔ににり形成され
   ていることを特徴とする電磁絹射弁。 （１６）電磁噴射弁に非常な高圧で燃料を供給するため
   の燃料ポンプであって、予（ｇ６ボンブと高ルポンプと
   容積測定流量を調節するだめの調節機構とからなり、前
   記調節機構は燃料により所定の送出し圧力で加圧された
   補助シリンダにより油圧作動され、この補助シリンダの
   位置は調節弁により１４力依存式に調整されることを特
   徴とづる電磁噴射弁。 （１１）電磁噴射弁の作動方法であって、当該電磁噴射
   弁を電子機構により安定化されるボード電力供給電圧よ
   りも高い電圧で励磁り′ることを特徴とする電磁噴射弁
   の作動方法。 （１８）電磁噴射弁の作動方法であって、当該電磁噴射
   弁の励磁をコンデンザ放電により行ない、この」ンデン
   ザのチャージ電圧はオンボード電力供給電圧を遥かに越
   えるものであつ゛Ｃ電子（幾構により制限されることを
   特徴とする電磁噴射弁の作動方法。 （１９）電磁噴射弁の作動方法であって、当該電磁噴射
   弁をＡ゛ンボード電力供給電圧にりも高い電圧で励磁し
   かつ最大電流をクロッキングにより制限し、クロックツ
   ニーズ間で電磁石のキックバック電圧にＪ：リチレージ
   される吸収］ンデン１ノににつで電圧上背を生じさせ、
   このチャージされるコンデンサはいかなる外的な変圧器
   にも接続されＣおらり゛、チャージ電圧をクロツクフ］
   −−ズの電子的な作用により調整゛することを特徴どす
   る電磁噴射弁の作動方法。 （２（１）バルブニードルの機械的な開放力が前記電磁
   石の飽和磁力よりも大きく設定されていることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の電磁噴射弁。 （２１）前記弁閉塞機構がシステム１１にＪ：り全面を
   加圧されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   もしくは第２０項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （２２）前記アーマデユア、アーマデユアに接続された
   部材、或いは前記弁閉塞機構は開放スト〇−りの一部を
   移動した後強力なスプリングの負荷を受けた補助慣性体
   に突き当たり、ｉＭ械的な最終ツノが前記電磁石の飽和
   誘導力をはｌυの僅かに下回るよう構成されていること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項、第２０項もしくは
   第２１項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （２３）前記弁閉塞機構が強力な復帰スプリングを自身
   で備えており、それ自体が補助慣性体として機能４るこ
   とを特徴と覆ることを特徴とする特Ｗ［請求の範囲第１
   項すしくは第２０項〜第２２項のいり“れかに記載の電
   Ｉｌ噴射弁。 （２４）当該電磁噴射弁の検定が前記アーマチュアのス
   トローク、前記弁閉塞機構の開放ストＣＩ−り。 及び機械的な最終力を調整することによって行なわれる
   ことを特徴とする特Ｗ［請求の範囲第１項もしくは第２
   ０項〜第２３項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （２５）前記アーマチュアの非作動位四に８３いて生ず
   る当接ギャップが出来るだけ広い範囲にわたり形成され
   、油圧の端部位置減衰が生ずるＪ：うＩＭ成されている
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項もしくは第２０
   項〜第２４項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （２６）前記アーマチュアの所定ス１ヘロークは前記弁
   閉塞機構の開放ストロークの約５０％であることことを
   特徴とする特許請求の範囲第１項もしくは第２０項〜第
   ２５項のいずれかに記載の電磁噴口・１弁。 （２１）前記当接面は球形であって一方の当接面が他方
   の当接面を取囲み、内側の当接面の半径は外側の当接面
   の半径Ｊ、りも僅か１／ＩＩＨＩ　ｍｍ程度小さく設定
   されていることを特徴とする特許請、実の範囲第３項記
   載の電磁噴射弁。 （２８）前記当接面の一方は流れ方向に研磨跡を有して
   おり、この流れ方向に研磨された当接面のＩｎ点から谷
   までの高さは約１〜５マイクロメーターであって相対す
   る当接面のそれよりも十分大きく設定されていることを
   特徴とする特許請求の範囲第３項もしくは第２７項のい
   ずれかに記載の電磁噴射弁。 （２９）前記当接面の一方は平面状であって、他方の当
   接面は１°以内の角度で傾いていることを特徴とする特
   許請求の範囲第３項もしくは！１２７項或いは第２８項
   のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （３０）前記当接面の一方は低いクッション能を有して
   おり２弾性側の当接面は非可撓性の当接面上を流れ方向
   に漸次転がり離れることが出来るように構成されている
   ことを特徴とする特許請求の範囲第３項もしくは第２７
   項〜第２９項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （３１）前記当接面の一方もしくは双りがクラウン状（
   樽状）面を有していることを特徴とする特許請求の範囲
   第３項もしくは第２７項〜第３０項のいずれかに記載の
   電Ｉｉ噴射弁。 （３２）前記当接面はその表面が硬化されていることを
   特徴とする特許請求の範囲第３項もしくは第２７項〜第
   ３１項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （３３）前記ホース状緩衝部材は燃料で満たされていな
   い、該ボース状緩衝部材の内外に存するキャビティーを
   締切ることを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の電
   磁噴射弁。 （３４）前記キャビティーはコイル巻枠に直接設けられ
   ていることを特徴とする特許請求の範囲第５項一らしく
   は第３３項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （３５）前記別体の空気フィルタは噴射弁部位に直接設
   けられていることを特徴とする特許請求の範囲第６項記
   載の電磁噴射弁。 （３６）前記別体の空気フィルタは噴射弁のジャケット
   を取囲み、空気流がコイルスペースから噴射弁のジャケ
   ット内の広い領域の聞１」を通って気化４１４７４へと
   ガイドされることことを特徴とする特ｉ１請求の範囲第
   ６項もしくは第３５項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （３１）前記気化機構は流れ方向に先柵状となったミキ
   シングデユープを有していることを特徴とする特許請求
   の範囲第７項記載の電磁噴射弁。 （３８）前記ミキシングデユープは高温の気化空気にに
   り逆流中で洗い流されることを特徴とする特許請求の範
   囲第７項もしくは第３７項のいずれかに記載の電磁噴射
   弁。 （３９）定常流速を検定するため、絶対圧力および圧力
   差は空気中の音速から十分に隔たりかつ燃料温とほぼ同
   様なレイノルズ数が得られるよう選定されることを特徴
   とする特許請求の範囲第９項記載の電磁噴射弁の検定方
   法。 （４０）動的特性を検定覆るため、空気圧は燃料のシス
   テム圧とほぼ等しく設定されることを特徴とする特許請
   求の範囲第９項もしくは第３９項のいずれかに記載の電
   磁噴射弁の検定方法。 （４１）内側と外側の極の断面はほぼ同様であって。 これらのｖＪｉ面はくびれを有さないことを特徴とする
   特許請求の範囲第１０項記載の電磁噴射弁。 （４２）前記アーマチュアは一枚もしくはそれ以」−の
   同心状帽子形金属板材により補強されていることを特徴
   とする特許請求の範囲第１０項もしくは第４１項のいず
   れかに記載の電磁噴射弁１゜（４３）前記磁気回路のジ
   ャケットは二枚らしくはそれ以上の金属薄板から構成さ
   れ−Ｃいることを特徴とする特許請求の範囲第１０項ｂ
   ｂ＜は第４１項或いは第４２項のいずれかに記載の電磁
   噴射弁。 （４４）前記磁気回路は高飽和誘導性と高固有電気抵抗
   を有づる材料から構成されＩいることを特徴とする特許
   請求の範囲第１０項もしくは第４１項〜第４３項のいず
   れかに記載の電磁噴射弁。 （４５）前記磁気回路は非帯磁性材料からなるハウジン
   グに挿入されていることを特徴とする特し請求の範囲第
   １０項ししくは第４１１ｎ〜第４４１ｆｉのいｆれかに
   記載の電磁噴射弁。 （４Ｂ　）　ｔＷｊ記アーマデユアは作動棒側に設けら
   れたカラーの形態を右して補強されており、前記ｆ′１
   動極は側方の極を完全ｂｔ、＜は部分的に覆っているこ
   とを特徴とする特許請求のｆｌＣ！［！ＩＩ第１３項記
   載の電磁噴射弁。 （４７）前記アーマチュアは長手方向に埋設されたリブ
   により補強されていることを特徴とする特許請求の範囲
   第１３項もしくは第４６項のいずれかに記載の電磁＠射
   弁。 （４８）前記磁気回路は極めて薄肉の材料により構成さ
   れてＪ３す、非帯磁性材わ１からなるハウジングに挿入
   されていることを特徴とする特許請求の範ＩＪＪＪ第１
   ３項もしくは第４６項或いは第４７項のいジれかに記載
   の電磁噴射弁。 （４９）前記磁気回路の個々の構成部材は機能構成部材
   とどしに加圧されていることを特徴とする特許請求の範
   囲第１４項記載の電磁噴射弁。 （５０）前記コイルは高強度のレラミック製」イル巻枠
   に設りられていることを特徴とする特〃［請求の範囲第
   １５項記載の電磁噴射弁。 （５１）ｆｌζ１記コイルは出来るだけ人きな機械的張
   力で前記コイル巻枠に巻かれていることを特徴とする特
   許請求の範囲第１５項もしくは第５０項のいずれかに記
   載の電磁噴射弁。 （５２）前記コイルは長手方向にスリットを有する非帯
   磁性の金属製スリーブを接触用どして佑えていることを
   特徴とする特許請求の範囲第１５項らしくは第５０項或
   いは第５１項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （５３）＃記コイルには磁気材料が直接設（）られてい
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１５項もしくは第
   ５０項〜第５２項のいずれかに記載の電磁噴射弁。 （５４）ヂＶ−ジ電しトは噴射パターンに影響°リベく
   ｊント［」−ルされることを特徴とする特許請求の範囲
   第１７項〜第１９項のいずれかに記載の電磁噴射弁の作
   動方法。 （５５）ブ］・−ジ電流が間欠発振器原理に基づいて変
   圧器により発生されることを特徴とする特許請求の範囲
   第１８項記載の電磁唱ＩＪ弁の作動り法。 （５６）振動を減衰させるため弾性体に代えでボリュー
   ム共振器が用いられていることを特徴とする特許請求の
   範囲第５項記載の電磁噴射弁、。