JPS60209251A - 脱硝触媒の再生法 - Google Patents
脱硝触媒の再生法Info
- Publication number
- JPS60209251A JPS60209251A JP59065268A JP6526884A JPS60209251A JP S60209251 A JPS60209251 A JP S60209251A JP 59065268 A JP59065268 A JP 59065268A JP 6526884 A JP6526884 A JP 6526884A JP S60209251 A JPS60209251 A JP S60209251A
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- JP
- Japan
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- catalyst
- tungsten
- titania
- oxalic acid
- oxidation
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は排ガス中の窒素酸化物除去用触媒（以下脱硝触
媒という）の再生方法に係るもので、更に詳しくはアン
モニアを還元剤として排ガス中の窒素酸化物（以下ＮＯ
ｘという）を除去するタンゲル２テン−チタニア系触媒
の再生法に関する。
媒という）の再生方法に係るもので、更に詳しくはアン
モニアを還元剤として排ガス中の窒素酸化物（以下ＮＯ
ｘという）を除去するタンゲル２テン−チタニア系触媒
の再生法に関する。
排ガス中のＮＯｘは近年光化学スモッグの原因物質の一
つとして注目され、その除去法が種々提案されているが
、その中でアンモニアを還元剤として触媒の存在下、Ｎ
Ｏｘを無害な窪素まで還元せしめる接触還元法がすでに
実用段階に到達している。ここで用いられる触媒はバナ
ジウム−チタニア系が優れた活性を示すものとして一般
的である。しかし硫黄分の高い重油（Ｏ重油）を使用す
るボイラ排ガス処理においては処理ガス中に高濃度の亜
硫酸ガス（以下ＳＯ２という）が存在するため、ＮＯｘ
還元除去反応と同時に生じるＳＯ２の三酸化硫黄（以下
ＳＯ３という）への酸化反応により、高濃度のＳＯ５が
発生し、還元剤として使用するＮＨ，の未反応分と低温
領域で容易に結合し酸性硫安その他の化合物を生成する
ため、Ｍｏｄｅ除去後の熱交換器などの各種装置内への
閉塞現象、集じん機の能力アップが必要となるので、で
きるだけＳ０２の酸化反応を抑制するため、タングステ
ン−チタニア系触媒が数多く適用されている。しかしな
がら硫黄分の高い重油の燃焼排ガス中にはＥ３０２の他
にバナジウム、ニッケル、鉄等の重金楓頬や芒硝等のア
ルカリ塩な含むダストが存在し、該排ガスの長時間の処
理により触媒表面にダスト中の成分が付着、蓄積するた
め、触媒の脱硝性能はほとんど変化ないのにもかかわら
すＳＯ，＊化能が上昇する現象が認められる。
つとして注目され、その除去法が種々提案されているが
、その中でアンモニアを還元剤として触媒の存在下、Ｎ
Ｏｘを無害な窪素まで還元せしめる接触還元法がすでに
実用段階に到達している。ここで用いられる触媒はバナ
ジウム−チタニア系が優れた活性を示すものとして一般
的である。しかし硫黄分の高い重油（Ｏ重油）を使用す
るボイラ排ガス処理においては処理ガス中に高濃度の亜
硫酸ガス（以下ＳＯ２という）が存在するため、ＮＯｘ
還元除去反応と同時に生じるＳＯ２の三酸化硫黄（以下
ＳＯ３という）への酸化反応により、高濃度のＳＯ５が
発生し、還元剤として使用するＮＨ，の未反応分と低温
領域で容易に結合し酸性硫安その他の化合物を生成する
ため、Ｍｏｄｅ除去後の熱交換器などの各種装置内への
閉塞現象、集じん機の能力アップが必要となるので、で
きるだけＳ０２の酸化反応を抑制するため、タングステ
ン−チタニア系触媒が数多く適用されている。しかしな
がら硫黄分の高い重油の燃焼排ガス中にはＥ３０２の他
にバナジウム、ニッケル、鉄等の重金楓頬や芒硝等のア
ルカリ塩な含むダストが存在し、該排ガスの長時間の処
理により触媒表面にダスト中の成分が付着、蓄積するた
め、触媒の脱硝性能はほとんど変化ないのにもかかわら
すＳＯ，＊化能が上昇する現象が認められる。
本発明者らは東プラントに使用されている脱硝触媒の８
０２酸化能の上昇現象について鋭意検討を重ねた結果、
触媒のＳＯ２酸化能の上昇は排ガス中のダストに含まれ
るバナジウムの触媒への蓄積が主原因であることをつき
とめた。このようにしてＳＯ２酸化能が上昇した触媒は
通常、圧縮エアーを吹き付は脱塵処理、水洗、あるいは
無機酸の水溶液で洗う等の処理により ８０２酸化能低
下が行なわれている。しかしながら前記洗浄処理におい
ては水溶性の触媒蓄積成分やダストが除去され、それな
りの効果は認められるものの、ＳＯ２酸化能の上昇の原
因物質であるバナジウム化合物はその大部分が触媒中に
残存するため、未使用触媒のＳＯ２酸化率と同等のレベ
ルまで再生することはできない。
０２酸化能の上昇現象について鋭意検討を重ねた結果、
触媒のＳＯ２酸化能の上昇は排ガス中のダストに含まれ
るバナジウムの触媒への蓄積が主原因であることをつき
とめた。このようにしてＳＯ２酸化能が上昇した触媒は
通常、圧縮エアーを吹き付は脱塵処理、水洗、あるいは
無機酸の水溶液で洗う等の処理により ８０２酸化能低
下が行なわれている。しかしながら前記洗浄処理におい
ては水溶性の触媒蓄積成分やダストが除去され、それな
りの効果は認められるものの、ＳＯ２酸化能の上昇の原
因物質であるバナジウム化合物はその大部分が触媒中に
残存するため、未使用触媒のＳＯ２酸化率と同等のレベ
ルまで再生することはできない。
本発明者らはタングステン−チタニア系触媒の再生法に
ついて検討した結果、ＳＯ，酸化能が上昇したタングス
テン−チタニア系触媒に蓚酸水溶液を接触させて、 Ｓ
Ｏ２酸化能の原因物質であるバナジウム化合物の大部分
を蓚酸バナジルとし゛て強制的に溶出できることを見い
出した。
ついて検討した結果、ＳＯ，酸化能が上昇したタングス
テン−チタニア系触媒に蓚酸水溶液を接触させて、 Ｓ
Ｏ２酸化能の原因物質であるバナジウム化合物の大部分
を蓚酸バナジルとし゛て強制的に溶出できることを見い
出した。
しかしながら上記処理によって活性成分であるタングス
テンの一部が溶出して来るので、Ｓ０２酸化能は未使用
触媒と同等のレベルまで回復するものの、脱硝性能が低
下するため、洗浄後に活性成分であるタングステン化合
物を含浸担持し、次いで焼成することにより触媒を再生
し得ることを見い出し本発明を完成するに至った。
テンの一部が溶出して来るので、Ｓ０２酸化能は未使用
触媒と同等のレベルまで回復するものの、脱硝性能が低
下するため、洗浄後に活性成分であるタングステン化合
物を含浸担持し、次いで焼成することにより触媒を再生
し得ることを見い出し本発明を完成するに至った。
すなわち本発明はダスト成分の付着又は蓄積によって、
ＳＯ２酸化能が上昇した使用済のタンクステンーチタニ
ア系脱硝触媒の再生にあたり、該使用済脱硝触媒を蓚酸
水溶液で洗浄したのち。
ＳＯ２酸化能が上昇した使用済のタンクステンーチタニ
ア系脱硝触媒の再生にあたり、該使用済脱硝触媒を蓚酸
水溶液で洗浄したのち。
タングステン化合物な含浸担持し、乾燥、焼成すること
を特徴とする脱硝触媒の再生法に関するものである。
を特徴とする脱硝触媒の再生法に関するものである。
以下本発明の詳細な説明する。本発明方法が適用される
タングステン−チタニア系使用済触媒とはＮＯｘ含有排
ガスの脱硝用触媒として長時間使用された結果、ＳＯ２
酸化能が上昇した触媒を意味する。特に本発明方法はＯ
ＯＭ焚または重油焚ボイラーなどのＢｏｘおよびダスト
を含有するダーティ−排ガスの脱硝によｇ ｓｏ２酸化
能が上昇したタングステン−チタニア系使用済触媒に有
効に適用される。タングステン−チタニア系触媒は成形
チタニア担体にタングステン化合物を含浸担持する方法
、チタニア粉末とタングステン化合物粉末とをバインダ
ーの存在下に混合し成形する方法などにより製造され、
タングステン成分は触媒中に通常５〜２４ｗｔ％含有さ
れている。またタングステン以外にも活性成分が含有さ
れているものもあるが１本発明方法はいかなる組成のタ
ングステン−チタニア系使用済触媒についても、適用す
ることができる。また触媒形状についても粒状、円柱状
、だ内体状、板状、パイプ状、格子状、ハニカム状等の
任意の形状の触媒について適用し得る。
タングステン−チタニア系使用済触媒とはＮＯｘ含有排
ガスの脱硝用触媒として長時間使用された結果、ＳＯ２
酸化能が上昇した触媒を意味する。特に本発明方法はＯ
ＯＭ焚または重油焚ボイラーなどのＢｏｘおよびダスト
を含有するダーティ−排ガスの脱硝によｇ ｓｏ２酸化
能が上昇したタングステン−チタニア系使用済触媒に有
効に適用される。タングステン−チタニア系触媒は成形
チタニア担体にタングステン化合物を含浸担持する方法
、チタニア粉末とタングステン化合物粉末とをバインダ
ーの存在下に混合し成形する方法などにより製造され、
タングステン成分は触媒中に通常５〜２４ｗｔ％含有さ
れている。またタングステン以外にも活性成分が含有さ
れているものもあるが１本発明方法はいかなる組成のタ
ングステン−チタニア系使用済触媒についても、適用す
ることができる。また触媒形状についても粒状、円柱状
、だ内体状、板状、パイプ状、格子状、ハニカム状等の
任意の形状の触媒について適用し得る。
タングステン−チタニア使用済触媒には、多くの場合触
媒表面にダストが付着堆積しているのであらかじめ水又
は稀無機酸水溶液で洗浄除去するものであるが、この時
ダスト中に含まれる鉄、ニッケル等の重金属化合物、芒
硝等のアルカリ金篇塩などの水溶性の触媒被毒物が除去
されるので効果的である。しかしながら本発明において
はこのような前処理は必要条件ではない。蓚酸水溶液に
よるタングステン−チタニア系使用済触媒からのバナジ
ウム成分の抽出は蓚酸濃度を０．１−５．０重量％、好
ましくはｏ、ｓへ５．０重量％の蓚酸水溶中に常温へ１
００℃、好ましくは４０℃〜７０”Ｃの温度条件下で浸
漬することにより行なわれ、バナジウム成分は蓚酸バナ
ジルとして抽出される。この際、抽出処理に要する時間
は温度、蓚酸水溶液の濃度及び量、攪拌の程度あるいは
バナジウム化合物などにより異なるが、通常３０分〜１
２０分である。上記の洗浄によりダストや蓄積成分を除
去した触媒は次いでタングステン化合物を担持する。り
ングステン化合物の担持法としてはパラタングステン酸
アンモニウム、メタタングステン酸アンモニウム等をモ
ノエタノールアミンマタハ七ノメタノールなどの水溶液
中に浸漬するか、または該水溶液ンスプレー法などで上
記チタニア担体に含浸させる方法が挙げられる。タング
ステン化合物な含浸担持させたチタニア担体な乾燥後焼
成することにより、タングステン−チタニア再生触媒を
得ることができる。以上詳述したように本発明によれば
ＳＯ，酸化能が上昇したタングステン−チタニア系触媒
を形状を損うこともな（、未使用触媒と同等のレベルま
で再生することができる。
媒表面にダストが付着堆積しているのであらかじめ水又
は稀無機酸水溶液で洗浄除去するものであるが、この時
ダスト中に含まれる鉄、ニッケル等の重金属化合物、芒
硝等のアルカリ金篇塩などの水溶性の触媒被毒物が除去
されるので効果的である。しかしながら本発明において
はこのような前処理は必要条件ではない。蓚酸水溶液に
よるタングステン−チタニア系使用済触媒からのバナジ
ウム成分の抽出は蓚酸濃度を０．１−５．０重量％、好
ましくはｏ、ｓへ５．０重量％の蓚酸水溶中に常温へ１
００℃、好ましくは４０℃〜７０”Ｃの温度条件下で浸
漬することにより行なわれ、バナジウム成分は蓚酸バナ
ジルとして抽出される。この際、抽出処理に要する時間
は温度、蓚酸水溶液の濃度及び量、攪拌の程度あるいは
バナジウム化合物などにより異なるが、通常３０分〜１
２０分である。上記の洗浄によりダストや蓄積成分を除
去した触媒は次いでタングステン化合物を担持する。り
ングステン化合物の担持法としてはパラタングステン酸
アンモニウム、メタタングステン酸アンモニウム等をモ
ノエタノールアミンマタハ七ノメタノールなどの水溶液
中に浸漬するか、または該水溶液ンスプレー法などで上
記チタニア担体に含浸させる方法が挙げられる。タング
ステン化合物な含浸担持させたチタニア担体な乾燥後焼
成することにより、タングステン−チタニア再生触媒を
得ることができる。以上詳述したように本発明によれば
ＳＯ，酸化能が上昇したタングステン−チタニア系触媒
を形状を損うこともな（、未使用触媒と同等のレベルま
で再生することができる。
次に本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例１
Ｔｉ０２ ８５ ｗｔ％ｓＷｏ、１５ｗｔ％を含むハニ
カム触媒を用い、下記条件でボイラ排ガスを１年４ケ月
間処理したところ、３８０℃における初期ＳＯ□酸化率
は０．１％のものが２．０％に上昇し、触媒中にｖ２０
５が０，９ ｗｔ％蓄積していた。
カム触媒を用い、下記条件でボイラ排ガスを１年４ケ月
間処理したところ、３８０℃における初期ＳＯ□酸化率
は０．１％のものが２．０％に上昇し、触媒中にｖ２０
５が０，９ ｗｔ％蓄積していた。
またＮＯｘ除去率は８０％と変化はなかった。
排ガス処理条件
処理ガス量 温 度 空間速度 Ｎ Ｈｓ／ＮＯｘ比
ＮＯｘ Ｂｏｘこのｇｏ、 ＊化能が上昇した触媒な見
かけ容積（外寸より算出）の４倍の水及び温水に浸漬し
、５０分へ９０分間洗浄した。洗浄水はバナジウムの溶
出により橙色に着色し、化学分析によってバナジウムを
定量したところ１０〜２０％が溶出していた。またタン
グステンはいずれの条件下でもほとんど溶出していなか
った。洗浄後の触媒を乾燥し、前記排ガス条件の１／１
００の処理ガス量でＳＯ２酸化率を測定したところ比較
例１のように完全に回復しなかった。次に比較例１で使
用した触媒を触媒の見掛は容積の４倍の蓚酸溶液（６０
℃）に浸漬し、６０分間洗浄した。この時の触媒からの
バナジウムの溶出率は蓚酸濃度により第１図のように変
化した。蓚酸濃度が１．０％の濃度で約８０％のバナジ
ウムが溶出し、濃度を更に上昇させても溶出率の向上は
ほとんどない。蓚酸水溶液で洗浄した触媒を乾燥してＳ
Ｏ２酸化率を測定したところ比較例２に示すとお９、Ｓ
Ｏ２酸化率は初期と同等まで回復するもののＮＯｘ除去
率は低下した。次に比較例２で使用した触媒をタングス
テ／成分ＶＷＯ。
ＮＯｘ Ｂｏｘこのｇｏ、 ＊化能が上昇した触媒な見
かけ容積（外寸より算出）の４倍の水及び温水に浸漬し
、５０分へ９０分間洗浄した。洗浄水はバナジウムの溶
出により橙色に着色し、化学分析によってバナジウムを
定量したところ１０〜２０％が溶出していた。またタン
グステンはいずれの条件下でもほとんど溶出していなか
った。洗浄後の触媒を乾燥し、前記排ガス条件の１／１
００の処理ガス量でＳＯ２酸化率を測定したところ比較
例１のように完全に回復しなかった。次に比較例１で使
用した触媒を触媒の見掛は容積の４倍の蓚酸溶液（６０
℃）に浸漬し、６０分間洗浄した。この時の触媒からの
バナジウムの溶出率は蓚酸濃度により第１図のように変
化した。蓚酸濃度が１．０％の濃度で約８０％のバナジ
ウムが溶出し、濃度を更に上昇させても溶出率の向上は
ほとんどない。蓚酸水溶液で洗浄した触媒を乾燥してＳ
Ｏ２酸化率を測定したところ比較例２に示すとお９、Ｓ
Ｏ２酸化率は初期と同等まで回復するもののＮＯｘ除去
率は低下した。次に比較例２で使用した触媒をタングス
テ／成分ＶＷＯ。
として５ ｗｔ％担持できるように調製したパラタング
ステン酸アンモニウム水溶液に含浸し、乾燥、焼成を行
ないｓＯ□酸化率とＮｏ、除去率を測定したところ表１
に示すとおり、８０２酸化率およびＮＯｘ除去率とも初
期と同等まで回復した。
ステン酸アンモニウム水溶液に含浸し、乾燥、焼成を行
ないｓＯ□酸化率とＮｏ、除去率を測定したところ表１
に示すとおり、８０２酸化率およびＮＯｘ除去率とも初
期と同等まで回復した。
第 １ 表 ｓｏ２酸化率／ＮＯｘ除去率℃
分
７
９
実施例２
実施例１と同様にして得られたＳＯ，酸化能上昇触媒を
、触媒の見かけ容積の４倍の口、Ｉ Ｎ硫酸水溶液（２
０℃）に６０分間浸漬し、洗浄した。その後実施例１と
同様に蓚酸洗浄したのち、タングステンを担持し、乾燥
、焼成し【実施例１と同様の排ガス処理条件でＳＯ，酸
化率およびＮｏ、除去率を測定したところ、それぞれ０
．２％。
、触媒の見かけ容積の４倍の口、Ｉ Ｎ硫酸水溶液（２
０℃）に６０分間浸漬し、洗浄した。その後実施例１と
同様に蓚酸洗浄したのち、タングステンを担持し、乾燥
、焼成し【実施例１と同様の排ガス処理条件でＳＯ，酸
化率およびＮｏ、除去率を測定したところ、それぞれ０
．２％。
７９％であった。
実施例３
５ｊ！施例１と同様にして得られたＳＯ２酸化酸化能触
媒を、触媒の見かけ容積の４倍の１．０ｗｔ％蓚酸水溶
液（６０℃）に浸漬し、一定時間洗浄した。この時の触
媒からのバナジウムおよびタングステンの溶出率は第２
図のように変化した。
媒を、触媒の見かけ容積の４倍の１．０ｗｔ％蓚酸水溶
液（６０℃）に浸漬し、一定時間洗浄した。この時の触
媒からのバナジウムおよびタングステンの溶出率は第２
図のように変化した。
第２図中、○はバナジウム、Ｏはタングステンの溶出率
曲線である。上記により洗浄された触媒を得、タングス
テンを担持し、乾燥、焼成して実施例１と同様の排ガス
処理条件でＳＯ２酸化率およびＮＯｘ除去率を測定した
ところ第２表に示すとおり、ＳＯ２酸化率およびＮｏ、
除去率とも初期と同等まで回復した。
曲線である。上記により洗浄された触媒を得、タングス
テンを担持し、乾燥、焼成して実施例１と同様の排ガス
処理条件でＳＯ２酸化率およびＮＯｘ除去率を測定した
ところ第２表に示すとおり、ＳＯ２酸化率およびＮｏ、
除去率とも初期と同等まで回復した。
第２表
実施例４
実施例１と同様にして得られたＳＯ２酸化酸化外触媒を
、触媒の見かけ容積の４倍の１．０ｗｔ％蓚酸水溶液に
６０分間浸漬し、洗浄した。この時のバナジウムの溶出
は温度によって、第３図のように変化した。上記により
洗浄された触媒を得、タングステンを担持し、乾燥、焼
成して実施例１と同様の排ガス処理条件でＳＯ２酸化率
およびＮＯｘ除去率を測定したところ第５表に示すとお
９、蓚酸水溶液温度４０〜８０℃の条件でＳＯ２酸化率
およびＮＯｘ除去率とも初期と同尋まで回復した。
、触媒の見かけ容積の４倍の１．０ｗｔ％蓚酸水溶液に
６０分間浸漬し、洗浄した。この時のバナジウムの溶出
は温度によって、第３図のように変化した。上記により
洗浄された触媒を得、タングステンを担持し、乾燥、焼
成して実施例１と同様の排ガス処理条件でＳＯ２酸化率
およびＮＯｘ除去率を測定したところ第５表に示すとお
９、蓚酸水溶液温度４０〜８０℃の条件でＳＯ２酸化率
およびＮＯｘ除去率とも初期と同尋まで回復した。
第５表
第１図はタングステン−チタニア系の使用済触媒を蓚酸
水溶液で洗浄するときの、蓚酸水溶液の濃度に対応する
バナジウムの溶出率であり、第２図は１．Ｏｆｔ％の蓚
酸水溶液を使用したときのバナジウムおよびタングステ
ンの溶出率と洗浄時間の関係を示したものであり、第５
図は１．０ ｗｔ％の蓚酸水溶液を使用し、６０分間洗
浄したときのバナジウムの溶出率と温度との関係を図示
したものである。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
水溶液で洗浄するときの、蓚酸水溶液の濃度に対応する
バナジウムの溶出率であり、第２図は１．Ｏｆｔ％の蓚
酸水溶液を使用したときのバナジウムおよびタングステ
ンの溶出率と洗浄時間の関係を示したものであり、第５
図は１．０ ｗｔ％の蓚酸水溶液を使用し、６０分間洗
浄したときのバナジウムの溶出率と温度との関係を図示
したものである。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- （１）ダスト成分の付着又は蓄積によって、８０゜酸化
能が上昇した使用済のタングステン−チタニア系脱硝触
媒の再生にあたり、該使用済脱硝触媒を蓚酸水溶液で洗
浄したのち、タングステン化合物な含浸担持し、乾燥、
焼成することを特徴とする脱硝触媒の再生法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59065268A JPS60209251A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 脱硝触媒の再生法 |
| EP85730044A EP0161206A3 (en) | 1984-04-03 | 1985-03-25 | Method for regenerating a denitration catalyst |
| US06/719,163 US4615991A (en) | 1984-04-03 | 1985-04-02 | Method for recovering denitrating catalyst |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59065268A JPS60209251A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 脱硝触媒の再生法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60209251A true JPS60209251A (ja) | 1985-10-21 |
| JPH0421545B2 JPH0421545B2 (ja) | 1992-04-10 |
Family
ID=13282002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59065268A Granted JPS60209251A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 脱硝触媒の再生法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60209251A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104857949A (zh) * | 2015-04-24 | 2015-08-26 | 江苏龙源催化剂有限公司 | 一种间接再生脱硝催化剂的制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5089264A (ja) * | 1973-12-12 | 1975-07-17 | ||
| JPS5410294A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-25 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Regenerating method for used vanadium-titania catalyst |
| JPS57184033A (en) * | 1981-05-08 | 1982-11-12 | Canon Inc | Sheet feeder |
| JPS58193733A (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-11 | Hitachi Zosen Corp | 高温用脱硝触媒 |
-
1984
- 1984-04-03 JP JP59065268A patent/JPS60209251A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5089264A (ja) * | 1973-12-12 | 1975-07-17 | ||
| JPS5410294A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-25 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Regenerating method for used vanadium-titania catalyst |
| JPS57184033A (en) * | 1981-05-08 | 1982-11-12 | Canon Inc | Sheet feeder |
| JPS58193733A (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-11 | Hitachi Zosen Corp | 高温用脱硝触媒 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0421545B2 (ja) | 1992-04-10 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |