JPS60158297A - 鋼板用冷間圧延油 - Google Patents
鋼板用冷間圧延油Info
- Publication number
- JPS60158297A JPS60158297A JP1310684A JP1310684A JPS60158297A JP S60158297 A JPS60158297 A JP S60158297A JP 1310684 A JP1310684 A JP 1310684A JP 1310684 A JP1310684 A JP 1310684A JP S60158297 A JPS60158297 A JP S60158297A
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- JP
- Japan
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- oil
- rolling mill
- nonionic surfactant
- particle size
- rolling oil
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼板の冷間圧延に適用する潤滑性、潤滑安定
性及び新油補給性に優れた鋼板用冷間圧延油（以下圧延
油と称する）に関するものである。
性及び新油補給性に優れた鋼板用冷間圧延油（以下圧延
油と称する）に関するものである。
（従来の技術）
圧延油は、牛脂、パーム油等の動植物、各種合成エステ
ル、鉱油或いはこれらの混合油に油性向上剤、極圧添加
剤、酸化防止剤等を加えたものに各種乳化分散剤を添加
したものである。圧延には、圧延油を適当な濃度にタン
ク（以下クーラントタンクと称する）内で機械的攪拌に
よって乳化分散させだ液（以下クーラント液と称する）
が冷却と潤滑油のプレートアウトを兼ねて、圧延ロール
及び鋼板表面にスプレー循環される。
ル、鉱油或いはこれらの混合油に油性向上剤、極圧添加
剤、酸化防止剤等を加えたものに各種乳化分散剤を添加
したものである。圧延には、圧延油を適当な濃度にタン
ク（以下クーラントタンクと称する）内で機械的攪拌に
よって乳化分散させだ液（以下クーラント液と称する）
が冷却と潤滑油のプレートアウトを兼ねて、圧延ロール
及び鋼板表面にスプレー循環される。
近年生産性向上を図るために、圧延の高速化並びに鋼板
製造の連続化が目指されているが、このため圧延油には
、優れた潤滑性と特に潤滑の安定性がめられている。
製造の連続化が目指されているが、このため圧延油には
、優れた潤滑性と特に潤滑の安定性がめられている。
潤滑性及び潤滑の安定性は圧延油組成により影響を受け
るが、グレートアウト量の多少及び変化によっても大き
な影響を受ける。グレートアウト量が少ないと潤滑不足
をまねき、又プレートアウト量が多くても量が変化し均
一性に欠けると潤滑の変動をまねく、それ故に潤滑性及
び潤滑の安定性を得るためにはプレートアウト量が多く
且つ均一であることが望ましい。又プレートアウト量は
スプレーされるクーラント液の圧延油粒子径と大きく関
係する（粒子径が小さいとプレートアウト量は少なくな
る）ので、粒子径により潤滑性が左右されることになる
。粒子径は攪拌条件の影響を受け易く、圧延時にクーラ
ント液はクーラントタンク内での１１″に拌の他に、循
環により、Ｉ？ンプ、ノズル、戻りラインを経るので攪
拌条件が変化する。
るが、グレートアウト量の多少及び変化によっても大き
な影響を受ける。グレートアウト量が少ないと潤滑不足
をまねき、又プレートアウト量が多くても量が変化し均
一性に欠けると潤滑の変動をまねく、それ故に潤滑性及
び潤滑の安定性を得るためにはプレートアウト量が多く
且つ均一であることが望ましい。又プレートアウト量は
スプレーされるクーラント液の圧延油粒子径と大きく関
係する（粒子径が小さいとプレートアウト量は少なくな
る）ので、粒子径により潤滑性が左右されることになる
。粒子径は攪拌条件の影響を受け易く、圧延時にクーラ
ント液はクーラントタンク内での１１″に拌の他に、循
環により、Ｉ？ンプ、ノズル、戻りラインを経るので攪
拌条件が変化する。
この様な条件下でも、粒子径が均−且つ安定であること
が望まれる。
が望まれる。
従来より圧延油には乳化分散剤として非イオン系又はア
ニオン系が使用されているが、圧延油粒子は攪拌による
細粒径化と合一による大粒径化のために２ミクロンから
４０ミクロンの広範囲の粒径分布を示す。その不均一性
のためにプレートアウト量も不均一となり、潤滑性の変
動を生じ易くなる。
ニオン系が使用されているが、圧延油粒子は攪拌による
細粒径化と合一による大粒径化のために２ミクロンから
４０ミクロンの広範囲の粒径分布を示す。その不均一性
のためにプレートアウト量も不均一となり、潤滑性の変
動を生じ易くなる。
種々検討した結果、両性高分子化合物を乳化分散剤とし
て使用することによってこの問題を解決できた。従来よ
り両性高分子化合物は有機物の凝集剤及び分散安定化剤
として使用されている。両性高分子化合物は酸性側水溶
液で微量用いれば凝集効果を示し、比較的量を用いれば
強い分散安定効果を示すことが知られている。これは攪
拌により有機物は負に帯電し、電気的に両性高分子化合
物に強く吸着するためであるが、微量用いた場合には粒
子の表面電位が中和され凝集効果を示し、又量を多く用
いた場合は粒子を被覆し、正の表面電位を与え、こり、
による電気的斥力と高分子の立体的保護膜により、合一
を防ぎ分散安定効果を示すのである。
て使用することによってこの問題を解決できた。従来よ
り両性高分子化合物は有機物の凝集剤及び分散安定化剤
として使用されている。両性高分子化合物は酸性側水溶
液で微量用いれば凝集効果を示し、比較的量を用いれば
強い分散安定効果を示すことが知られている。これは攪
拌により有機物は負に帯電し、電気的に両性高分子化合
物に強く吸着するためであるが、微量用いた場合には粒
子の表面電位が中和され凝集効果を示し、又量を多く用
いた場合は粒子を被覆し、正の表面電位を与え、こり、
による電気的斥力と高分子の立体的保護膜により、合一
を防ぎ分散安定効果を示すのである。
両性高分子化合物を乳化分散剤として圧延油に使用した
場合、耐合−性が優れるだめ強攪拌時に形成された粒子
が攪拌力が弱まっても合一せず安定に存在する。又高分
子化合物であるため、微粒化した粒子を複数個包含し、
比較的大きな粒子として存在させるため、粒径分布は狭
く、シャープになる。そして粒径の大きさは、両性高分
子化合物の構造、分子量によってコントロールできる。
場合、耐合−性が優れるだめ強攪拌時に形成された粒子
が攪拌力が弱まっても合一せず安定に存在する。又高分
子化合物であるため、微粒化した粒子を複数個包含し、
比較的大きな粒子として存在させるため、粒径分布は狭
く、シャープになる。そして粒径の大きさは、両性高分
子化合物の構造、分子量によってコントロールできる。
しかしながら、両性高分子化合物は乳化分散安定性には
優れるが、界面張力をほとんど低下させないので初期乳
化分散性が悪く、乳化分散するには従来に比べ高エネル
ギーを必要とする。このために圧延油の補給時には簡単
に乳化分散しないので目標の濃度に達せず、必要以上に
圧延油を補給して、圧延油原単位が高くなる問題を生じ
る。又乳化分散せず浮上した油が不均一に循環系に巻き
込まれるので潤滑変動の問題を生じる。
優れるが、界面張力をほとんど低下させないので初期乳
化分散性が悪く、乳化分散するには従来に比べ高エネル
ギーを必要とする。このために圧延油の補給時には簡単
に乳化分散しないので目標の濃度に達せず、必要以上に
圧延油を補給して、圧延油原単位が高くなる問題を生じ
る。又乳化分散せず浮上した油が不均一に循環系に巻き
込まれるので潤滑変動の問題を生じる。
（発明の目的）
本発明の目的は、前記した両性高分子化合物の長所を生
かすと共に欠点を解決したものであり、圧延の高速化並
びに鋼板製造の連続化に対処し得る鋼板用冷間圧延油を
提供しようとするものである。
かすと共に欠点を解決したものであり、圧延の高速化並
びに鋼板製造の連続化に対処し得る鋼板用冷間圧延油を
提供しようとするものである。
（発明の構成）
前記目的を達成するためになされた本発明は、非イオン
性界面活性剤を成分として添加することを見出した。初
期乳化分散性を非イオン性界面活性剤の効果によってそ
の目的を達し、乳化分散安定性は両性高分子化合物を使
用することによってその目的を達しだ。添加する非イオ
ン性界面活性剤は乳化分散安定性への阻害からＨＬＢ価
が１２以上のもので添加量は帆１〜５％、好ましくは０
．３〜３％である。ＨＬＢ価が１２より低いとカチオン
性高分子化合物の効果を阻害する。又添加量が０．１％
より少ないと効果はなく、５チより多いとカチオン性高
分子化合物の効果を阻害する。
性界面活性剤を成分として添加することを見出した。初
期乳化分散性を非イオン性界面活性剤の効果によってそ
の目的を達し、乳化分散安定性は両性高分子化合物を使
用することによってその目的を達しだ。添加する非イオ
ン性界面活性剤は乳化分散安定性への阻害からＨＬＢ価
が１２以上のもので添加量は帆１〜５％、好ましくは０
．３〜３％である。ＨＬＢ価が１２より低いとカチオン
性高分子化合物の効果を阻害する。又添加量が０．１％
より少ないと効果はなく、５チより多いとカチオン性高
分子化合物の効果を阻害する。
（作 用）
非イオン性界面活性剤は、親水基と親油基からなり、Ｈ
ＬＢ価は親水基と親油基の・ぐランスを数値化したもの
である。ＨＬＢ価が高い程親水基の重量比率は高くなる
。本発明でのＨＬＢ価の算出はアトラス法に準じた。非
イオン性界面活性剤は、界面張力を低下さぜ、弱攪拌で
も界面を広げるので初期乳化分散性を容易にする。しか
し非イオン性界面活性剤は圧延油粒子と水との界面に存
在するため、圧延油粒子への吸着が強いものは両性高分
子化合物と圧延油粒子との吸着を阻害する。非イオン性
界面活性剤の親油性が強い程、いわゆるＨＬＢ価が小さ
い程、圧延油粒子への吸着が強くなるため阻害度は高ま
る。親油性が弱まってＨＬＢ価が１２以上になると初期
乳化分散能を示した後、クーラント液中では、その圧延
油粒子への吸着力が弱いため離脱し、両性高分子化合物
が吸着し易くなるので、両性高分子化合物の効果をほと
んど阻害しない。しかし濃度効果があり、添加量が５チ
を越えると両性高分子化合物の効果を阻害する。
ＬＢ価は親水基と親油基の・ぐランスを数値化したもの
である。ＨＬＢ価が高い程親水基の重量比率は高くなる
。本発明でのＨＬＢ価の算出はアトラス法に準じた。非
イオン性界面活性剤は、界面張力を低下さぜ、弱攪拌で
も界面を広げるので初期乳化分散性を容易にする。しか
し非イオン性界面活性剤は圧延油粒子と水との界面に存
在するため、圧延油粒子への吸着が強いものは両性高分
子化合物と圧延油粒子との吸着を阻害する。非イオン性
界面活性剤の親油性が強い程、いわゆるＨＬＢ価が小さ
い程、圧延油粒子への吸着が強くなるため阻害度は高ま
る。親油性が弱まってＨＬＢ価が１２以上になると初期
乳化分散能を示した後、クーラント液中では、その圧延
油粒子への吸着力が弱いため離脱し、両性高分子化合物
が吸着し易くなるので、両性高分子化合物の効果をほと
んど阻害しない。しかし濃度効果があり、添加量が５チ
を越えると両性高分子化合物の効果を阻害する。
圧延油における非イオン性界面活性剤の添加量による初
期乳化分散性に及ぼす影響を表１に示す。
期乳化分散性に及ぼす影響を表１に示す。
表 １
乳化分散性に対する非イオン性界面活性剤のＨＬＢ価の
影響を第１図に示しである。との場合の供試前の組成は
、 牛 脂 ： ９８係 両性高分子化合物 ： １チ 非イオン性界面活性剤＝ １チ １００チ であり、該図から明らかなようにＨＬＢ価が１２以上に
なると良好な結果を示す。
影響を第１図に示しである。との場合の供試前の組成は
、 牛 脂 ： ９８係 両性高分子化合物 ： １チ 非イオン性界面活性剤＝ １チ １００チ であり、該図から明らかなようにＨＬＢ価が１２以上に
なると良好な結果を示す。
乳化分散安定性に対する非イオン性界面活性剤の添加量
の影響を第２図に示しである。この場合の供試前の組成
は、 牛 脂： 残チ 両性高分子化合物 ： １％ 非イオン性界面活性剤： １％ １００％ 〔尚、非イオン性界面活性剤としては、ポリオキシエチ
レンソルビタンモノオレエート（ＥＯ：２０モル１．Ｈ
ＬＢ ： １５．０ ）、Ｘ％＃０〜６襲〕 であり、該図から明らかなように５チ以下が良好な結果
を示す。尚、第１図及び第２図中の粒度径変動値は次式
でめた。粒径変動値が小さい程、乳化分散安定性に優れ
る。
の影響を第２図に示しである。この場合の供試前の組成
は、 牛 脂： 残チ 両性高分子化合物 ： １％ 非イオン性界面活性剤： １％ １００％ 〔尚、非イオン性界面活性剤としては、ポリオキシエチ
レンソルビタンモノオレエート（ＥＯ：２０モル１．Ｈ
ＬＢ ： １５．０ ）、Ｘ％＃０〜６襲〕 であり、該図から明らかなように５チ以下が良好な結果
を示す。尚、第１図及び第２図中の粒度径変動値は次式
でめた。粒径変動値が小さい程、乳化分散安定性に優れ
る。
粒径変動値（μｍ）＝Ａ−１３
Ａ：ホモミキサー１００００ ｒｐｍ ：３０分攪拌時
の平均粒径 Ｂ：その後ホモミキサー５０００ ｒｌ）Ｉｌｌ ３０
分攪拌時の平均粒径 なお、試験は、濃度３％、温度６０°Ｃで行った。又両
性高分子化合物ばＮＮジメチルアミンエチルメタクリレ
ートとメタグリル酸との共重合物（＝４＝１、平均分子
量１０ＸＩＯ’ ）の酢酸塩を用いた。
の平均粒径 Ｂ：その後ホモミキサー５０００ ｒｌ）Ｉｌｌ ３０
分攪拌時の平均粒径 なお、試験は、濃度３％、温度６０°Ｃで行った。又両
性高分子化合物ばＮＮジメチルアミンエチルメタクリレ
ートとメタグリル酸との共重合物（＝４＝１、平均分子
量１０ＸＩＯ’ ）の酢酸塩を用いた。
本発明の非イオン性界面活性剤とは、Ｉジオキシエチレ
ンアルキルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルフ
ェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエステ
ル類、ホリオキシエチレンンルビタンアルキルエステル
類等で、アトラス法でＨＬＢ価１２以上のものである。
ンアルキルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルフ
ェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエステ
ル類、ホリオキシエチレンンルビタンアルキルエステル
類等で、アトラス法でＨＬＢ価１２以上のものである。
又、両性高分子化合物とは、ＮＮノアルキルアミノメタ
クリレート（或いはアクリレート）類、ＮＮジアルキル
アミノアルキルメタクリルアミド（或いはアクリルアミ
ド）類等の含窒素単量体とメタクリル酸、アクリル酵等
の不飽和カルデン酸、ビニルスルフォン駿等のスルフォ
ン酸基含有ビニル化合物との共重合物のギ酸、酢酸、プ
ロピオン酸等の有機酸塩及びリン酸ホウ酸等の無機酸塩
である。
クリレート（或いはアクリレート）類、ＮＮジアルキル
アミノアルキルメタクリルアミド（或いはアクリルアミ
ド）類等の含窒素単量体とメタクリル酸、アクリル酵等
の不飽和カルデン酸、ビニルスルフォン駿等のスルフォ
ン酸基含有ビニル化合物との共重合物のギ酸、酢酸、プ
ロピオン酸等の有機酸塩及びリン酸ホウ酸等の無機酸塩
である。
以下に本発明の効果の実施例を比較例と共に示す。
（実施例）
後述する供試前（濃度１０係、温度６０°Ｃ）を用いて
抗乳化試験機（攪拌； １５００ ｒｐＩｌｌ ）で目
視判定から初期分散性を見た（結果を表２に示す）。又
濃度３％、温度６０°Ｃの供試前をホモミキサー１１０
０００ｒｐ ３０分攪拌後の圧延油粒子の粒径分布及び
平均粒径と、その後５０００ ｒｐｍに攪拌力を弱め３
０分攪拌後の粒径分布及び平均粒径をコールタ−カウン
ターにより測定し、乳化分散安定性を見た。この場合の
平均粒径の結果を表２に示し、粒径分布を第３図に示す
。尚比較油も同様に行って、同じく表２と第３図に夫々
結果を示しである。
抗乳化試験機（攪拌； １５００ ｒｐＩｌｌ ）で目
視判定から初期分散性を見た（結果を表２に示す）。又
濃度３％、温度６０°Ｃの供試前をホモミキサー１１０
０００ｒｐ ３０分攪拌後の圧延油粒子の粒径分布及び
平均粒径と、その後５０００ ｒｐｍに攪拌力を弱め３
０分攪拌後の粒径分布及び平均粒径をコールタ−カウン
ターにより測定し、乳化分散安定性を見た。この場合の
平均粒径の結果を表２に示し、粒径分布を第３図に示す
。尚比較油も同様に行って、同じく表２と第３図に夫々
結果を示しである。
〈供試前１〉
０牛 脂 ９８部
０ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート １部
（ＥＯ；加モル、ＨＬＢ価；１５．０）ＯＮＮツメチル
アミノエチルメタクリレートとメタ １部クリル酸との
共重合物（−４：１、平均分子量：１０ＸＩＯ’ ）の
酢酸塩 〈供試油２〉 ０牛 脂 ９８部 ０ポリオキシエチレンステアレート １部（ＥＯ；３部
モル、ＨＬＢ価；１６．０）ｏＮＮジメチルアミノエチ
ルメタクリレートとメタ １部クリル酸との共重合物（
−４： １、平均分子量：１０Ｘ１０’ ）ノ酢酸塩 〈比較油１〉 ０牛 脂 ９９部 ＯＮＮジメチルアミンエチルメタクリレートとメタ １
部クリル酸との共重合物（＝４ ： １、平均分子量ニ
アＸ１０’）の酢酸塩 〈比較油２〉 ０牛 脂 ９８部 ０ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート １部
ＣＥＯ；２０モル、ＨＬＢ価；１１．０）ｏ ＮＮ・ジ
メチルアミノエチルメタクリレートとメタ １部クリル
酸との共重合物（−４： １、平均分子量；１０ＸＩＯ
’ ）の酢酸塩 表 ２ 上記表２から明らかなように供試油１，２は、いづれも
初期乳化分散性及び乳化分・散安定性に優れているのに
対し、比叔油１は乳化分散安定性には優れているが、初
期乳化分散性に劣り、比較油２は初期乳化分散性に優れ
ているが、乳化分散安定性に劣るものであることが理解
できる。
（ＥＯ；加モル、ＨＬＢ価；１５．０）ＯＮＮツメチル
アミノエチルメタクリレートとメタ １部クリル酸との
共重合物（−４：１、平均分子量：１０ＸＩＯ’ ）の
酢酸塩 〈供試油２〉 ０牛 脂 ９８部 ０ポリオキシエチレンステアレート １部（ＥＯ；３部
モル、ＨＬＢ価；１６．０）ｏＮＮジメチルアミノエチ
ルメタクリレートとメタ １部クリル酸との共重合物（
−４： １、平均分子量：１０Ｘ１０’ ）ノ酢酸塩 〈比較油１〉 ０牛 脂 ９９部 ＯＮＮジメチルアミンエチルメタクリレートとメタ １
部クリル酸との共重合物（＝４ ： １、平均分子量ニ
アＸ１０’）の酢酸塩 〈比較油２〉 ０牛 脂 ９８部 ０ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート １部
ＣＥＯ；２０モル、ＨＬＢ価；１１．０）ｏ ＮＮ・ジ
メチルアミノエチルメタクリレートとメタ １部クリル
酸との共重合物（−４： １、平均分子量；１０ＸＩＯ
’ ）の酢酸塩 表 ２ 上記表２から明らかなように供試油１，２は、いづれも
初期乳化分散性及び乳化分・散安定性に優れているのに
対し、比叔油１は乳化分散安定性には優れているが、初
期乳化分散性に劣り、比較油２は初期乳化分散性に優れ
ているが、乳化分散安定性に劣るものであることが理解
できる。
上記実施例においては圧延油として牛脂を基油として用
いた例を示したが、これに限定されることなく混合油又
は油性向上剤等を含む各種圧延油を用いることも本発明
に含まれることは勿論である。
いた例を示したが、これに限定されることなく混合油又
は油性向上剤等を含む各種圧延油を用いることも本発明
に含まれることは勿論である。
（発明の効果）
以上説明したように本発明の鋼板冷間圧延油は、乳化分
散剤として両性高分子化合物、及びＨＬＢ価が１２以上
の非イオン性界面活性剤を用いることにより、圧延油粒
子が比較的大きくなり、初期乳化分散性及び乳化分散安
定性に優れ、それにより潤滑性と潤滑安定性に優れるこ
とになり、冷間圧延の高速化並びに鋼板製造の連続化が
可能となり、生産性の向上を図ることができると云う優
れた効果を奏する。
散剤として両性高分子化合物、及びＨＬＢ価が１２以上
の非イオン性界面活性剤を用いることにより、圧延油粒
子が比較的大きくなり、初期乳化分散性及び乳化分散安
定性に優れ、それにより潤滑性と潤滑安定性に優れるこ
とになり、冷間圧延の高速化並びに鋼板製造の連続化が
可能となり、生産性の向上を図ることができると云う優
れた効果を奏する。
第１図は乳化分散安定性に対する非イオン性界面活性剤
のＨＬＢ価の影響を示すグラフ、第２図は乳化分散安定
性に対する非イオン性界面活性剤の添加量の影響を示す
グラフ、第３図は供試油と比較油の粒径分布を示すグラ
フである。
のＨＬＢ価の影響を示すグラフ、第２図は乳化分散安定
性に対する非イオン性界面活性剤の添加量の影響を示す
グラフ、第３図は供試油と比較油の粒径分布を示すグラ
フである。
Claims (1)
- 各種圧延油に、乳化分散剤として両性高分子化合物、及
びＨＬＥ価が１２以上の非イオン性界面活性剤を０．１
〜５％用いることを特徴とする鋼板用冷間圧延油。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1310684A JPS60158297A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 鋼板用冷間圧延油 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1310684A JPS60158297A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 鋼板用冷間圧延油 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60158297A true JPS60158297A (ja) | 1985-08-19 |
| JPH0338319B2 JPH0338319B2 (ja) | 1991-06-10 |
Family
ID=11823894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1310684A Granted JPS60158297A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 鋼板用冷間圧延油 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60158297A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108774568A (zh) * | 2018-05-25 | 2018-11-09 | 清华大学天津高端装备研究院 | 一种半合成铝合金加工液及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127689A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-06 | Kao Corp | Lubricating oil composition for cold rolling |
| JPS58104999A (ja) * | 1981-12-18 | 1983-06-22 | Kao Corp | 水分散型金属圧延油組成物 |
| JPS58164697A (ja) * | 1982-03-26 | 1983-09-29 | Yushiro Do Brazil Ind Chem Ltd | 鋼板用冷間圧延油 |
| JPS59232181A (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-26 | Kao Corp | 金属加工油組成物 |
-
1984
- 1984-01-27 JP JP1310684A patent/JPS60158297A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127689A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-06 | Kao Corp | Lubricating oil composition for cold rolling |
| JPS58104999A (ja) * | 1981-12-18 | 1983-06-22 | Kao Corp | 水分散型金属圧延油組成物 |
| JPS58164697A (ja) * | 1982-03-26 | 1983-09-29 | Yushiro Do Brazil Ind Chem Ltd | 鋼板用冷間圧延油 |
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| CN108774568A (zh) * | 2018-05-25 | 2018-11-09 | 清华大学天津高端装备研究院 | 一种半合成铝合金加工液及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0338319B2 (ja) | 1991-06-10 |
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