JPS60151325A - ベロア調カ−ペツト用捲縮加工糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はベロア調カーペット用パイルとして好適な低伸
長率を有するマルチフィラメント捲縮加工糸を効率的に
製造する方法に関するものである。

従来、ベロア調カーペットを形成するパイル素材として
は主としてアクリル、ナイロンおよびウールなどの紡績
糸が用いられてぎた。しかし、紡績糸な累月とするベロ
ア調カーペットは毛抜けが倣しく、何度掃除を行なって
も毛抜けが収まらないという欠点を有するため、最近マ
げ紡績糸に代わるものとしてマルチフィラメント倦縮加
工糸（以下ＢＣＦと呼ぶ）によるベロア調カーペットの
開発が進められている。

ベロア調カーペットのその独特の風合Ｘ　ヨヒ品位を保
持するためには、このカーペット表面のパイル糸カット
面を均一に和１■えることが不町決である。しかるに１
通常のＢＣＦを用いて作成したペロアル１°４カーペツ
トは、パイル糸の一方が切られてフィラメント先端が自
由になり、さらには東色時の熱処理によって捲縮が発現
し、フィラメント先端が問がることに起因して、全体が
フェルト状になり、風合も劣るという欠点がある。

この欠点を改良するためにはＢＣＦの倦縮を顕在化する
と共に、ＢＣＦ自体を低伸畏化して繊維軸方向に伸びた
捲縮形態ｔこする必要がある。

この様な１８稲形態のＢＣＦの製造方法としては２一度
捲縮加工した糸条を、さらｅこ繊維軸方向１こ低張力を
かけた状態で再加熱処理する方法（特開昭５６−４５４
２３０号公報）２よび倦縮加工糸を製造する際に連続し
て再加熱処理を行なう方法（特開昭５８−１０９６４１
号公報）などが知られているが、いずれも再加熱処理工
程が繁雑で加工コストが増大するという問題がある。

そこで、本発明者らは、従来法に比し効率的な方法によ
り、ベロア調カーペットとして好適な低伸長率を有する
ＥＣＦを製造することを目的として、種々検討を重ねた
結果、捲縮（＝Ｊ与後の冷却を低張力下で行なうことに
よって、前記の再加熱処理工程を省略でき、しかも再加
熱処理工程を終えたＢＧＦと同様の効果が得られること
を見出し５本発明に到達した。

すなわち本発明は熱可塑性マルチフィラメントラメン加
熱流体によりノズルから噴出し、通気性を有するＫｒ　
ｌＩＨｋこ衝突させることによって捲縮を付与した後、
冷却して巻取るに際し、加熱流体としてスチームを使用
し、衝壁に衝突せしめたＭ　ｉ’ｉＪ　塑性マルチフィ
ラメントをその衝壁くことどめることなく、ただちに０
．０　Ｏ５〜０．０６ｇ／（ｌの低張力下で００２秒間
以上冷却し、次いで００５〜０．２ｇ／ｄのストレッチ
張力下に引揃えて巻取ることを特徴とするベロア調カー
ペット用捲ｋＪａ加工糸の製造方法を提供するものであ
る。

本発明のベロア調カーペット用捲縮加工糸は熱ロＪ塑性
合成マルチフィラメントからなり、特ニホリアミド類、
例えばナイロン６、ナイロン６６あるいはそれらの共重
合物からなるマルチフィラメント ントの全テニールハ６　０　０〜！＋０００７’ニール
が、また単糸デニールは６〜３０デニールが好ましい。

各単糸の断面形状は倦縮の剛性を筒くし、嵩高によるボ
リューム感を出すため、Ｙ型断面やトライローバルが良
く、また三角形や四角形のフィラメント断面の内部に中
空部を持つものでも良い。

以下、図面を用いて、本発明の製造方法を詳細Ｖこ説明
する。

第１図は本発明の方法により、ベロア調カーペット用捲
縮加工糸を製造する際に使用する製造装置の概略図，第
２図は第１図の方法によって得られたＢＯＦをベロア調
カーペットにした場合の捲縮形態を示す断面図である。

第３図は従来の一般的な流体処理によるＢＣＦの製造装
置の概略図、第４図は第多図で得すれたＢＣＦをベロア
調カーペット？こした場合の捲縮形態を示す断面図であ
る。

まず従来の一般的な流体処理によるＢＣＦの製造方法を
第６図ｔこ清って説明すれば次の通りである。

糸条１は加熱供給ローラ２で予熱された後。

ノズル３に送られ、そのノズＩＶ　３　ｔこ１６いて加
熱圧縮流体１３ｆこよってｒｊＪ塑化された状態で吹出
され、次いで通気性のある移動衝壁４に衝突させること
によって賦型さＩＬる。

賦型された糸条１はそのまま移動衝壁４と共ｔこ矢印方
向へ移動する間に，一定時間無張力の状態で冷却固定さ
れ、次いで取出しローラ５によって取出され，３反出し
ローラ５とストレッチローラ６の間でのストレッチによ
ってタルシミを消去して捲取り機乙へ巻取られる。

この様ｔこして得られた一般のＢＯＦは、ベロア用カー
ペットにした場合、第４図に示すような捲縮形態となる
。

すなわち、バイルＹ′の先端が曲がることぐこ起因して
、カーペットの表面が不均一になり、フェルト状で風合
も劣ることになるのである。

これｅこ対し本発明のベロア調カーペット用捲縮加工糸
の製造方法を第１図によって説明すると，糸条１は加熱
供給ローラ２で予熱された後ノズル３に送られ，ノズル
６からスチームＡによって、可塑化さＩｔた状１ｍで吹
出され、次いで通気性のある衝壁４ｅこ衝突させること
ｔこまって賦型される。ここまでは従来法と同じである
が、本ｊ？４明に８いては例えば移動衝壁４を矢印方向
に逆回転して賦型された糸条１をその衝壁４にとどめる
ことなく、ただちに取出しローラ５によって、特定の低
張力下に取出して冷却し、次いで取出しローラ５とスト
レッチローラ６の間である特定のストレッチ張力下にタ
ルシミを消去して巻取ることが重要である。

ここで衝壁４によって賦型された糸条の取出しローラ５
に至る間の取出し張力は、０．００５〜０．０３ｇ／（
１，とに０．　Ｏｉ　〜０．０２　ｇ／ｄの範囲内が良
好であり、この張力範囲より低いと糸条が不安定となっ
て安定した生産が困難となり、またこの張力＋１４囲を
越えると、糸条に賦型した捲絹が伸ばされ、捲縮が潜在
化して、これをベロア調カーペットにしてもボリューム
感が不足した、ややフェルト状のカーペットしか得もオ
ルないため好ましくない。

またこの低張力に保たれた状態での冷却時間としでは、
００２秒以上が必要で、好ましくは００６秒以上が良好
である、冷却時間が短いと、糸条が熱いうちに次工程の
ス）Ｖツチによって伸ばされるため、冷却張力が高い場
合と同様の潜在捲縮糸となり、好ましくない。次いで冷
却後ｔこ板出しローラ５とストレッチローラ６０間で与
えられるヌｉ−レッチ張力は００５〜０２ｇ／ｄとくに
０．０６〜０．１５　ｇ／ｄの範囲内が良好である。こ
のストレッチ張力が０．０５　ｇ／ｃｔ以下の場合はク
ルシミの消去が完全でないためｔこ巻上チーズの解じょ
性が悪くなり、またストレッチ張力が（１２ｇ／ｄ以上
の場合には、捲縮が潜在化してこれをベロア調カーペッ
トにする場合に上記と同様の欠点が現出するため好まし
くない。

通常のＢＵＦの製造に３いては捲糊付手のためｔこ圧縮
空気やスチームなどの加圧流体が使用さＪするが、不発
明にｆ６いては圧縮空気を用いても倦縮付与効果が小さ
いため、熱処理効果の大、ｊなスチームがイＪ効である
。

またノズｆｉｙ　３としては吹出し方向が常に同一方向
となるようｔこ、糸条１の噴出方向の中、Ｕ線と流体の
噴出方向の中心線を相違させた、偏むタイプのノズルが
好ましく使用される。

な８第１図ににいては、通気性のある衝壁４として１便
宜上従来の回転移動衝壁をそのまま代用する例を示した
が、本発明に〕ｄいては糸条をその衝壁にとどめる必要
がないため、ノズル直下に固定したたとえば板状の衝壁
てあっても使用可能である。

以上説明したよりｔこ１本発明の方法ｅこよれば捲縮付
与後の張力を特定の範囲に制御することｔこより、従来
の装置を変更したり、またＬＩＴ加熱処理工程を経るこ
となく、ベロア調カーペット用パイルとし℃好適な低伸
長率を有するマルチフィラメント倦刺ｄ加工糸を効率的
に製造することができるー 以下をこ実施例を挙げて本発明をさらｔこ説明する。

な３実施例中の沸騰水収縮率、伸長率、捲絹数は次の如
き定義に準じて測定した値である。

（１）　沸騰水収縮率；マルチフィラメントを沸騰水中
に２０分間処理した時の収縮率を示−４−。

（２）　伸長率；マルチフィラメントを沸騰水中に２０
分間処理し、初荷重２ｍｇ／ｄかげた時の長さ］＋　、
ゴロよび定荷重０．ｉｇ／ｄかけた１１δの長さｅ２を
測定し次の式でめたイ直である。

１ （３）　巻縮数；θｌｉ　１１！水中ｅこ２０分間処理
した。

単糸フィラメントに荷重＋ｍｇ／ｄかげた状態での１イ
ンチ当りのプｆ縮数を示す。

実施例 相対粘度２８４のポリ−ε−カブラミドチップを２８０
℃でＹ型＋Ｊｒ面を有する口金を用いて溶−紡糸し１次
いで製糸速度＋５ｏＯｍ／分。

延伸倍率３８倍の条件で延伸してマルチフィラメントを
得た。各マルチフィラメントを連続して第１Ｎおよび第
５図に示した捲縮加工装置に供し、加工条件を第１表の
如（種々変更して、１６８０デニール、９０フイラメン
トの捲縮加工糸を製造した。得られた各捲絹加工糸の糸
質評価結果を第１表に併せて示す。

一方得られた各捲縮加工糸を用い、ゲージ暮１／８Ｇ、
ステッチ、１２コ／インチおよびパイル高さ；１０期の
条件ｅこてベロア調カーペットを作成し、その風合、品
位８よひ特徴を評価した結果を第１表ｅこ併せて示す。

第１表において実験ＪＫ１と盃２は第５図に示す様な従
来の加工方式で捲縮加工した比較例である。ここで従来
のＢＣＦ　（実検Ａ、　＋　）は伸長率が高いために、
ベロア調カーペツ）１こした場合、染色時に捲縮が発現
することに起因してパイル先端がｌＩＩかり、フエ／レ
ト状ｔこなる。また従来法におい℃伸長率を低くするた
め、糸条の予貼温度を低くしたもの（実験盃２）は加工
時の熱処理が不足しているために糸質としては捲縮数が
少なく、シかも沸騰水収縮率が高（なり、ベロア調カー
ペットにした場合にも１要が弱く２ボリユーム感が不足
しており、ややフエ／Ｌ／　）状となる。

第１表ｅこおいて実験＆５〜汚９は第１図に示す加工方
式での実験結果である。そのうちの実ｕｌ！　４〜Ｊｒ
；、６は本発明の方法をこしたがってノズルから噴出し
た糸条の冷却張力を変更した実施例である。これらは加
工時の熱処理温度としては、従来法での一般のＢＣＦと
同等であるｅこもかかわらず、得られる捲縮加工糸の伸
長率が低く、シかも捲ｒｔ？ｉ数が比１ｖ、的多いこと
を示している。すなわら、　ｈａ　Ｘ：［Ｉｉ　＋１ｌ
Ｉｌ＋方向ｅこ伸びた捲縮形態ｅこなっており、ベロア
調カーペットにした場合にも第２図ｔこ示す様なパイル
のカット面がカーペットの表面に均一に４（＋ｉ１つだ
品位、風合共シこ良好なベロア調カーペツ１−となる。

これｔこ対し冷却張力が０．００５　ｇ／ｄよりも低い
場合（実験ｉ；３）は加工時の糸道安定性が悪く、また
伸長率が１司いためシこカーペットにした場合、フエＪ
ｌ／１−状となる。

さらに冷却張力か０．０３　ｇ／ｃｌよりも高い場合（
実験跪７）およびストレッチ張力が０．２ｇ／Ｌ１より
も、°晶い場合（実ｌｌ１Ａ８）は伸長率が低く、捲縮
が、ｄ在住しているためにボリューム感が不足で、やや
フェルト状のカーペット３こなる。

また高圧加熱流体をスチーム（圧力ｉ７．０ｋｇ／備２
）から圧縮空気（圧力；７ｋｇ／（７）２）に変更した
場合（実験盃９）は、熱処理効果２よ　−び冷却効果が
スチームに比１７劣るために、加工糸の倦紬敵が少なく
、捲縮が潜在化していることｔこ起因して腰が弱く、や
やフェルト状のカーペットになる。

な８ノズルから噴出した糸条を衝壁を使用せずに取出し
て低張力下で冷却する場合（実験蔦１０）は糸質として
は１本発明での実施例のものとほぼ同等になるが、冷却
張力の拭動に起因して捲縮斑が発生するため、これをベ
ロア調力−ペラ１１こした場合、カーペット表面にあば
た状の斑となって現われ、好ましくない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法により、ベロア調カーペット用倦
掃加工糸を製造する際Ｐこ使用する製造装置の概略図、
第２図は第１図の方法によって得られたＢＣＦｆベロア
調カーペツ１１こした場合の捲＾ｄ形態を示す断面図で
ある。 第６図は従来の一般的な流体処坤ＶこよるＢＯＦの製造
装置の概略図、第４図は第６図で得られたＢＣＦをベロ
ア調カーペットにした場合の捲縮形態を示す断面図であ
る。 １、糸条 ２、加熱供給ローラ ３　、ノ　ヌ゛　ル ４：移動衝壁 ５、取出しローラ ６：ストレッチローフ ７　：巻セリ機 Ａ、スチーム Ｂ、加熱圧縮ｌ７６体 ｙ、ｙ’：パイル 特許出願人　東　Ｖ　株　式　会　社 第１図 第２図 第３図 第４図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 熱可塑性マルチフィラメントを、加熱流体によりノズル
   から噴出し、通気性を有する衝壁に衝突させることｔこ
   よって捲縮を付与した後、冷却して巻取るｔこ際し、加
   熱流体としてスチームを使用し、衝壁に衝突せしめた熱
   ｑＪ塑性マルチフィラメントを、その衝壁にとどめるこ
   となく、ただちに０．００５ｇ／σ〜０．０３　ｇ／ｄ
   の低張力下で０．０２秒間以上冷却し、次いで００５〜
   ０．２ｇ／ｄのストレッチ張力下に引揃えて巻取ること
   を特徴とするベロ・ア調カーペツ１−用倦縮加コニ糸の
   製造方法。