JPS60133039A - オレフィン重合体系二次加工用シート - Google Patents
オレフィン重合体系二次加工用シートInfo
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- JPS60133039A JPS60133039A JP58241494A JP24149483A JPS60133039A JP S60133039 A JPS60133039 A JP S60133039A JP 58241494 A JP58241494 A JP 58241494A JP 24149483 A JP24149483 A JP 24149483A JP S60133039 A JPS60133039 A JP S60133039A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、特定成分を配合することから成る剛性と耐衝
撃性のバランスが向上し、熱成形の加熱工程中でのシー
ト垂下変形量が小さくなり賦型加熱時間も短縮され、か
つ良好な深絞り特性を有する熱可塑性樹脂組成物に関す
る。
撃性のバランスが向上し、熱成形の加熱工程中でのシー
ト垂下変形量が小さくなり賦型加熱時間も短縮され、か
つ良好な深絞り特性を有する熱可塑性樹脂組成物に関す
る。
従来より、オレフィン重合体は各種加工法による加工特
性が優れ、且つ品質本硬度、クリープ特性、耐摩耗性等
の機械的性質及び表面光沢、透明性等の外観、耐薬品性
、耐熱性等の諸性質が優れる上に比較的安価である為広
範囲な用途に使用されている。
性が優れ、且つ品質本硬度、クリープ特性、耐摩耗性等
の機械的性質及び表面光沢、透明性等の外観、耐薬品性
、耐熱性等の諸性質が優れる上に比較的安価である為広
範囲な用途に使用されている。
又、これらオレフィン重合体は剛性を向上させる為や寸
法安定性を向上させネ為等の目的で無機充填剤を含有さ
せたもの本盛んに使用されている。
法安定性を向上させネ為等の目的で無機充填剤を含有さ
せたもの本盛んに使用されている。
しかしながら、一方では例えば、押出成形等によって得
られたシートを各種形状に賦型する為の真空成形や圧空
真空成形等の２次加工適性に於いて他の非晶性樹脂、例
えば、スチレン系樹脂と比較して、加熱工程での半溶融
シートの垂下変形量が大きい為垂下したシートが加熱ヒ
ーターに接触してトラブルが発生しだシ、賦型に要する
加熱時間が長いことによる生産性の問題又は均一な肉厚
分布に賦型する為の範囲が狭すぎて通常の真空成形機で
実用化が困難であったりする問題がある為用途によって
は上述の多くの長所を有するものの使用不可能な場合が
ままあるといった欠点を有する。
られたシートを各種形状に賦型する為の真空成形や圧空
真空成形等の２次加工適性に於いて他の非晶性樹脂、例
えば、スチレン系樹脂と比較して、加熱工程での半溶融
シートの垂下変形量が大きい為垂下したシートが加熱ヒ
ーターに接触してトラブルが発生しだシ、賦型に要する
加熱時間が長いことによる生産性の問題又は均一な肉厚
分布に賦型する為の範囲が狭すぎて通常の真空成形機で
実用化が困難であったりする問題がある為用途によって
は上述の多くの長所を有するものの使用不可能な場合が
ままあるといった欠点を有する。
従って、これらの２次加工適性を改善すべく、例えば、
特開昭５７−２８１．４４に見られる如くムを用いてス
チレン樹脂とブレンドしたものがあるが、この方法は融
和剤であるスチレン系ブロック共重合ゴムの添加量と共
に耐衝撃性は向上する反面、剛性は急激に低下する為仮
にそれを補うのに無機充填剤を添加しても剛性はそれな
りに向上するが耐衝撃性は急激に低下するので結局それ
を補う為に熱可塑性スチレン系ブロック共重合ゴムを更
に添加しなければならず、またまた剛性が落ちてしまう
といった堂々巡りに陥ることになり結局剛性と耐衝撃性
のバランスがとれない。
特開昭５７−２８１．４４に見られる如くムを用いてス
チレン樹脂とブレンドしたものがあるが、この方法は融
和剤であるスチレン系ブロック共重合ゴムの添加量と共
に耐衝撃性は向上する反面、剛性は急激に低下する為仮
にそれを補うのに無機充填剤を添加しても剛性はそれな
りに向上するが耐衝撃性は急激に低下するので結局それ
を補う為に熱可塑性スチレン系ブロック共重合ゴムを更
に添加しなければならず、またまた剛性が落ちてしまう
といった堂々巡りに陥ることになり結局剛性と耐衝撃性
のバランスがとれない。
従って、この方法によって賦型された製品としての剛性
と耐衝撃性については、耐衝撃性を優先させた場合は剛
性の低下が免がれないと言った具合いに実用性が満足さ
れず、また熱成形性についてもオレフィン重合体単独か
ら得られるシートに比較しては改善されるが、未だ均一
な肉厚分布に賦型する為の成形条件範囲が狭かったり、
賦型するに要する加熱時間が長過ぎるといつだ問題点が
残り、実用上不満足なものである。
と耐衝撃性については、耐衝撃性を優先させた場合は剛
性の低下が免がれないと言った具合いに実用性が満足さ
れず、また熱成形性についてもオレフィン重合体単独か
ら得られるシートに比較しては改善されるが、未だ均一
な肉厚分布に賦型する為の成形条件範囲が狭かったり、
賦型するに要する加熱時間が長過ぎるといつだ問題点が
残り、実用上不満足なものである。
本発明は、かかる従来技術の欠点を解消することを目的
とし、特定のオレフィン重合体組成物を使用し、かつ無
機充填剤を特定量用いてスチレン系樹脂および熱可塑性
スチレン系ブロック共重合体ゴムの特定量と配合するこ
とにより、剛性と耐衝撃性のバランスが向上し、熱成形
の加熱工程中でのシートの垂れ変形ｌ：が小さくなり、
賦型加熱時間も短縮され、均一肉厚分布に賦型するだめ
の成形条件範囲が広く、かつ深絞り特性に優れると言っ
た顕著な効果を有する組成物が得られることが判明して
為されたものである。
とし、特定のオレフィン重合体組成物を使用し、かつ無
機充填剤を特定量用いてスチレン系樹脂および熱可塑性
スチレン系ブロック共重合体ゴムの特定量と配合するこ
とにより、剛性と耐衝撃性のバランスが向上し、熱成形
の加熱工程中でのシートの垂れ変形ｌ：が小さくなり、
賦型加熱時間も短縮され、均一肉厚分布に賦型するだめ
の成形条件範囲が広く、かつ深絞り特性に優れると言っ
た顕著な効果を有する組成物が得られることが判明して
為されたものである。
すなわち本発明は、（ａ）エチレン系重合体１０〜９０
重量％および結晶性プロピレン系実合体９０〜１０重量
％を含有するオレフィン重合体組成物５０〜９０重量％
、（ｂ）スチレン系重合体５〜４０重量％、（Ｃ）熱可
塑性スチレン系ブロック共重合ゴム２〜３０重量％およ
び（小無機充填剤１０〜７０重量％から成ることを特徴
とする熱可塑性樹脂組成物である。
重量％および結晶性プロピレン系実合体９０〜１０重量
％を含有するオレフィン重合体組成物５０〜９０重量％
、（ｂ）スチレン系重合体５〜４０重量％、（Ｃ）熱可
塑性スチレン系ブロック共重合ゴム２〜３０重量％およ
び（小無機充填剤１０〜７０重量％から成ることを特徴
とする熱可塑性樹脂組成物である。
本発明組成物は上記の点に優れるので、実用性が著しく
高く、実用技術の向上に大きく寄与するものである。
高く、実用技術の向上に大きく寄与するものである。
本発明での上記（ａ）成分であるオレフィン重合体組成
物で用いるエチレン系重合体とはＭＦＲが３２／１０分
以下で比重が０．９３０以上のエチレン単独重合体又は
エチレンとプロピレン、ブテン−１，４−メチルペンテ
ン−１、ヘキセン−１、オクテン−１等のα−オレフィ
ン１種以上との共重合体及びそれらの混合物が好適であ
る。
物で用いるエチレン系重合体とはＭＦＲが３２／１０分
以下で比重が０．９３０以上のエチレン単独重合体又は
エチレンとプロピレン、ブテン−１，４−メチルペンテ
ン−１、ヘキセン−１、オクテン−１等のα−オレフィ
ン１種以上との共重合体及びそれらの混合物が好適であ
る。
特に好ましいエチレン系重合体は、ＭＦＲが２ｙ／１０
分以下で比重が０．９４０以上のエチレン単独重合体又
はα−オレフィン含量が１〜１５重量％のエチレン−α
−オレフィン共重合体及びそれらの混合物である。
分以下で比重が０．９４０以上のエチレン単独重合体又
はα−オレフィン含量が１〜１５重量％のエチレン−α
−オレフィン共重合体及びそれらの混合物である。
一方の結晶性プロピレン系重合体とはＭＦＲが１ｓ ｙ
／ １ｏ分以下のプロピレン単独重合体又はプロピレン
とエチレン、ブテン−１，４−メチルペンテン−１、ヘ
キセン−１、オクテン−１等のα−オレフィン１種以上
との共重合体及びそれらの混合物が好適である。
／ １ｏ分以下のプロピレン単独重合体又はプロピレン
とエチレン、ブテン−１，４−メチルペンテン−１、ヘ
キセン−１、オクテン−１等のα−オレフィン１種以上
との共重合体及びそれらの混合物が好適である。
特に好ましいプロピレン系重合体は、ＭＦＲが３ｆ７１
０分以下のエチレン、ブテン−１、ヘキセン−１の中力
ら選ばれたα−オレフィンの含量が１〜２−０重量％で
あるプロピレン−α−オレフィン共重合体及びそれらの
混合物である。
０分以下のエチレン、ブテン−１、ヘキセン−１の中力
ら選ばれたα−オレフィンの含量が１〜２−０重量％で
あるプロピレン−α−オレフィン共重合体及びそれらの
混合物である。
これらのエチレン系重合体および結晶性プロピレン系重
合体は各々１０〜９０重量％および９０〜１０重量％の
範囲で上記（ａ）成分に含有される。
合体は各々１０〜９０重量％および９０〜１０重量％の
範囲で上記（ａ）成分に含有される。
好ましい範囲は各々４０〜９０重量％および１０〜６０
重量％である。この範囲内のものは、本発明の効果、特
に剛性と耐衝撃性のバランス向上、深絞り特性が優れる
。
重量％である。この範囲内のものは、本発明の効果、特
に剛性と耐衝撃性のバランス向上、深絞り特性が優れる
。
また、本発明での上記（ｂ）成分であるスチレン系重合
体は、ポリスチレン、アクリロニトリル−ブタジェン−
スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）、アクリロニトリル−
スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）、スチレン−メチルメタ
クリレート共重合体、ゴム配合ポリスチレン、スチレン
−無水マレイン酸共重合体およびそれらの混合物等が好
適である。
体は、ポリスチレン、アクリロニトリル−ブタジェン−
スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）、アクリロニトリル−
スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）、スチレン−メチルメタ
クリレート共重合体、ゴム配合ポリスチレン、スチレン
−無水マレイン酸共重合体およびそれらの混合物等が好
適である。
また、本発明での上記（ｃ）成分である熱可塑性スチレ
ン系ブロック共重合ゴムは、スチレン−ブタジェン−ス
チレンブロック共重合体、スチレン−イソプレン−スチ
レンブロック共重合体及びこれらの水素添加物が好適で
あり、これらの単独又は混合物の形で用いられる。
ン系ブロック共重合ゴムは、スチレン−ブタジェン−ス
チレンブロック共重合体、スチレン−イソプレン−スチ
レンブロック共重合体及びこれらの水素添加物が好適で
あり、これらの単独又は混合物の形で用いられる。
さらに本発明での上記ω）成分である無機充填剤として
は、タルク、炭酸カルシウム、リン酸マグネシウム、水
酸化アルミニウム、硫酸バリウム、ケイ酸カルシウム、
硫酸カルシウム、酸化チタン等が挙げられるがこれらの
中でも特にタルクが好ましい。
は、タルク、炭酸カルシウム、リン酸マグネシウム、水
酸化アルミニウム、硫酸バリウム、ケイ酸カルシウム、
硫酸カルシウム、酸化チタン等が挙げられるがこれらの
中でも特にタルクが好ましい。
以上の（ａ）〜（ｄ）成分の配合割合ハ、（ａ）のオレ
フィン重合体組成物５０〜９０重＠％、好ましくは５０
〜８０重量％、（ｂ）スチレン系重合体５〜４０重量％
、好ましくは１０〜３００〜３０重量）熱可塑性スチレ
ンブロック共重合ゴム２〜３０型破％、好ましくは４〜
２０重量％および（ｄ）無機充填剤１０〜７０重量％、
好ましくは１５〜４０重量％である。
フィン重合体組成物５０〜９０重＠％、好ましくは５０
〜８０重量％、（ｂ）スチレン系重合体５〜４０重量％
、好ましくは１０〜３００〜３０重量）熱可塑性スチレ
ンブロック共重合ゴム２〜３０型破％、好ましくは４〜
２０重量％および（ｄ）無機充填剤１０〜７０重量％、
好ましくは１５〜４０重量％である。
（ａ）成分が５０重量％未満ではオレフィン重合体の優
れる耐油性、耐熱性等の性質が喪失してしまうので好ま
しくなく、（ｂ）成分が５重量％未満では真空成形性等
の熱成形時における前述した改良効果が少なく実用上不
満足なものとなり、また４０重量％超過では耐衝撃性が
低下するので好ましくない。（ｃ）成分が２重量％未満
では耐衝撃性が不満足となり、また３０重量％超過では
剛性が不足するので好ましくない。また、（ｄ）成分が
１０重量％未満では剛性が不足するのでまた７０重量％
超過では耐衝撃性が実用上不満足となるので好ましくな
い。
れる耐油性、耐熱性等の性質が喪失してしまうので好ま
しくなく、（ｂ）成分が５重量％未満では真空成形性等
の熱成形時における前述した改良効果が少なく実用上不
満足なものとなり、また４０重量％超過では耐衝撃性が
低下するので好ましくない。（ｃ）成分が２重量％未満
では耐衝撃性が不満足となり、また３０重量％超過では
剛性が不足するので好ましくない。また、（ｄ）成分が
１０重量％未満では剛性が不足するのでまた７０重量％
超過では耐衝撃性が実用上不満足となるので好ましくな
い。
本発明組成物には、他の付加的成分として、安定剤、着
色剤、滑剤、造核剤、帯電防止剤等の添加剤を適宜用い
ても構わない。
色剤、滑剤、造核剤、帯電防止剤等の添加剤を適宜用い
ても構わない。
本発明の組成物はこれらの成分をトライブレンドして直
接成形しても得られるが、予めロール、バンバＩＪ 、
９キサ−１押出機等通常の混練機で混練して組成物とし
だ後成形に供される方法が一般的である。
接成形しても得られるが、予めロール、バンバＩＪ 、
９キサ−１押出機等通常の混練機で混練して組成物とし
だ後成形に供される方法が一般的である。
この組成物の応用のひとつとして、シートにして熱成形
に供することができるが、その際本発明の組成物を単層
で成形して使用する場合と、本発明の組成物から成る層
の片側又は両側に通常のポリプロピレン等を積層して用
いる場合がある。この場合の積層厚み比率は本発明の組
成物から成るシートの優れた熱成形性を損なわない為に
は積層する通常のポリプロピレン等は最大でも２０％以
内が好ましい。
に供することができるが、その際本発明の組成物を単層
で成形して使用する場合と、本発明の組成物から成る層
の片側又は両側に通常のポリプロピレン等を積層して用
いる場合がある。この場合の積層厚み比率は本発明の組
成物から成るシートの優れた熱成形性を損なわない為に
は積層する通常のポリプロピレン等は最大でも２０％以
内が好ましい。
積層の方法は別々の押出機で加熱溶融混練して１つのダ
イスに合流させて同時に共押出する方法や予め本発明の
組成物から成る単層シートを成形後、積層しようとする
ポリプロピレン等で該シート上に溶融押出ラミネートす
る公知のいずれの方法でも構わない。
イスに合流させて同時に共押出する方法や予め本発明の
組成物から成る単層シートを成形後、積層しようとする
ポリプロピレン等で該シート上に溶融押出ラミネートす
る公知のいずれの方法でも構わない。
以下の実施例中、評価方法は以下の通りである。
（＋＋三点曲げ弾性率：ＪＩＳ−に７２０３準拠（２）
アイゾツト衝撃強度：ＪＩＳ−に７１１０準拠（３）真
空成形性：シートを上下面から中央に直径１５０闘の穴
のあいた鋼板の間に挾んで断熱箱の中に水平にセットし
た後、シートをこの鋼板の上面から４５５℃に加熱され
たヒーターでシート面から１０ｍ離して加熱する方法に
おいて、シートの加熱時間を任意にとり、加熱されたシ
ート面に直径８０ｗＩ＋Ｉ＋径の半球状プラグをシニト
水平面より深さ１５０調まで入るようにし、深さ１３５
ｍ＋ｎに達したとき絞り比（絞り深さ÷絞り直径）が０
．９となるが、これに達するに必要なシートの加熱時間
をＴ２ （秒）とした。さらにこのＴ２の後、絞り比が
１，０で、かつ絞られたシートの全部位で均一な肉厚分
布となる最も賦型に適する加熱時間領域があり、それま
での加熱時間をＴａ （秒）とした。
アイゾツト衝撃強度：ＪＩＳ−に７１１０準拠（３）真
空成形性：シートを上下面から中央に直径１５０闘の穴
のあいた鋼板の間に挾んで断熱箱の中に水平にセットし
た後、シートをこの鋼板の上面から４５５℃に加熱され
たヒーターでシート面から１０ｍ離して加熱する方法に
おいて、シートの加熱時間を任意にとり、加熱されたシ
ート面に直径８０ｗＩ＋Ｉ＋径の半球状プラグをシニト
水平面より深さ１５０調まで入るようにし、深さ１３５
ｍ＋ｎに達したとき絞り比（絞り深さ÷絞り直径）が０
．９となるが、これに達するに必要なシートの加熱時間
をＴ２ （秒）とした。さらにこのＴ２の後、絞り比が
１，０で、かつ絞られたシートの全部位で均一な肉厚分
布となる最も賦型に適する加熱時間領域があり、それま
での加熱時間をＴａ （秒）とした。
評価は、Ｔ２が真空成形開始可能時間としてとらえるこ
とが出来る。Ｔ２が短く、かつ７２時に於けるシートの
垂下量が小さい程好ましい。また、Ｔ２からＴａ迄が長
ければ成形範囲が広く深絞り成形がしやすいので好まし
い。
とが出来る。Ｔ２が短く、かつ７２時に於けるシートの
垂下量が小さい程好ましい。また、Ｔ２からＴａ迄が長
ければ成形範囲が広く深絞り成形がしやすいので好まし
い。
実施例１
第１表に示す配合を予め押出機で溶融混練した後、口径
９０ｍｍ径の押出機にて樹脂温度２２０℃、引取速度１
−４ｍ１分で１．７Ｗｍ厚のシートを成形し、評価した
。結果は第１表の通り。
９０ｍｍ径の押出機にて樹脂温度２２０℃、引取速度１
−４ｍ１分で１．７Ｗｍ厚のシートを成形し、評価した
。結果は第１表の通り。
（以下余白）
実施例２
第２表に示す配合で、実施例１と同様にしてシートとし
、評価をした。結果を第２表に示す。
、評価をした。結果を第２表に示す。
第２表
（１）ｌ）はＭＦ’ＲＯ，６ｆ／１０分、比重０．９５
のもの２）はＭＦ’ＲＯ，５ｆ７１０分、エチレン含址
５重縫％実施例３ 第３表に示す配合で、実施例２と同様に評価した。用い
た各成分は実施例２で用いたと同じものである。
のもの２）はＭＦ’ＲＯ，５ｆ７１０分、エチレン含址
５重縫％実施例３ 第３表に示す配合で、実施例２と同様に評価した。用い
た各成分は実施例２で用いたと同じものである。
実施例４
第４表に示す配合を予め押出機で溶融混練した後、口径
９０咽径の押出機を用いて２２０℃で混練し、一方ポリ
プロピレン（ＭＦＲ２，３ｙ／ １゜分）を口径６５ｗ
ｎ径の押出機を用いて２２０℃で混練し、これら両者を
１台のダイスに供給して、ポリプロピレンを両表面層に
各０．０９ｓ＋ｍ厚みで、また配合組成物を中間層に厚
み１．６２ｍｍで、ダイス温度２２０℃、引取速度１．
４ｍ／分にて積層シートを成形した。その評価結果は第
４表の通シ。
９０咽径の押出機を用いて２２０℃で混練し、一方ポリ
プロピレン（ＭＦＲ２，３ｙ／ １゜分）を口径６５ｗ
ｎ径の押出機を用いて２２０℃で混練し、これら両者を
１台のダイスに供給して、ポリプロピレンを両表面層に
各０．０９ｓ＋ｍ厚みで、また配合組成物を中間層に厚
み１．６２ｍｍで、ダイス温度２２０℃、引取速度１．
４ｍ／分にて積層シートを成形した。その評価結果は第
４表の通シ。
第４表
（注）ＩＬ ２）は実施例２と同一物である。
Claims (1)
- （ａ）エチレン系重合体１０〜９０重量％および結晶性
プロピレン系重合体９０７１０重量％を含有するオレフ
ィン重合体組成物５０〜９０重量％、■）スチレン系重
合体５〜４０重量％、（Ｃ）熱可塑性スチレン系ブロッ
ク共重合ゴム２〜３０重量％および（ｄ）無機充填剤１
０〜７０重量％から成ることを特徴とする熱可塑性樹脂
組成物。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58241494A JPS60133039A (ja) | 1983-12-21 | 1983-12-21 | オレフィン重合体系二次加工用シート |
| EP84308582A EP0156072B1 (en) | 1983-12-21 | 1984-12-10 | Thermoplastic composition comprising olefin and styrene polymers and filler |
| DE8484308582T DE3477392D1 (en) | 1983-12-21 | 1984-12-10 | Thermoplastic composition comprising olefin and styrene polymers and filler |
| US06/681,386 US4582871A (en) | 1983-12-21 | 1984-12-13 | Thermoplastic resin composition |
| KR1019840008139A KR920001566B1 (ko) | 1983-12-21 | 1984-12-20 | 열가소성 수지 조성물 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58241494A JPS60133039A (ja) | 1983-12-21 | 1983-12-21 | オレフィン重合体系二次加工用シート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60133039A true JPS60133039A (ja) | 1985-07-16 |
| JPH0449575B2 JPH0449575B2 (ja) | 1992-08-11 |
Family
ID=17075153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58241494A Granted JPS60133039A (ja) | 1983-12-21 | 1983-12-21 | オレフィン重合体系二次加工用シート |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4582871A (ja) |
| EP (1) | EP0156072B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60133039A (ja) |
| KR (1) | KR920001566B1 (ja) |
| DE (1) | DE3477392D1 (ja) |
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- 1984-12-13 US US06/681,386 patent/US4582871A/en not_active Expired - Lifetime
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| DE3477392D1 (en) | 1989-04-27 |
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