JPS60121037A - 鋳型用粘結組成物 - Google Patents
鋳型用粘結組成物Info
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- JPS60121037A JPS60121037A JP22839383A JP22839383A JPS60121037A JP S60121037 A JPS60121037 A JP S60121037A JP 22839383 A JP22839383 A JP 22839383A JP 22839383 A JP22839383 A JP 22839383A JP S60121037 A JPS60121037 A JP S60121037A
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- Japan
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- ammonium
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- melamine resin
- melamine
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/02—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by additives for special purposes, e.g. indicators, breakdown additives
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/20—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents
- B22C1/22—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins
- B22C1/2233—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- B22C1/2246—Condensation polymers of aldehydes and ketones
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の関連する技術分野）
この発明は鋳型または中子の製造に用いる鋳型用粘結組
成物に関するものである。
成物に関するものである。
（従来技術）
従来の鋳造用鋳型および中子に関しては、合金の種類を
問わず鋳型粘結剤としては、例えば（株）工業調査会発
行の［プラスチック技術全書１５Ｊに記載されているよ
うに７エノール樹脂を使用したシェルモールド法が、そ
の造型法として広く使用されている。特に中子において
は、生産性、寸法精度が優れているため、はとんどがシ
ェルモールド法で製造され重用されている。しかしなが
ら、このような従来のシェルモールド法にあっては、ア
ルミニウム合金のような低融点の軽金属鋳物の鋳型、特
に中子に使用した場合、溶湯熱でフェノール樹脂の一部
が熱変化を起こし、極めて強固な黒鉛構造に変化するた
め、中子の残留強度が著しく高く、鋳込み後、鋳物ごと
約５００°Ｃの高温で５〜１０時間に亘る長時間の「砂
焼き」と称する加熱を行ない、黒鉛構造となっている粘
結剤残渣を燃焼せしめて排出しており、多大なエネルギ
ーを消費する。
問わず鋳型粘結剤としては、例えば（株）工業調査会発
行の［プラスチック技術全書１５Ｊに記載されているよ
うに７エノール樹脂を使用したシェルモールド法が、そ
の造型法として広く使用されている。特に中子において
は、生産性、寸法精度が優れているため、はとんどがシ
ェルモールド法で製造され重用されている。しかしなが
ら、このような従来のシェルモールド法にあっては、ア
ルミニウム合金のような低融点の軽金属鋳物の鋳型、特
に中子に使用した場合、溶湯熱でフェノール樹脂の一部
が熱変化を起こし、極めて強固な黒鉛構造に変化するた
め、中子の残留強度が著しく高く、鋳込み後、鋳物ごと
約５００°Ｃの高温で５〜１０時間に亘る長時間の「砂
焼き」と称する加熱を行ない、黒鉛構造となっている粘
結剤残渣を燃焼せしめて排出しており、多大なエネルギ
ーを消費する。
一方、黒鉛構造を形成するのは、フェノール樹脂のベン
ゼン環に帰因するという研究結果に基づいて、ベンゼン
環を含まない熱硬化性樹脂の探索が行なわれている。例
えば特開昭５６−５９５６０号公報に記載されている不
飽和ポリエステル樹脂Ｇｊ：中子の残留強度が低く、砂
焼きは不必要となる利点は有るが、断面積の小さい部分
のある中子を形成したときに、その部分の強度を充分に
得るには樹脂量が多くなり、鋳込時に樹脂が分解して発
生するガス量が若干多くなるという問題があった。
ゼン環に帰因するという研究結果に基づいて、ベンゼン
環を含まない熱硬化性樹脂の探索が行なわれている。例
えば特開昭５６−５９５６０号公報に記載されている不
飽和ポリエステル樹脂Ｇｊ：中子の残留強度が低く、砂
焼きは不必要となる利点は有るが、断面積の小さい部分
のある中子を形成したときに、その部分の強度を充分に
得るには樹脂量が多くなり、鋳込時に樹脂が分解して発
生するガス量が若干多くなるという問題があった。
°この他に発明者等が研究したメラミン樹脂は、耐熱性
が高くかつ分子内にトリアジン環をもっているため３８
０°Ｃ付近で急激に熱分解するため温時強度、崩壊性と
もフェノール樹脂に比べ良好である。しかし、エンジン
のシリンダーヘッドのように形状が複雑で鋳込み後、崩
壊砂の排出口が小さいものではメラミン樹脂であっても
崩壊性が不十分であり、未だ満足すべき鋳型用粘結組成
物は開発されていないのが現状である。以上より、焼成
成形時の強度（耐熱性）が高く、かつ熱分解性（崩壊性
）が良好な、鋳型用粘結組成物の開発が切望されている
。
が高くかつ分子内にトリアジン環をもっているため３８
０°Ｃ付近で急激に熱分解するため温時強度、崩壊性と
もフェノール樹脂に比べ良好である。しかし、エンジン
のシリンダーヘッドのように形状が複雑で鋳込み後、崩
壊砂の排出口が小さいものではメラミン樹脂であっても
崩壊性が不十分であり、未だ満足すべき鋳型用粘結組成
物は開発されていないのが現状である。以上より、焼成
成形時の強度（耐熱性）が高く、かつ熱分解性（崩壊性
）が良好な、鋳型用粘結組成物の開発が切望されている
。
（発明の開示）
発明者らは上記の点に注目し、上記要望にこたえるべく
鋭意研究の結果、メラミン樹脂に崩壊助剤としてリン酸
アンモニウム化合物を添加せしめることにより、温時強
度、崩壊性ともきわめて良好な性能をもった鋳型用粘結
組成物が得られることを確かめこの発明を達成するに至
った。
鋭意研究の結果、メラミン樹脂に崩壊助剤としてリン酸
アンモニウム化合物を添加せしめることにより、温時強
度、崩壊性ともきわめて良好な性能をもった鋳型用粘結
組成物が得られることを確かめこの発明を達成するに至
った。
即ちこの発明はメラミン樹脂（６）とリン酸アンモ２′
。
。
ニウム化合物（Ｂ）を主成分とした鋳型用粘結組成物に
関するものである。
関するものである。
この発明で使用するメラミン樹脂（Ａ）とは、メラミン
とホルマリンの反応により分子内にメチロール基を付与
したメラミン、またはその初期縮合物であるオリゴマー
を指すが、更にメラミン樹脂に少量の他の樹脂をブレン
ドしたものも包含されるものと解さるべきである。かか
る他の樹脂としては強度の面から考えてメラミンと反応
し得るものが好ましく、例えばエポキシ樹脂、フェノー
ル樹脂等があり、通常５重量％以下の分量をブレンドす
ると、メラミン樹脂単独の場合に比し粘度が低くなり、
砂に一層均一に被覆することができる。
とホルマリンの反応により分子内にメチロール基を付与
したメラミン、またはその初期縮合物であるオリゴマー
を指すが、更にメラミン樹脂に少量の他の樹脂をブレン
ドしたものも包含されるものと解さるべきである。かか
る他の樹脂としては強度の面から考えてメラミンと反応
し得るものが好ましく、例えばエポキシ樹脂、フェノー
ル樹脂等があり、通常５重量％以下の分量をブレンドす
ると、メラミン樹脂単独の場合に比し粘度が低くなり、
砂に一層均一に被覆することができる。
また樹脂被覆砂が保存中にブロッキングしないためにも
、これらメラミン樹脂の軟化点は６０″Ｃ以上であるの
が好ましい。
、これらメラミン樹脂の軟化点は６０″Ｃ以上であるの
が好ましい。
マタこの発明で使用するリン酸アンモニウム化合物（Ｂ
）とは、例えば第一リン酸アンモニウム、第ニリン酸ア
ンモニウム、第三リン酸アンモニウムおよびポリリン酸
アンモニウムなどを指す。
）とは、例えば第一リン酸アンモニウム、第ニリン酸ア
ンモニウム、第三リン酸アンモニウムおよびポリリン酸
アンモニウムなどを指す。
以下メラミン樹脂に、第一リン酸アンモニウムを添加し
た鋳型用粘結組成物を例により、その作用を説明する。
た鋳型用粘結組成物を例により、その作用を説明する。
第一リン酸アンモニウム（ＮＨ，Ｈ，ＰＯ，）は、８０
０°Ｃ付近で急激に熱分解を始め、アンモニアガスを発
生し、更に五酸化リンに分解するまでに次々に水を発生
させる。従ってメラミン樹脂に第一リン酸アンモニウム
を添加した鋳型粘結剤は、鋳型作製時（２００〜２５０
°Ｃ）には、メラミン樹脂の耐熱性により温時強度が高
くまたアルミニウム鋳込み後は、鋳込まれたアルミニウ
ム（湯）が冷却しつつ鋳型を熱するが一般に鋳型は熱伝
導率が悪く、鋳込み中においては、鋳型の湯の触れる部
分の薄い層を除き、鋳型内部には湯の温度は十分に伝っ
ていないため、鋳型がこわれることもなく、強度も高く
、形状を保持できる。その後湯の冷却が進むにつれ、鋳
型内部の温度が上昇し、８ｏｏ″Ｃ付近に達すると、第
一リン酸アンモニウムが分解し、アンモニアまたは水を
発生させ、ガス圧力により粘結剤の層に亀裂を生じさせ
て強度を低下さ仕ると共にメラミン樹脂そのものが、８
８０°Ｃ付近より熱分解して強度を低下させるため、崩
壊性が著しく向上する。この時点では湯は凝固しており
、それ自体で十分の強度を有しているので、鋳型の強度
が低下しても凝固した湯の形状に何等影響を与えない。
０°Ｃ付近で急激に熱分解を始め、アンモニアガスを発
生し、更に五酸化リンに分解するまでに次々に水を発生
させる。従ってメラミン樹脂に第一リン酸アンモニウム
を添加した鋳型粘結剤は、鋳型作製時（２００〜２５０
°Ｃ）には、メラミン樹脂の耐熱性により温時強度が高
くまたアルミニウム鋳込み後は、鋳込まれたアルミニウ
ム（湯）が冷却しつつ鋳型を熱するが一般に鋳型は熱伝
導率が悪く、鋳込み中においては、鋳型の湯の触れる部
分の薄い層を除き、鋳型内部には湯の温度は十分に伝っ
ていないため、鋳型がこわれることもなく、強度も高く
、形状を保持できる。その後湯の冷却が進むにつれ、鋳
型内部の温度が上昇し、８ｏｏ″Ｃ付近に達すると、第
一リン酸アンモニウムが分解し、アンモニアまたは水を
発生させ、ガス圧力により粘結剤の層に亀裂を生じさせ
て強度を低下さ仕ると共にメラミン樹脂そのものが、８
８０°Ｃ付近より熱分解して強度を低下させるため、崩
壊性が著しく向上する。この時点では湯は凝固しており
、それ自体で十分の強度を有しているので、鋳型の強度
が低下しても凝固した湯の形状に何等影響を与えない。
以上より、メラミン樹脂にリン酸アンモニウム化合物を
添加した鋳型粘結剤は、温時強度、崩壊性ともに極めて
良好であり、複雑な形状で排出口が小さい鋳型において
も十分に実用に供し得る。
添加した鋳型粘結剤は、温時強度、崩壊性ともに極めて
良好であり、複雑な形状で排出口が小さい鋳型において
も十分に実用に供し得る。
この発明においてメラミン樹脂に対するリン酸アンモニ
ウム化合物の添加量は、多量なほど、崩壊性が向上する
が、あまり多いと分解ガスが多量に発生し、鋳型折れの
原因になる。また鋳型作製時のメラミン樹脂の硬化を阻
害する原因にもなるので、リン酸アンモニウムの添加量
はメラミン樹脂１００重量部に対し１．０〜８０重量部
がよい。
ウム化合物の添加量は、多量なほど、崩壊性が向上する
が、あまり多いと分解ガスが多量に発生し、鋳型折れの
原因になる。また鋳型作製時のメラミン樹脂の硬化を阻
害する原因にもなるので、リン酸アンモニウムの添加量
はメラミン樹脂１００重量部に対し１．０〜８０重量部
がよい。
特に温時強度と崩壊性のバランスを考えれば、５．０〜
１５重量部がより好ましい。
１５重量部がより好ましい。
またリン酸アンモニウム化合物中でも、特にボリリン酸
アンモニウムは分子中に多くのアンモニウムが配位結合
しており、少ない添加量で多くのアンモニアカスを発生
させるので、崩壊性がより良好である。
アンモニウムは分子中に多くのアンモニウムが配位結合
しており、少ない添加量で多くのアンモニアカスを発生
させるので、崩壊性がより良好である。
またメラミン樹脂は１５０〜２００°Ｃで十分に熱硬化
するが、イミダゾールを硬化促進剤として添加すると、
硬化が促進され、鋳型の温時強度が向上するのでより好
ましい。イミダゾールとしては、特に分子内に少なくと
も１個以上のメチロール基を有するものが好ましく、例
えば２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチル
イミダゾール、２−フェニル−４，５−ジヒド四キシメ
チルイミダゾール等がある。イミダゾールを硬化促進剤
として添加する場合の添加量は、１〜５重ｆｆｉ％の範
囲が好ましく、１重量％未満では効果かなく、５重量％
より多く添加しても効果が増大することはない。
するが、イミダゾールを硬化促進剤として添加すると、
硬化が促進され、鋳型の温時強度が向上するのでより好
ましい。イミダゾールとしては、特に分子内に少なくと
も１個以上のメチロール基を有するものが好ましく、例
えば２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチル
イミダゾール、２−フェニル−４，５−ジヒド四キシメ
チルイミダゾール等がある。イミダゾールを硬化促進剤
として添加する場合の添加量は、１〜５重ｆｆｉ％の範
囲が好ましく、１重量％未満では効果かなく、５重量％
より多く添加しても効果が増大することはない。
尚この発明の鋳型用粘結組成物には、この発明の目的を
阻害しない限りにおいて、樹脂被覆砂の滑り性の改良目
的で助剤類、砂と粘結剤の接着性全改良するシランカッ
プリング剤、チタンカップリング剤等の助剤、或いはけ
い砂以外の無機充填剤を併用することも可能である。こ
れらカップリング剤はエポキシ樹脂に対して０．１〜５
重量１部の範囲で加えるのが好ましい。この範囲外であ
ると中子の強度が低下する場合がある。
阻害しない限りにおいて、樹脂被覆砂の滑り性の改良目
的で助剤類、砂と粘結剤の接着性全改良するシランカッ
プリング剤、チタンカップリング剤等の助剤、或いはけ
い砂以外の無機充填剤を併用することも可能である。こ
れらカップリング剤はエポキシ樹脂に対して０．１〜５
重量１部の範囲で加えるのが好ましい。この範囲外であ
ると中子の強度が低下する場合がある。
この発明の鋳型用粘結剤を使用して樹脂被覆砂を製造す
るにあたっては、通常充分に予熱されたけい砂に、この
発明の粘結用組成物を添加混合して冷却し、砂表面に粘
結樹脂を融着させる方法がとられるが、この発明の粘結
用組成物を有機溶剤や水等に溶解または分散してけい砂
と混合、乾燥させる方法も用いることができる。
るにあたっては、通常充分に予熱されたけい砂に、この
発明の粘結用組成物を添加混合して冷却し、砂表面に粘
結樹脂を融着させる方法がとられるが、この発明の粘結
用組成物を有機溶剤や水等に溶解または分散してけい砂
と混合、乾燥させる方法も用いることができる。
上記方法によって得られた樹脂被覆砂は、通常１５０℃
以上、好ましくは１８０〜２５０°Ｃに加熱した金型に
流し込み８０秒乃至３分間経過後脱型し、鋳型または中
子を得ることができる。
以上、好ましくは１８０〜２５０°Ｃに加熱した金型に
流し込み８０秒乃至３分間経過後脱型し、鋳型または中
子を得ることができる。
（発明の実施例）
次にこの発明を実施例、比較例および試験例により説明
する。
する。
・実施例１
２００℃に予熱した６号砕砂４ｋｇをスピードミキサー
に投入し、１６０°Ｃになった時点で、メラミン樹脂（
日本カーバイド製、商品名二カレジン５３０５、軟化点
１１０℃）８０ｇを投入した後−１２０°Ｃになった時
点で、硬化促逼剤である２−フェニル−４−メチル−５
−ヒドロキシメチルイミダゾール（四国ファインケミカ
ル製キュアゾール２Ｐ４ＭＨ２）４９ と第一リン酸ア
ンモニウム（三井東圧化学（株）製）８ｇを投入し、砂
粒がブロッキングしはじめた際にステアリン酸カルシウ
ム４ｇを加え実施例１の樹脂被覆砂を得た。
に投入し、１６０°Ｃになった時点で、メラミン樹脂（
日本カーバイド製、商品名二カレジン５３０５、軟化点
１１０℃）８０ｇを投入した後−１２０°Ｃになった時
点で、硬化促逼剤である２−フェニル−４−メチル−５
−ヒドロキシメチルイミダゾール（四国ファインケミカ
ル製キュアゾール２Ｐ４ＭＨ２）４９ と第一リン酸ア
ンモニウム（三井東圧化学（株）製）８ｇを投入し、砂
粒がブロッキングしはじめた際にステアリン酸カルシウ
ム４ｇを加え実施例１の樹脂被覆砂を得た。
実施例２〜８
実施例１において、第一リン酸アンモニウムを０．８９
（１重量部）、２．４ノ（８重量部）、４ｇ（５重量
部）、１２ｇ（１５重量部）、１６９（２０重量部）、
２０ｇ（２５重量部）、２４９（８０重量部）加えた以
外は同様にして実施例２〜８の７種類の樹脂被覆砂を作
成した。
（１重量部）、２．４ノ（８重量部）、４ｇ（５重量
部）、１２ｇ（１５重量部）、１６９（２０重量部）、
２０ｇ（２５重量部）、２４９（８０重量部）加えた以
外は同様にして実施例２〜８の７種類の樹脂被覆砂を作
成した。
比較例１〜８
実施例１において、第一リン酸アンモニウムの添加量を
無添加、２８９（３５重量部）、８２ｇ（４０重量部）
にした以外は同様にして比較例１〜８の８種類の樹脂被
覆砂を得た。
無添加、２８９（３５重量部）、８２ｇ（４０重量部）
にした以外は同様にして比較例１〜８の８種類の樹脂被
覆砂を得た。
実施例９〜１６
実施例１において、第一リン酸アンモニウムに換えて、
ポリリン酸アンモニウム（モンサンド社製、商品名ＰＨ
０８ＯＨＥＯＫ Ｐ／ａｏ ）を、０．８り（１重量部
）、２．４９ （８重量部）、４ｇ（５重量部）、８り
（１０重量部）、１２ （’ １５重量部）、１６９（
２０重置部）、２０９（２５重量部）、２４り（８０重
量部）添加した以外は同様にして実施例９〜１６の８種
類の樹脂被覆砂を作成した。
ポリリン酸アンモニウム（モンサンド社製、商品名ＰＨ
０８ＯＨＥＯＫ Ｐ／ａｏ ）を、０．８り（１重量部
）、２．４９ （８重量部）、４ｇ（５重量部）、８り
（１０重量部）、１２ （’ １５重量部）、１６９（
２０重置部）、２０９（２５重量部）、２４り（８０重
量部）添加した以外は同様にして実施例９〜１６の８種
類の樹脂被覆砂を作成した。
比較例４〜６
実施例９において、ポリリン酸アンモニウムの添加量を
、無添加、２８り（８５重量部）、３２９（４０重量部
）とした以外は同様にして比較例４〜６の８種類の樹脂
被覆砂を作成した。
、無添加、２８り（８５重量部）、３２９（４０重量部
）とした以外は同様にして比較例４〜６の８種類の樹脂
被覆砂を作成した。
・実施例１７
２００°Ｃに予熱した６号けい砂４ｋｇをスピードミキ
サーに投入し、１６０°Ｃになった時点で前記メラミン
樹脂二カレジン５８０５を８０９投入し、１３０℃でシ
ランカップリング剤Ａ−１７４（日本コニカ−製、商品
名）４りをエタノール２０ｃｃに希釈した溶液全添加し
、連続して２−フェニル−４，５−ジヒドロキシメチル
イミダゾール（四国ファインケミカル社製、商品名キュ
アゾール２ＰＨｚ）４１ｇと、ホ゛リリン酸アンモニウ
ムＰＨ０８ＯＨＥＧＫ ”／’８０ｔ”ｓりを投入し、
砂粒がブロッキングしはじめた際にステアリン酸カルシ
ウム４りを加え、実施例１７の樹脂被覆砂を得た。
サーに投入し、１６０°Ｃになった時点で前記メラミン
樹脂二カレジン５８０５を８０９投入し、１３０℃でシ
ランカップリング剤Ａ−１７４（日本コニカ−製、商品
名）４りをエタノール２０ｃｃに希釈した溶液全添加し
、連続して２−フェニル−４，５−ジヒドロキシメチル
イミダゾール（四国ファインケミカル社製、商品名キュ
アゾール２ＰＨｚ）４１ｇと、ホ゛リリン酸アンモニウ
ムＰＨ０８ＯＨＥＧＫ ”／’８０ｔ”ｓりを投入し、
砂粒がブロッキングしはじめた際にステアリン酸カルシ
ウム４りを加え、実施例１７の樹脂被覆砂を得た。
実施例１８
実施例１７において、キュアゾール２ Ｐ）ＩＺを無添
加にした以外は同様にして実施例１８の樹脂被覆砂を得
た。
加にした以外は同様にして実施例１８の樹脂被覆砂を得
た。
試験例１
実施例１〜１６および比較例１〜６で作成した樹脂被覆
砂を直ちに２５０℃で７０秒焼成し、試２０験片を作成
し、この焼成温度においてシェル砂高温引張強度試験機
を用いて強度試験を行った。高温引張強度測定結果を実
施例１〜８、比較例１〜８については第１図の曲線１に
、実施例９〜１６、比較例４〜６については第２図の曲
線３に示す。
砂を直ちに２５０℃で７０秒焼成し、試２０験片を作成
し、この焼成温度においてシェル砂高温引張強度試験機
を用いて強度試験を行った。高温引張強度測定結果を実
施例１〜８、比較例１〜８については第１図の曲線１に
、実施例９〜１６、比較例４〜６については第２図の曲
線３に示す。
次に実施例１７および１８で作成した樹脂被覆砂につき
同様に温時引張強度を測定し、得た結果を第１表に示す
。
同様に温時引張強度を測定し、得た結果を第１表に示す
。
試験例２
実施例１〜１６および比較例１〜６で作成した樹脂被覆
砂を２００°Ｃに加熱した金型に流し込み、２８０°Ｃ
で５分間保持し、５０Ｘ５０Ｘ２０門の試験片を作成し
た。これ等の試験片をそれぞれ１７０ Ｘ １２５ ｍ
ｒｘの寸法のアルミニウム箔に包み、５００°Ｃの炉に
入れ２１．５分後に炉から取出し、冷却した。この加熱
処理は樹脂被覆砂から実際に鋳型を作成した場合に、通
常では一番崩壊性の恋い状態に相当する加熱条件である
。
砂を２００°Ｃに加熱した金型に流し込み、２８０°Ｃ
で５分間保持し、５０Ｘ５０Ｘ２０門の試験片を作成し
た。これ等の試験片をそれぞれ１７０ Ｘ １２５ ｍ
ｒｘの寸法のアルミニウム箔に包み、５００°Ｃの炉に
入れ２１．５分後に炉から取出し、冷却した。この加熱
処理は樹脂被覆砂から実際に鋳型を作成した場合に、通
常では一番崩壊性の恋い状態に相当する加熱条件である
。
このように加熱処理した試験片をロータツブ形ふるい分
は機械を用いてロータツブ試験と砂落ち最の関係を測定
した。ここで砂落ち量はメッシュナ４の金網を通過した
砂のみを対象とした。この測定結果を実施例１〜８、比
較例１〜８については第１図の曲線２に、実施例９〜１
６、比較例４〜６については第２図の曲線今に示す。
は機械を用いてロータツブ試験と砂落ち最の関係を測定
した。ここで砂落ち量はメッシュナ４の金網を通過した
砂のみを対象とした。この測定結果を実施例１〜８、比
較例１〜８については第１図の曲線２に、実施例９〜１
６、比較例４〜６については第２図の曲線今に示す。
ここでいう「ロータツブ形ふるいわけ機械」はＪＩＳＺ
２６０２の粒度試験方法に用いる機械で、４メツシユの
ふるいに前記試験片を入れ、下に受皿を配して１分間ふ
るい分けを行った。この結果試験片の重量に対する受皿
に落ちた砂の重量％をもって崩壊性とした。
２６０２の粒度試験方法に用いる機械で、４メツシユの
ふるいに前記試験片を入れ、下に受皿を配して１分間ふ
るい分けを行った。この結果試験片の重量に対する受皿
に落ちた砂の重量％をもって崩壊性とした。
前記と同様に、実施例１７および１８で作成した樹脂被
覆砂につき崩壊性を測定し、得た結果を第１表に併記す
る。
覆砂につき崩壊性を測定し、得た結果を第１表に併記す
る。
この発明の粘結組成物を加熱した場合に発生するガスの
発生風を調べるために、前述の実施例１８および１６と
同様に作成した粘結用組成物各５９試料■および■と、
比較のための不飽和ポリエステル（三井東圧化学（株）
装面品名ニスターＮａｏｏｏ：、）に硬化剤と−してク
メンハイドロパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド
、ターシャリブチルパーベンゾニードを合計で樹脂に対
し３．９重量％加えた樹脂５ｆ７（試料■）とを窒素ガ
ス雰囲気で６００°Ｃに加熱し分解ガス量を測定し、得
た結果を第３図に示す。尚第８図中曲線１は試料■につ
いて、曲線２は試料■について、曲線８は試料■につい
ての結果を夫々示す。第３図から、この発明の粘結組成
物が不飽和ポリエステルよりもガス発生量が少ないこと
がわかる。
発生風を調べるために、前述の実施例１８および１６と
同様に作成した粘結用組成物各５９試料■および■と、
比較のための不飽和ポリエステル（三井東圧化学（株）
装面品名ニスターＮａｏｏｏ：、）に硬化剤と−してク
メンハイドロパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド
、ターシャリブチルパーベンゾニードを合計で樹脂に対
し３．９重量％加えた樹脂５ｆ７（試料■）とを窒素ガ
ス雰囲気で６００°Ｃに加熱し分解ガス量を測定し、得
た結果を第３図に示す。尚第８図中曲線１は試料■につ
いて、曲線２は試料■について、曲線８は試料■につい
ての結果を夫々示す。第３図から、この発明の粘結組成
物が不飽和ポリエステルよりもガス発生量が少ないこと
がわかる。
（発明の効果）
以上説明してきたように、この発明の鋳型用粘結組成物
はメラミン樹脂とリン酸アンモニウム化合物の特定量を
主成分として榊成されているため、第１図および第２図
からもわかるように優れた温・時強度並びに崩壊性を有
するものであり、従来必１要とされていた初造後の加熱
処理を省略でき、今後のアルミニウム合金等の低融点鋳
物の鋳型または中子の粘結剤として利用価値が極めて大
である。
はメラミン樹脂とリン酸アンモニウム化合物の特定量を
主成分として榊成されているため、第１図および第２図
からもわかるように優れた温・時強度並びに崩壊性を有
するものであり、従来必１要とされていた初造後の加熱
処理を省略でき、今後のアルミニウム合金等の低融点鋳
物の鋳型または中子の粘結剤として利用価値が極めて大
である。
第１図は実施例１〜８、比較例１〜８の樹脂被覆砂の温
時引張強度および崩壊率を示す曲線図、第２図は実施例
９〜１６、比較例４〜６の樹脂被覆砂の温時引張強度お
よび崩壊率を示す曲線図、第３図は実施例１８および１
６の粘結組成物と１ｆ・不飽和ポリエステルの加熱時に
おける分解ガス発生量を示すグラフである。 特許出願人 日産自動車株式会社 第２図 ！：’）’）Ａｌｔ、’？７（”７ＡＰＨＯ５ＣＨＥＣ
Ｋ ％季力１７１（％）第３図 づｒンｊｑギＦｆｆ厚ｎ（升ン
時引張強度および崩壊率を示す曲線図、第２図は実施例
９〜１６、比較例４〜６の樹脂被覆砂の温時引張強度お
よび崩壊率を示す曲線図、第３図は実施例１８および１
６の粘結組成物と１ｆ・不飽和ポリエステルの加熱時に
おける分解ガス発生量を示すグラフである。 特許出願人 日産自動車株式会社 第２図 ！：’）’）Ａｌｔ、’？７（”７ＡＰＨＯ５ＣＨＥＣ
Ｋ ％季力１７１（％）第３図 づｒンｊｑギＦｆｆ厚ｎ（升ン
Claims (1)
- Ｌ メラミン樹脂（４）と、この樹脂（４）１００重量
部に対し１〜８０重量部のリン酸アンモニウム化合物（
Ｂ）とを主成分として成ることを特徴とする鋳型用粘結
組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22839383A JPS60121037A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | 鋳型用粘結組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22839383A JPS60121037A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | 鋳型用粘結組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60121037A true JPS60121037A (ja) | 1985-06-28 |
Family
ID=16875760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22839383A Pending JPS60121037A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | 鋳型用粘結組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60121037A (ja) |
-
1983
- 1983-12-05 JP JP22839383A patent/JPS60121037A/ja active Pending
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