JPS60145236A - 鋳物砂用粘結組成物 - Google Patents
鋳物砂用粘結組成物Info
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- JPS60145236A JPS60145236A JP128684A JP128684A JPS60145236A JP S60145236 A JPS60145236 A JP S60145236A JP 128684 A JP128684 A JP 128684A JP 128684 A JP128684 A JP 128684A JP S60145236 A JPS60145236 A JP S60145236A
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- JP
- Japan
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- resin
- sand
- weight
- parts
- ammonium phosphate
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/20—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents
- B22C1/22—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins
- B22C1/2233—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- B22C1/2246—Condensation polymers of aldehydes and ketones
- B22C1/2253—Condensation polymers of aldehydes and ketones with phenols
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の関連する技術分野）
この発明は鋳型または中子の製造に用し）る鋳物砂用粘
結組成物に関するものであるＯ （従来波Ｗｌ） 従来の鋳型および中子に関しては、合金の種類を問わず
鋳型粘結剤としては、例えば（株）工業調査会発行の「
プラスチック技術全書１５」に記載されているようにフ
ェノール樹脂を使用したシェルモールド法が、その造型
法として広く使用されている０特に中子においては、生
産性寸法精度力（優れているためほとんどがシェルモー
ルド法で製造され重用されている。しかしながらこのよ
うな従来のシェルモールド法にあっては、アルミニウム
合金のような低融点の軽金属鋳物の鋳型、特に中子に使
用した場合、溶湯熱でフェノール樹脂の一部が熱変化を
起し極めて強固な黒鉛構造に変化するため、中子、の残
留強度は著しく高く、鋳込み後、鋳物ごと約５００℃の
高温で５〜１０時間に亘る長時間の「砂焼き」と称する
加熱を行ない、黒鉛構造となっている粘結剤残液を燃焼
せしめて排出しており、多大なエネルギーを消費する。
結組成物に関するものであるＯ （従来波Ｗｌ） 従来の鋳型および中子に関しては、合金の種類を問わず
鋳型粘結剤としては、例えば（株）工業調査会発行の「
プラスチック技術全書１５」に記載されているようにフ
ェノール樹脂を使用したシェルモールド法が、その造型
法として広く使用されている０特に中子においては、生
産性寸法精度力（優れているためほとんどがシェルモー
ルド法で製造され重用されている。しかしながらこのよ
うな従来のシェルモールド法にあっては、アルミニウム
合金のような低融点の軽金属鋳物の鋳型、特に中子に使
用した場合、溶湯熱でフェノール樹脂の一部が熱変化を
起し極めて強固な黒鉛構造に変化するため、中子、の残
留強度は著しく高く、鋳込み後、鋳物ごと約５００℃の
高温で５〜１０時間に亘る長時間の「砂焼き」と称する
加熱を行ない、黒鉛構造となっている粘結剤残液を燃焼
せしめて排出しており、多大なエネルギーを消費する。
一方、黒１構造を形成するのは、フェノール樹脂のベン
ゼン環に帰因するという研究結果に基づいて、ベンゼン
環を含まない熱硬化性樹脂の探索が行われている０例え
ば特開昭５６−５９５６０号公報には不飽和ポリエステ
ル樹脂の使用が開示されているが、この場合は中子の残
留強度が低く、砂焼きは不必要となる利点は有るが、断
面積の小さい部分のある中子を形成したときに、その部
分の強度を充分に得るには樹脂量が多くなり、鋳込時に
樹脂が分解して発生するガス瀘が若干多くなるという問
題点があった０このようにベンゼン環・を含まない熱硬
化性樹脂を用いる場合には、耐熱性が乏しいため、温時
強度が低く、また樹脂の熱分解性が良すぎるため、鋳型
にガス欠陥ができやすく、鋳型の成型歩留まりが極めて
悪いという問題点がある０ （発明の開示） 発明者らは、上記の点に注目し、鋭意研究を行った結果
、フェノール樹脂に、崩壊助剤として、リン酸アンモニ
ウム化合物を添加せしめることにより、温時強度が高く
、ガス欠陥を生じることなしに鋳込み後の砂の排出性即
ち崩壊性が良い鋳型粘結用組成物を見出し、この発明を
達成するに至った０ 即ちこの発明はフェノール樹脂とリン酸アンモニウム化
合物を主成分として成る鋳型粘結用組成物に関するもの
である。
ゼン環に帰因するという研究結果に基づいて、ベンゼン
環を含まない熱硬化性樹脂の探索が行われている０例え
ば特開昭５６−５９５６０号公報には不飽和ポリエステ
ル樹脂の使用が開示されているが、この場合は中子の残
留強度が低く、砂焼きは不必要となる利点は有るが、断
面積の小さい部分のある中子を形成したときに、その部
分の強度を充分に得るには樹脂量が多くなり、鋳込時に
樹脂が分解して発生するガス瀘が若干多くなるという問
題点があった０このようにベンゼン環・を含まない熱硬
化性樹脂を用いる場合には、耐熱性が乏しいため、温時
強度が低く、また樹脂の熱分解性が良すぎるため、鋳型
にガス欠陥ができやすく、鋳型の成型歩留まりが極めて
悪いという問題点がある０ （発明の開示） 発明者らは、上記の点に注目し、鋭意研究を行った結果
、フェノール樹脂に、崩壊助剤として、リン酸アンモニ
ウム化合物を添加せしめることにより、温時強度が高く
、ガス欠陥を生じることなしに鋳込み後の砂の排出性即
ち崩壊性が良い鋳型粘結用組成物を見出し、この発明を
達成するに至った０ 即ちこの発明はフェノール樹脂とリン酸アンモニウム化
合物を主成分として成る鋳型粘結用組成物に関するもの
である。
この発明で使用されるフェノール樹脂とは、レゾールフ
ェノール樹脂またはノボラックフェノール樹脂の単独ま
たは混合物を指すＯ樹脂被覆砂が保存中にブロッキング
しないためにもこれらフェノール樹脂の軟化点は６０℃
以上が好ましい。
ェノール樹脂またはノボラックフェノール樹脂の単独ま
たは混合物を指すＯ樹脂被覆砂が保存中にブロッキング
しないためにもこれらフェノール樹脂の軟化点は６０℃
以上が好ましい。
またこの発明で使用されるリン酸アンモニウム化合物と
は、例えば第一リン酸アンモニウム、第ニリン酸アンモ
ニウム、第三リン酸アンモニウムおよびポリリン酸アン
モニウムなどを指す。
は、例えば第一リン酸アンモニウム、第ニリン酸アンモ
ニウム、第三リン酸アンモニウムおよびポリリン酸アン
モニウムなどを指す。
以下にフェノール樹脂に第一リン酸アンモニウムを添加
せしめた鋳物砂用粘結組成物を例にとり、その作用を説
明する。
せしめた鋳物砂用粘結組成物を例にとり、その作用を説
明する。
第一リン酸アンモニウム（Ｎ）Ｉ、Ｈ，ＰＯ４）は、８
００℃付近で急激に熱分解を始め、アンモニアガスを発
生し、さらに五酸化リンに分解するまでに次々に水を発
生させる。従って７エノール樹脂に第一リン酸アンモニ
ウムを添加した鋳砂用粘結剤は、中子作製時（２００〜
２５０’Ｃ）はフェノール樹脂の耐熱性により温時強度
が高く、成形歩留まりも良好である。また金属湯の鋳込
み後は鋳込まれた湯が冷却しつつ中子を熱するが一般に
中子は熱伝導率が悪く、鋳込み中においては、鋳型の湯
に触れる部分の薄い層を除き中子内部には湯の温度が十
分に伝わっていないため、鋳型がこわ・れることもなく
、強度も高く形状を保持できる。
００℃付近で急激に熱分解を始め、アンモニアガスを発
生し、さらに五酸化リンに分解するまでに次々に水を発
生させる。従って７エノール樹脂に第一リン酸アンモニ
ウムを添加した鋳砂用粘結剤は、中子作製時（２００〜
２５０’Ｃ）はフェノール樹脂の耐熱性により温時強度
が高く、成形歩留まりも良好である。また金属湯の鋳込
み後は鋳込まれた湯が冷却しつつ中子を熱するが一般に
中子は熱伝導率が悪く、鋳込み中においては、鋳型の湯
に触れる部分の薄い層を除き中子内部には湯の温度が十
分に伝わっていないため、鋳型がこわ・れることもなく
、強度も高く形状を保持できる。
その後湯の冷却が進むにつれ鋳型内部の温度が上昇し、
３００℃付近１達すると第一リン酸アンモニウムが分解
し、アンモニアまたは水を発生させ、ガス圧力により粘
結剤の層に亀裂を生じさせて強度を低下させると共に、
フェノール樹脂そのものも熱分解を開始するため、中子
の強度が低下し、崩壊性が著しく向上する０この時点で
は湯は凝固しており、それ自体で十分の強度を有してい
るので中子の強度が低下しても凝固した湯の形状に侮辱
影響を与えない０ 以上よりフェノール樹脂にリン酸アンモニウム化合物を
添加した鋳物砂用粘結剤は、温時強度、崩壊性ともにき
わめて良好であり、ガス欠陥などなく、成形歩留まりが
高くかつ砂排出性が高い０この発明において前記フェノ
ール樹脂に対するリン酸アンモニウム１６合物の添加量
に関しては、多量な程崩壊性が向上するが、あまり多い
と分解ガスが多量に発生し、中子折れの原因になるＯま
だ中子作製時にフエ／−ル樹脂の硬化を狙害する原因に
もなるので、リン酸アンモニウムの添加量としてはフェ
ノール樹脂１００重置部に対し１．０〜８０重量部とす
るが、特に温時強度と崩峯性のバランスを考えると５．
０〜１５重量部がより好ましい。
３００℃付近１達すると第一リン酸アンモニウムが分解
し、アンモニアまたは水を発生させ、ガス圧力により粘
結剤の層に亀裂を生じさせて強度を低下させると共に、
フェノール樹脂そのものも熱分解を開始するため、中子
の強度が低下し、崩壊性が著しく向上する０この時点で
は湯は凝固しており、それ自体で十分の強度を有してい
るので中子の強度が低下しても凝固した湯の形状に侮辱
影響を与えない０ 以上よりフェノール樹脂にリン酸アンモニウム化合物を
添加した鋳物砂用粘結剤は、温時強度、崩壊性ともにき
わめて良好であり、ガス欠陥などなく、成形歩留まりが
高くかつ砂排出性が高い０この発明において前記フェノ
ール樹脂に対するリン酸アンモニウム１６合物の添加量
に関しては、多量な程崩壊性が向上するが、あまり多い
と分解ガスが多量に発生し、中子折れの原因になるＯま
だ中子作製時にフエ／−ル樹脂の硬化を狙害する原因に
もなるので、リン酸アンモニウムの添加量としてはフェ
ノール樹脂１００重置部に対し１．０〜８０重量部とす
るが、特に温時強度と崩峯性のバランスを考えると５．
０〜１５重量部がより好ましい。
またリン酸アンモニウム化合物中でも特にポリリン酸ア
ンモニウムは分子中に多くのアンモニウムが配位結合し
ているため、少ない添加量で多くのアンモニアガスを発
生させるので崩壊性がより良好である。
ンモニウムは分子中に多くのアンモニウムが配位結合し
ているため、少ない添加量で多くのアンモニアガスを発
生させるので崩壊性がより良好である。
尚この発明の鋳物砂用粘結組成物に、発明の目的を狙害
しない限りにおいて樹脂被覆砂の滑り性の改良目的での
助剤類、けい砂以外の無機充填剤等を併用することも可
能である〇 この発明の鋳物砂用粘結組成物を使用して樹脂被覆砂を
製造するにあたっては、通常充分に予熱されたけい砂に
この発明の粘結組成物を添加混合して冷却し砂表面に粘
結剤を融着させる方法がとられるが、この発明の粘”結
組成物を有機溶剤や水等に溶解するかまたは分散してけ
い砂と混合、乾燥させる方法もある０ 上記方法によって得られた樹脂被覆砂は、通常１５０℃
以上、好ましくは１８０〜２５０℃に加熱した金型に流
し込み３０秒乃至８分間経過した後、脱型し中子を得る
ことができる０ （発明の実施例） 次にこの発明を実施例、比較例および試験例により説明
する０ 実施例１ ２００℃に予熱した６号けい砂４ ｋｇをスピードミキ
サーに投入し、１７０℃になった時点でレゾールフェノ
ール樹脂（群栄化学製、軟化点９０℃、ＯＨ当量１１０
）６０ｇを投入した後、１２０°Ｃになった時点で第一
リン酸アンモニウム（三井東圧化学製）６ｇを投入し、
砂粒がブロッキングしはじめた際にステアリン酸カルシ
ウム８ｇを加え、実施例１の樹脂被覆砂を得た。
しない限りにおいて樹脂被覆砂の滑り性の改良目的での
助剤類、けい砂以外の無機充填剤等を併用することも可
能である〇 この発明の鋳物砂用粘結組成物を使用して樹脂被覆砂を
製造するにあたっては、通常充分に予熱されたけい砂に
この発明の粘結組成物を添加混合して冷却し砂表面に粘
結剤を融着させる方法がとられるが、この発明の粘”結
組成物を有機溶剤や水等に溶解するかまたは分散してけ
い砂と混合、乾燥させる方法もある０ 上記方法によって得られた樹脂被覆砂は、通常１５０℃
以上、好ましくは１８０〜２５０℃に加熱した金型に流
し込み３０秒乃至８分間経過した後、脱型し中子を得る
ことができる０ （発明の実施例） 次にこの発明を実施例、比較例および試験例により説明
する０ 実施例１ ２００℃に予熱した６号けい砂４ ｋｇをスピードミキ
サーに投入し、１７０℃になった時点でレゾールフェノ
ール樹脂（群栄化学製、軟化点９０℃、ＯＨ当量１１０
）６０ｇを投入した後、１２０°Ｃになった時点で第一
リン酸アンモニウム（三井東圧化学製）６ｇを投入し、
砂粒がブロッキングしはじめた際にステアリン酸カルシ
ウム８ｇを加え、実施例１の樹脂被覆砂を得た。
実施例２〜８
実施例１において第一リン酸アンモニウムを、ｏ、ｅｇ
（を重量部）、１．８１１ （３重量部）、８ｇ（５重
置部）、９ＪＦ（１５重量部）、１２ｇ（２０重量部）
、１６ｆｌ （２５重量部）、１８ｇ（８０重量部）加
えた以外は同様にして実施例２〜８の７種類の樹脂被覆
砂を作成した。
（を重量部）、１．８１１ （３重量部）、８ｇ（５重
置部）、９ＪＦ（１５重量部）、１２ｇ（２０重量部）
、１６ｆｌ （２５重量部）、１８ｇ（８０重量部）加
えた以外は同様にして実施例２〜８の７種類の樹脂被覆
砂を作成した。
比較例１〜８
実施例１において、第一リン酸アンモニウムの添加量を
、無添加、２ｇｇ（ａ５重鍵部）、２４ｇ（４０重重置
）鴬とした以外は同様にして比較例１〜３の８種類の樹
脂被覆砂を得た。
、無添加、２ｇｇ（ａ５重鍵部）、２４ｇ（４０重重置
）鴬とした以外は同様にして比較例１〜３の８種類の樹
脂被覆砂を得た。
実施例９
２００℃に予熱した６号けい砂４ｋｇをスピードミキサ
ーに投入し、１７０℃になった時点でノボラックフェノ
ール樹脂（大日本インキ化学製、軟化点８０℃、ＯＨ当
量１１０８）６０を投入した後１８０℃になった時点で
第一リン酸アンモニウム６ｇを投入し、１００℃になっ
た時点で１０チヘキサメチレンテトラミン水溶液６００
０を添加した後砂粒がブロッキングしはじめた際にステ
アリン酸カルシウム８ｇを加え、実施例９の樹脂被覆砂
を得た〇 ・実施例１０〜１６ 実施例９において第一リン酸アンモニウムを０．６ｇ（
１重量部）、ｉ、５ｙ（ａ重量部）、８ｇ（５重量部）
、９ｇ（１５重量部）、１２ｇ（２０重量部）、ｉ５ｇ
（２ｇ重量部）、１８，１ｉｔ（８０重量部）加えた以
外は同様にして実施例１０〜１６の７種類の樹脂被覆砂
を作成した。
ーに投入し、１７０℃になった時点でノボラックフェノ
ール樹脂（大日本インキ化学製、軟化点８０℃、ＯＨ当
量１１０８）６０を投入した後１８０℃になった時点で
第一リン酸アンモニウム６ｇを投入し、１００℃になっ
た時点で１０チヘキサメチレンテトラミン水溶液６００
０を添加した後砂粒がブロッキングしはじめた際にステ
アリン酸カルシウム８ｇを加え、実施例９の樹脂被覆砂
を得た〇 ・実施例１０〜１６ 実施例９において第一リン酸アンモニウムを０．６ｇ（
１重量部）、ｉ、５ｙ（ａ重量部）、８ｇ（５重量部）
、９ｇ（１５重量部）、１２ｇ（２０重量部）、ｉ５ｇ
（２ｇ重量部）、１８，１ｉｔ（８０重量部）加えた以
外は同様にして実施例１０〜１６の７種類の樹脂被覆砂
を作成した。
比較例４〜６
実施例９において、第一リン酸アンモニウムの添加量を
無添加、２１Ｊ（８５重量部）、２４ｇ（４０重量部）
とした以外は同様にして比較例４〜６の３種類の樹脂被
覆砂を作成した。
無添加、２１Ｊ（８５重量部）、２４ｇ（４０重量部）
とした以外は同様にして比較例４〜６の３種類の樹脂被
覆砂を作成した。
実施例１７〜２４
実施例１において第一リン酸アンモニウムの代りにポリ
リン酸アンモニウム（モンサント社製Ｐ ＨＯＳ ＯＨ
Ｅ ＯＫ Ｐ／８θ）を０．６．ｌｉ＋（１重量部）、
１．８ｇ（８重量部）、８ｇ（５重量部）、６１１（１
０重皿部）、９．９（１５重量部）・１２ｇ（２０重量
部）、１５ｇ（２５重量部）、１８ｇ（８０重量部）添
加した以外は同様にして実施例１７〜２４の８種類の樹
脂被覆砂を作成した。
リン酸アンモニウム（モンサント社製Ｐ ＨＯＳ ＯＨ
Ｅ ＯＫ Ｐ／８θ）を０．６．ｌｉ＋（１重量部）、
１．８ｇ（８重量部）、８ｇ（５重量部）、６１１（１
０重皿部）、９．９（１５重量部）・１２ｇ（２０重量
部）、１５ｇ（２５重量部）、１８ｇ（８０重量部）添
加した以外は同様にして実施例１７〜２４の８種類の樹
脂被覆砂を作成した。
比較例７〜９
実施例１７において、ポリリン酸アンモニウムの添加量
を、無添加、２１ｇ（８５重量部）、２４１１ （４０
重置部）とした以外は同様にして比較例７〜９の３種類
の樹脂被覆砂を作成した。
を、無添加、２１ｇ（８５重量部）、２４１１ （４０
重置部）とした以外は同様にして比較例７〜９の３種類
の樹脂被覆砂を作成した。
試験例１
実施例１〜２４、比較例１〜９で作成した樹脂被覆砂を
直ちに２５０℃で７０秒焼成し、この焼成温度において
、シェル砂高温引張強度試験機を用いて、強度試験を行
った。高温引張強度測定結果を実施例１〜８、比較例１
〜８については第１図の曲線１に、実施例９〜１６、比
較例４〜６については第２図の曲線８に、実施例１７〜
２４、比較例７〜９については第３図の曲線５に示す。
直ちに２５０℃で７０秒焼成し、この焼成温度において
、シェル砂高温引張強度試験機を用いて、強度試験を行
った。高温引張強度測定結果を実施例１〜８、比較例１
〜８については第１図の曲線１に、実施例９〜１６、比
較例４〜６については第２図の曲線８に、実施例１７〜
２４、比較例７〜９については第３図の曲線５に示す。
試験例２
実施例１〜２４、比較例１〜９の樹脂被覆砂を２００℃
に加熱した金型に流し込み２８０’Ｃで５分間保持し、
５０Ｘ５０Ｘ２０１１１！の試験片を作成した０ この試験片を１７０Ｘ１２５ｍの寸法のアルミニウム箔
に包み５００℃の炉に入れ２１．５分後に炉から取出し
、冷却した。この加熱処理は樹脂被覆砂から実際に鋳型
を作成した場合に、通常では一番崩壊性の悪い状態に相
当する加熱条件である。
に加熱した金型に流し込み２８０’Ｃで５分間保持し、
５０Ｘ５０Ｘ２０１１１！の試験片を作成した０ この試験片を１７０Ｘ１２５ｍの寸法のアルミニウム箔
に包み５００℃の炉に入れ２１．５分後に炉から取出し
、冷却した。この加熱処理は樹脂被覆砂から実際に鋳型
を作成した場合に、通常では一番崩壊性の悪い状態に相
当する加熱条件である。
このように加熱処理した試験片をｐ−タップ形ふるい分
は機械を用いてロータツブ試験と砂落ち量の関係を測定
した。ここで砂落ち量はメツシュ４の金網を通過した砂
のみを対象とした。この測定結果を実施例１〜８、比較
例１〜３について第１図の曲線２、実施例９〜１６、比
較例４〜６については第２図の曲線４、実施例１７〜２
４、比較例７〜９については第８図の曲線６に示す。
は機械を用いてロータツブ試験と砂落ち量の関係を測定
した。ここで砂落ち量はメツシュ４の金網を通過した砂
のみを対象とした。この測定結果を実施例１〜８、比較
例１〜３について第１図の曲線２、実施例９〜１６、比
較例４〜６については第２図の曲線４、実施例１７〜２
４、比較例７〜９については第８図の曲線６に示す。
ここでいうｒ−一タツブ形ふるいわけ機械」はＪＩＳ
２２６０２の粒度試験方法に用いる機械で４メツシユの
ふるいに前記試験片を入れ、下に受け皿を配して８分間
ふるい分けを行なった０この結果試験片の重量に対する
受皿に落ちた砂の重量％をもって崩壊性とした０ （発明の効果） 以上説明してきたように、この発明の鋳物砂用粘結組成
物は、フェノール樹脂とリン酸アンモニウム化合物の特
定量を主成分として構成されているため、第１〜８図が
らもわかるように優れた温時強度並びに崩壊性を有する
ものであり、従来必要とさ、れてぃた鋳造後の加熱処理
を省略でき、今後のアルミニウム合金等の低融点鋳物の
鋳型または中子の粘結剤としてこの発明のもたらす効果
は極めて大である。
２２６０２の粒度試験方法に用いる機械で４メツシユの
ふるいに前記試験片を入れ、下に受け皿を配して８分間
ふるい分けを行なった０この結果試験片の重量に対する
受皿に落ちた砂の重量％をもって崩壊性とした０ （発明の効果） 以上説明してきたように、この発明の鋳物砂用粘結組成
物は、フェノール樹脂とリン酸アンモニウム化合物の特
定量を主成分として構成されているため、第１〜８図が
らもわかるように優れた温時強度並びに崩壊性を有する
ものであり、従来必要とさ、れてぃた鋳造後の加熱処理
を省略でき、今後のアルミニウム合金等の低融点鋳物の
鋳型または中子の粘結剤としてこの発明のもたらす効果
は極めて大である。
第１図は実施例１〜８、比較例１〜８の樹脂被覆砂の第
一リン酸アンモニウム添加量に対する温時引張強度およ
び崩壊率との関係を示す線図、第２図は実施例９〜１６
、比較例４〜６の樹脂被覆砂に関する第１図と同様の線
図、 第３図は、実施例１７〜２４、比較例７〜９の樹脂被覆
砂のポリリン酸アンモニウム添加量に対する温時引張強
度および崩壊率の関係を示す線図である。 第１図 オーリン酸丁ンモニウＡカド刀口！（重量％）第２図
一リン酸アンモニウム添加量に対する温時引張強度およ
び崩壊率との関係を示す線図、第２図は実施例９〜１６
、比較例４〜６の樹脂被覆砂に関する第１図と同様の線
図、 第３図は、実施例１７〜２４、比較例７〜９の樹脂被覆
砂のポリリン酸アンモニウム添加量に対する温時引張強
度および崩壊率の関係を示す線図である。 第１図 オーリン酸丁ンモニウＡカド刀口！（重量％）第２図
Claims (1)
- Ｌ フェノール樹脂と、この樹脂１００重量部に対して
１〜８０重量部のリン酸アンモニウム化合物とを主成分
として成ることを特徴とする鋳物砂用粘結組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP128684A JPS60145236A (ja) | 1984-01-10 | 1984-01-10 | 鋳物砂用粘結組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP128684A JPS60145236A (ja) | 1984-01-10 | 1984-01-10 | 鋳物砂用粘結組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60145236A true JPS60145236A (ja) | 1985-07-31 |
Family
ID=11497205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP128684A Pending JPS60145236A (ja) | 1984-01-10 | 1984-01-10 | 鋳物砂用粘結組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60145236A (ja) |
-
1984
- 1984-01-10 JP JP128684A patent/JPS60145236A/ja active Pending
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