JPS599231A - 高強度芳香族アミド紡績糸 - Google Patents
高強度芳香族アミド紡績糸Info
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は伸張切断した高強度、高モジユラス芳香族アミ
ド繊維、該スライバーの製造法、並びに該スライバーか
らつくられた高強度、高モジュラスの紡績系に関する。
ド繊維、該スライバーの製造法、並びに該スライバーか
らつくられた高強度、高モジュラスの紡績系に関する。
本明細書において芳香族アミドという言葉は完全に芳香
族のポリアミドを意味する。すべての芳爵族アミドが本
発明に有用なのではなく、６鎖を伸ば１．ている結合が
同軸またはｉ１７．行であり反対方向に向っている芳香
族ポリアミドから誘導されるものだけが有用である。本
発明に有用な高伸度、高モジユラス芳香族アミド繊維は
米国特許第３゜７６７．７５６号及び第３．８６９，４
３０＋ｉ＋記【戊の方法によりつくることができる。こ
の繊維はフィラメントの強度が少なくとも１８ｇｐｄ
（１５，９ｄＮ／１ｅｘ）、モジュラスが少なくとも４
００ｇｐｄ （３５４ｄＮ／ｌ ｅＸ） であることを
特徴としでいる。以後これらの繊維をρ−芳香旅アミド
繊維と称する。特に好適なｐ−芳香族ア三１・繊維はケ
ヴラー、（ＫｅｖｌａｒｔＤ）の商品名でデュポン社で
つくられているポリ（ｐ−フェニ１／ンテレンタルアミ
ト）をペースにしたｐ−芳香族アミド繊維である。
族のポリアミドを意味する。すべての芳爵族アミドが本
発明に有用なのではなく、６鎖を伸ば１．ている結合が
同軸またはｉ１７．行であり反対方向に向っている芳香
族ポリアミドから誘導されるものだけが有用である。本
発明に有用な高伸度、高モジユラス芳香族アミド繊維は
米国特許第３゜７６７．７５６号及び第３．８６９，４
３０＋ｉ＋記【戊の方法によりつくることができる。こ
の繊維はフィラメントの強度が少なくとも１８ｇｐｄ
（１５，９ｄＮ／１ｅｘ）、モジュラスが少なくとも４
００ｇｐｄ （３５４ｄＮ／ｌ ｅＸ） であることを
特徴としでいる。以後これらの繊維をρ−芳香旅アミド
繊維と称する。特に好適なｐ−芳香族ア三１・繊維はケ
ヴラー、（ＫｅｖｌａｒｔＤ）の商品名でデュポン社で
つくられているポリ（ｐ−フェニ１／ンテレンタルアミ
ト）をペースにしたｐ−芳香族アミド繊維である。
ｐ−）５香族アミド繊維は高温における耐久性が世れて
いる７このようなｍ維は通常の繊維が熔融！２分解する
温度で軟化しないばかりではなく、一般に融つ、をもっ
ていない。即ちこのような繊維はナイロン及びポリエス
テルの場合のように利合体熔融物から成、形することは
できず、重合体溶液から１＆、財される。一般に屯合体
溶液から湿式紡糸または乾式紡糸してフィラメントの中
−・の大きな東をつくる方が、回し数のフィラメントを
紡糸していくつかの小さな東にするよりも経済的である
。
いる７このようなｍ維は通常の繊維が熔融！２分解する
温度で軟化しないばかりではなく、一般に融つ、をもっ
ていない。即ちこのような繊維はナイロン及びポリエス
テルの場合のように利合体熔融物から成、形することは
できず、重合体溶液から１＆、財される。一般に屯合体
溶液から湿式紡糸または乾式紡糸してフィラメントの中
−・の大きな東をつくる方が、回し数のフィラメントを
紡糸していくつかの小さな東にするよりも経済的である
。
しかし小事な糸に対する需要も存在している。
小さな東のＩ！ｆ！続フィラメントを紡糸する別法とし
ては太いデニールのトウのフィラメントを切断して所望
の細さの糸を紡績する方法がある。この別法におい′Ｃ
予想される欠点は糸の強度が弱くなることであり、この
ことはステープル糸の大きさか減少するにつれて重要に
なる。−・般に、適当な撚りをかけて許容できる最低の
強度を得るためには、糸の断面当り平均少なくとも６０
本の合成繊Ｍ１または８０木の綿繊維が必要である。断
面当りのＨｋ雑の数がこれよりも少ないと、良好な糸の
強度を得るのに必要な糸と糸との間の最低の相り１作用
が（１（られない。合成フィラメントを切断または伸張
切断してそれぞれステープルまたはスライ・ヘーをつイ
リ、これを（１用なステープル紡結糸（例えは綿紡績機
またはウーステンド紡績機により）に変えることも公知
である。
ては太いデニールのトウのフィラメントを切断して所望
の細さの糸を紡績する方法がある。この別法におい′Ｃ
予想される欠点は糸の強度が弱くなることであり、この
ことはステープル糸の大きさか減少するにつれて重要に
なる。−・般に、適当な撚りをかけて許容できる最低の
強度を得るためには、糸の断面当り平均少なくとも６０
本の合成繊Ｍ１または８０木の綿繊維が必要である。断
面当りのＨｋ雑の数がこれよりも少ないと、良好な糸の
強度を得るのに必要な糸と糸との間の最低の相り１作用
が（１（られない。合成フィラメントを切断または伸張
切断してそれぞれステープルまたはスライ・ヘーをつイ
リ、これを（１用なステープル紡結糸（例えは綿紡績機
またはウーステンド紡績機により）に変えることも公知
である。
々−ホ嗜ステープラー（、Ｔｕｒｂｏ ５ｔａｐｌｅｒ
）または同様物で伸張切断されたｐ−芳香族アミドの
連続フィラメントまたはトウは通常の方法で紡績糸に１
７た場合、ｐ想外にも強い紡績糸をグーえる。
）または同様物で伸張切断されたｐ−芳香族アミドの
連続フィラメントまたはトウは通常の方法で紡績糸に１
７た場合、ｐ想外にも強い紡績糸をグーえる。
本発明によれば繊維のフィブリル化されていない部分の
１ｔＩ径の少なくとも５０（計１１ｆましくは少なくと
も１００倍の長さの末端部分に沿って、繊％ｔの端の少
なくとも５０％がフィブリル化され少なくとも５本のフ
ィブリルになっている伸張切断された高強度、高モジュ
ラスのｐ−芳香族アミド繊維のスライバーが提供される
。このスライバーは４畠のテクスチャー加工法により加
にして高強度の紡績糸にすることができる。好ましくは
スライバーのｍ維の７０〜８０％がフィブリル化された
端をイｉしている。またな「ましくはフィブリル化され
伸張切断されたＨ＆維の少なくとも５０％が−木ちり５
〜２０個のフィブリルを有している。最もＩＩ−（まし
くはフィブリル化された末端の長さは繊Ｈの直径の１０
０〜３５０倍である６ また本発明によれは糸の強度が少なくとも１８ｇｐｄ、
糸のモジュラスが少なくとも４００ｇｐｄの連続ｐ−芳
香族アミＦ’ ｍ維フィラメントの糸またはＩ・つを低
い張力をかけて張力２．域に供給１−５はとんど破断張
力までフィラメントに張力をかけ、噛み合い得る機械的
偏倚装置でフイラメン１を急激に横方向に偏倚させるこ
とにより張力をかけられた）、ｆラメントを不規則に切
断し、得られたスライ／ヘ一を張カド域から取り出し、
随時フィラメンＩ・をクリップすることにより伸張切断
された高強度、高モジュラスのｐ−芳香族アミドｍｍの
スライバーの製造法が提供される。好ましくは張力区域
における高張力は２組の拘束ロールによりケーえられ、
この際ｗＳ′Ｔ−の組の拘束ロールは第一の組の拘束ロ
ールよりも２．８〜４．０倍速い表面速度で動作する。
１ｔＩ径の少なくとも５０（計１１ｆましくは少なくと
も１００倍の長さの末端部分に沿って、繊％ｔの端の少
なくとも５０％がフィブリル化され少なくとも５本のフ
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ラスのｐ−芳香族アミド繊維のスライバーが提供される
。このスライバーは４畠のテクスチャー加工法により加
にして高強度の紡績糸にすることができる。好ましくは
スライバーのｍ維の７０〜８０％がフィブリル化された
端をイｉしている。またな「ましくはフィブリル化され
伸張切断されたＨ＆維の少なくとも５０％が−木ちり５
〜２０個のフィブリルを有している。最もＩＩ−（まし
くはフィブリル化された末端の長さは繊Ｈの直径の１０
０〜３５０倍である６ また本発明によれは糸の強度が少なくとも１８ｇｐｄ、
糸のモジュラスが少なくとも４００ｇｐｄの連続ｐ−芳
香族アミＦ’ ｍ維フィラメントの糸またはＩ・つを低
い張力をかけて張力２．域に供給１−５はとんど破断張
力までフィラメントに張力をかけ、噛み合い得る機械的
偏倚装置でフイラメン１を急激に横方向に偏倚させるこ
とにより張力をかけられた）、ｆラメントを不規則に切
断し、得られたスライ／ヘ一を張カド域から取り出し、
随時フィラメンＩ・をクリップすることにより伸張切断
された高強度、高モジュラスのｐ−芳香族アミドｍｍの
スライバーの製造法が提供される。好ましくは張力区域
における高張力は２組の拘束ロールによりケーえられ、
この際ｗＳ′Ｔ−の組の拘束ロールは第一の組の拘束ロ
ールよりも２．８〜４．０倍速い表面速度で動作する。
フィラメントは第一・の組イー第二の組の拘束ロールの
速度の中間の表面速度で回転する２個の噛み合い得る渦
巻彫の棒により横方向に急激に偏倚させることが好まし
い。得られたスライバーは好ましくはウーステット紡績
機で加Ｔ’ して紡績糸にする。切断された繊維の長さ
が部分に短い場合には綿紡績機で加■ニすることもでき
る。
速度の中間の表面速度で回転する２個の噛み合い得る渦
巻彫の棒により横方向に急激に偏倚させることが好まし
い。得られたスライバーは好ましくはウーステット紡績
機で加Ｔ’ して紡績糸にする。切断された繊維の長さ
が部分に短い場合には綿紡績機で加■ニすることもでき
る。
米国、フィラデルフィア州、ランスゾール（Ｌａｎｓｄ
ａｌｅ）のターボＩ マシ−７（Ｔｕｒｂｏ Ｍａｃｈ
ｉｎｅ ）ン１智のターボ・ステープラ−は元来アクリ
ルのトつから高嵩性糸を製造するために開発されたもの
である。これには供給ロールと延伸ロールとの間で加熱
延伸してトウを伸張配向させ高度の収縮性を発現させる
役割をする伸張区域が備えられている。この未来の使用
法においては、伸張したトウを次に冷却し７て伸張切断
区域に通し、ここで破断時伸び以Ｉ；に伸張を行ってト
ウを不規則に切断する。トつの経路の夫々の側に向って
回転シャフト１、に〕Ｉ′、径方向に配置された［ブ１
／−カー棒Ｊは９゛いに＋！！合い、トウがその中を通
る際、直ちにトウに勾する迂回路をつくる。即ち加■二
されるべき製品に女、１し適当に調節された操作におい
ては、ブし・−力−林は破断時伸ひを最終的に増加させ
、トウのフィラメントの間での不規則な切断をこの区域
に集中させる。フィラメントが不規則に切断されるため
にスライバーが生じる。得られたスライ／＜−の中の最
も長い繊維はほぼ［ラッチＪの長さくブレーカ−林と前
面ロールとの間の距離）に等しい。この本来の使用法に
おいては、高度の収縮Ｐ＋をもったスライバーは部分的
には実質的に残留Ｍ縮がな？なるまで、水蒸気雰囲気及
び真空雰囲気中で交ｌ：に処理される。この「ｍ維が固
定されたＪスライバーが繊維が固定Ｘれていない他の高
１１！／ｌｉｔ性の繊維とウーステット加［機で混紡さ
れた場合、染色または他の高温、湿潤処理中に高度の異
性を発現する糸が得られる。
ａｌｅ）のターボＩ マシ−７（Ｔｕｒｂｏ Ｍａｃｈ
ｉｎｅ ）ン１智のターボ・ステープラ−は元来アクリ
ルのトつから高嵩性糸を製造するために開発されたもの
である。これには供給ロールと延伸ロールとの間で加熱
延伸してトウを伸張配向させ高度の収縮性を発現させる
役割をする伸張区域が備えられている。この未来の使用
法においては、伸張したトウを次に冷却し７て伸張切断
区域に通し、ここで破断時伸び以Ｉ；に伸張を行ってト
ウを不規則に切断する。トつの経路の夫々の側に向って
回転シャフト１、に〕Ｉ′、径方向に配置された［ブ１
／−カー棒Ｊは９゛いに＋！！合い、トウがその中を通
る際、直ちにトウに勾する迂回路をつくる。即ち加■二
されるべき製品に女、１し適当に調節された操作におい
ては、ブし・−力−林は破断時伸ひを最終的に増加させ
、トウのフィラメントの間での不規則な切断をこの区域
に集中させる。フィラメントが不規則に切断されるため
にスライバーが生じる。得られたスライ／＜−の中の最
も長い繊維はほぼ［ラッチＪの長さくブレーカ−林と前
面ロールとの間の距離）に等しい。この本来の使用法に
おいては、高度の収縮Ｐ＋をもったスライバーは部分的
には実質的に残留Ｍ縮がな？なるまで、水蒸気雰囲気及
び真空雰囲気中で交ｌ：に処理される。この「ｍ維が固
定されたＪスライバーが繊維が固定Ｘれていない他の高
１１！／ｌｉｔ性の繊維とウーステット加［機で混紡さ
れた場合、染色または他の高温、湿潤処理中に高度の異
性を発現する糸が得られる。
本発明におけるターボ・ステブラ−の使用法においては
、ａｍに高度の収縮性を与えることもまた糸（或いは繊
維布）Ｉこ高度の異性を賦与−することも目的ではない
。従ってターボ・ステープラ−の伸張配向特性は必要で
はない。事実ｐ−芳香族アミド糸またはトウは伸張でき
ないために、その加重こ伸張配向は使用できない。従っ
て機械のこの部分にはフィラメントを通さず、１ｒ■接
伸張切断１メ域に供給し糸またはトウに高張力をかける
。以１の処理を容易にするためには少なくとも若干のク
リンプがフィラメントにかけられていることが望ましい
。
、ａｍに高度の収縮性を与えることもまた糸（或いは繊
維布）Ｉこ高度の異性を賦与−することも目的ではない
。従ってターボ・ステープラ−の伸張配向特性は必要で
はない。事実ｐ−芳香族アミド糸またはトウは伸張でき
ないために、その加重こ伸張配向は使用できない。従っ
て機械のこの部分にはフィラメントを通さず、１ｒ■接
伸張切断１メ域に供給し糸またはトウに高張力をかける
。以１の処理を容易にするためには少なくとも若干のク
リンプがフィラメントにかけられていることが望ましい
。
本発明方法で切断されたｐ−芳香族アミドフィラメント
により独特の形態をもったステープル・ファイパーのス
ライバーが得られる。この繊維は大部分の典型的な繊維
長に関してはもとのフィラメントと見掛はト変化はない
。しかし端は広くフィブリル化し、ブラシ状の外見を有
している。
により独特の形態をもったステープル・ファイパーのス
ライバーが得られる。この繊維は大部分の典型的な繊維
長に関してはもとのフィラメントと見掛はト変化はない
。しかし端は広くフィブリル化し、ブラシ状の外見を有
している。
＃ｌｌｉ雄のフィブリル化された末端の長さは繊維の直
径に比べ非常に長く、一般に直径の少なくとも５０倍、
ｔｌｆましイは少なくとも１００倍である。末端の長さ
という５１葉は各ｍ維の端において少なくと５末のフィ
ブリルにフィブリル化した部分が。
径に比べ非常に長く、一般に直径の少なくとも５０倍、
ｔｌｆましイは少なくとも１００倍である。末端の長さ
という５１葉は各ｍ維の端において少なくと５末のフィ
ブリルにフィブリル化した部分が。
開始へから酸長のフィブリルの先端まで連続している距
離を意味する。この距離に沿ってフィブリルはしばしば
合一化したり他のフィブリルから分離したりしている。
離を意味する。この距離に沿ってフィブリルはしばしば
合一化したり他のフィブリルから分離したりしている。
そのため成る与えられた繊維から牛しるフィブリルの正
確な数を数えることはできない。先端からかなり離れた
所で若干の不連結、なフィブリル化が起ることもある。
確な数を数えることはできない。先端からかなり離れた
所で若干の不連結、なフィブリル化が起ることもある。
確証されたことではないが、繊維の長いフィブリル化し
た端が繊維と＃！ｌｌ維との間の相〃作用を強、
イし糸の強度を大にする原因になっていると考えられる
。未発明方法によりつくられたスライバーから製造され
たｐ−芳香族アミド紡績糸は、繊維の端にほとんどまた
は全くフィブリル化をグ、えない他の方法で切断された
糸またはトウからつくられたＰ−芳香族アミド糸に比べ
、Ｒ大２倍の強度をもっている。
た端が繊維と＃！ｌｌ維との間の相〃作用を強、
イし糸の強度を大にする原因になっていると考えられる
。未発明方法によりつくられたスライバーから製造され
たｐ−芳香族アミド紡績糸は、繊維の端にほとんどまた
は全くフィブリル化をグ、えない他の方法で切断された
糸またはトウからつくられたＰ−芳香族アミド糸に比べ
、Ｒ大２倍の強度をもっている。
ｒ想外にも、ターボ・ステープラ−でＰ−芳香族アミド
フＣラメントを切断してつく゛られたスライバーはウー
ｔステッド紡績機で紡績すると、回しデニールをもち糸
のモ均断面の繊維数が最低３０〜５０である連続フィラ
メント糸の強度の最大７０％の強度をもっている。
フＣラメントを切断してつく゛られたスライバーはウー
ｔステッド紡績機で紡績すると、回しデニールをもち糸
のモ均断面の繊維数が最低３０〜５０である連続フィラ
メント糸の強度の最大７０％の強度をもっている。
第１図は本発明方法を実施するのに有用な装置、例えば
米国、フィゞラデルフィア州、ランスゾールのターボ中
マシーン社製のターボ・ステープラ−の襖弐図である。
米国、フィゞラデルフィア州、ランスゾールのターボ中
マシーン社製のターボ・ステープラ−の襖弐図である。
第１図において、■は連続フィラメントのトウのカート
ンであり、２．３．４はトウ１０に対する案内系であっ
てトウの１１Ｊと１ｖさの均一・性を調節する役目をし
、５は供給ロール、６は通常の使用法でフィラメンＩ・
を伸張配向させる供給ロール、加熱機及び延伸ロールで
あるが、未発明方法においてはこの部分には糸を通さな
い。中間ロール７はトウをしっかりと把持し、これを−
・定速度で前面ロール８へと供給する。ロール８もトウ
をしっかりと肥持し幾分速い速度でブレーカ−林９から
中き出す。切断されたトウ２０は射内皿１１により横力
向に重ねられクリンプ装ｊの押し込みロール１３により
クリンプ・ボックス１２へと供給される。クリンプされ
たスライバー１４は箱１５の中へ出され、ここで蓄枯さ
れて次の１−程に輸送され使用される。
ンであり、２．３．４はトウ１０に対する案内系であっ
てトウの１１Ｊと１ｖさの均一・性を調節する役目をし
、５は供給ロール、６は通常の使用法でフィラメンＩ・
を伸張配向させる供給ロール、加熱機及び延伸ロールで
あるが、未発明方法においてはこの部分には糸を通さな
い。中間ロール７はトウをしっかりと把持し、これを−
・定速度で前面ロール８へと供給する。ロール８もトウ
をしっかりと肥持し幾分速い速度でブレーカ−林９から
中き出す。切断されたトウ２０は射内皿１１により横力
向に重ねられクリンプ装ｊの押し込みロール１３により
クリンプ・ボックス１２へと供給される。クリンプされ
たスライバー１４は箱１５の中へ出され、ここで蓄枯さ
れて次の１−程に輸送され使用される。
第２図及びｔｉＳ３図は本発明方法でつくられた典型的
なｗｉ維の端の平面図である。
なｗｉ維の端の平面図である。
第４図及び第５図はパシフィックＯコンバーター（Ｐａ
ｃｉｆｉｃ Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ ）を用いテラくられ
た典型的な繊維の端の平面図である。
ｃｉｆｉｃ Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ ）を用いテラくられ
た典型的な繊維の端の平面図である。
第６図及び第７図はセイデル拳マシーン（Ｓｅｙｄｅｌ
Ｍａｃｈｉｎｅ）により伸張切断してつくられたとい
われている市販のｐ−芳香族アミド紡植糸からとった＃
＃！維の平面図である。
Ｍａｃｈｉｎｅ）により伸張切断してつくられたとい
われている市販のｐ−芳香族アミド紡植糸からとった＃
＃！維の平面図である。
第２図〜第７図は全部、すべてのｓｍが同じ倍率になる
ように写真を撮って得たものである。
ように写真を撮って得たものである。
弘髪メ埜訪
フィラメント糸
引張試験を行う前に、フィラメント糸に撚り倍４＜（Ｔ
Ｍ）が１．１になるように撚りをかけた。
Ｍ）が１．１になるように撚りをかけた。
ここで
ＴＭ ＝ ｔｐｉ／邑 ＝ 汀（ｔｐｉ）／７３但
Ｌ；Ｃｃ は線番「。
Ｌ；Ｃｃ は線番「。
ロ はデニール、
ｔｐｉは１インチぜ４りの撚り数。
撚りをかけた糸を試験前の２４時間、温度２４°Ｃ１相
対湿度５５％で予備コンディショニングを行う。糸に対
するｔ！当なりランプを備えた実験室用の引張試験機で
中張特性を測定した。この際ゲージ長は２５．４ｃｍと
し、引張速度は１２゜７ｃｍ、／分（５０％／分）とし
た。
対湿度５５％で予備コンディショニングを行う。糸に対
するｔ！当なりランプを備えた実験室用の引張試験機で
中張特性を測定した。この際ゲージ長は２５．４ｃｍと
し、引張速度は１２゜７ｃｍ、／分（５０％／分）とし
た。
紡績糸
紡績糸は試験前１６時間の量温度２１’Ｏ２相対／＆［
６５％でコンディショニングした。実験室用の引張試験
機で引張特性を測定した。この際ゲージＵ、は２５．４
ｃｍとし、引張速度は２．５４０ｍ／分（ｉｏ％／分）
とした。
６５％でコンディショニングした。実験室用の引張試験
機で引張特性を測定した。この際ゲージＵ、は２５．４
ｃｍとし、引張速度は２．５４０ｍ／分（ｉｏ％／分）
とした。
ド記実施例に用いた原料の繊維はポリ（ｐ −フェニ１
／ンテレフタルアミド）糸であり、そのフィラメントの
強度は約１８．５ｇｐｄ、破断時伸ひは３％、フィラメ
ントのモジュラスは約６１８ｇｐｄであった。他の高強
度、高モジュラスのｐ−芳香族アミド糸、例えば強度が
最大３０ｇ ｐｄ、モジュラスが１００１００Ｏ以にの
糸も本発明に用いるのに適している。
／ンテレフタルアミド）糸であり、そのフィラメントの
強度は約１８．５ｇｐｄ、破断時伸ひは３％、フィラメ
ントのモジュラスは約６１８ｇｐｄであった。他の高強
度、高モジュラスのｐ−芳香族アミド糸、例えば強度が
最大３０ｇ ｐｄ、モジュラスが１００１００Ｏ以にの
糸も本発明に用いるのに適している。
実施例 １
１５００デニール／１０００フイラメントのケウラー＋
）ｌ） ｐ−芳香族アミド糸３木を一緒にして薄い均一
なりボンにし前述のターボφステープラ−の供給ロール
に供給した。次の供給ロール／加熱機／延伸ロールの部
分には糸を通さず、糸のリボンを直接中間ロールに通し
た。中間ロールは滑りを防ぎ供給ロールよりも１０７％
速い表面速度で回転するように調節した。このような伸
張はこの部分ではフィラメントに張力を及ぼす役１」だ
けしかしない。次にフィラメントのリボンを中間ロール
よりも２００％速い表面速度で回転するプレーｈ−林の
間に導き、また中間ロールの３．１１倍の表面速度で回
転する前面ロールのニンプの中に導入し、この間フィラ
メントをニップの中にしっかりと把持し滑りを防ぐよう
にする。ブレーカ−林はＮｏ、３の設定で動作させ、こ
れにより回転シリンダーが釣部インチ（０、６４ｍｍ）
ｒｌ！なり合うようにする。ラッチ（ブレーカ−林の
中心線と前面ロールとの間の距＃）は６インチ（約１５
ｃｍ）に設定する。スライバーは１ｌＯｙｐｎｎ（：１
０１ｍ／分）の速度でつくられ、クリンプ装置に通して
１１に取り出した。スライバーの繊維長は約４イン壬（
１０，２ｃｍ）−６インチ（１５゜２ｃｍ）であった。
）ｌ） ｐ−芳香族アミド糸３木を一緒にして薄い均一
なりボンにし前述のターボφステープラ−の供給ロール
に供給した。次の供給ロール／加熱機／延伸ロールの部
分には糸を通さず、糸のリボンを直接中間ロールに通し
た。中間ロールは滑りを防ぎ供給ロールよりも１０７％
速い表面速度で回転するように調節した。このような伸
張はこの部分ではフィラメントに張力を及ぼす役１」だ
けしかしない。次にフィラメントのリボンを中間ロール
よりも２００％速い表面速度で回転するプレーｈ−林の
間に導き、また中間ロールの３．１１倍の表面速度で回
転する前面ロールのニンプの中に導入し、この間フィラ
メントをニップの中にしっかりと把持し滑りを防ぐよう
にする。ブレーカ−林はＮｏ、３の設定で動作させ、こ
れにより回転シリンダーが釣部インチ（０、６４ｍｍ）
ｒｌ！なり合うようにする。ラッチ（ブレーカ−林の
中心線と前面ロールとの間の距＃）は６インチ（約１５
ｃｍ）に設定する。スライバーは１ｌＯｙｐｎｎ（：１
０１ｍ／分）の速度でつくられ、クリンプ装置に通して
１１に取り出した。スライバーの繊維長は約４イン壬（
１０，２ｃｍ）−６インチ（１５゜２ｃｍ）であった。
スライバーは約１６，８倍のトラフＩ・に設定されたロ
パーツ（Ｒｏｂｅｒｔｓ ）社のウーステッド紡績機の
フレームに直接供給した。製品は６２．５綿Ｌ Ｔ （
ｃ ｃ ）の中糸の糸であり（８５デニール）、その撚
り数は１２ｔｐｉ （撚り数７インチ）（４，７ｔｐ
ｃｍ（撚り数／ｃｍ））であり、リー・プロタフｌ□
（Ｌｅａ Ｐｒｏｄｕｃｔ ）は１１゜７８０であった
。強度は１２．２ｇｐｄ、破断時伸びは２．８％、モジ
ュラスは３８０ｇｐｄである。この糸の断面当りの１を
均フィラメント数は５７であった。
パーツ（Ｒｏｂｅｒｔｓ ）社のウーステッド紡績機の
フレームに直接供給した。製品は６２．５綿Ｌ Ｔ （
ｃ ｃ ）の中糸の糸であり（８５デニール）、その撚
り数は１２ｔｐｉ （撚り数７インチ）（４，７ｔｐ
ｃｍ（撚り数／ｃｍ））であり、リー・プロタフｌ□
（Ｌｅａ Ｐｒｏｄｕｃｔ ）は１１゜７８０であった
。強度は１２．２ｇｐｄ、破断時伸びは２．８％、モジ
ュラスは３８０ｇｐｄである。この糸の断面当りの１を
均フィラメント数は５７であった。
実施例 ２
ｖＸ￥！！速度５５ｖ ｐｍ （５０ｍ／分）の大型の
装置で実施例１の方法を繰返し、平均繊維長６．４イン
チ（１６，３ｃｍ）、最長繊維長８．１インｆ （２０
，５ｃｍ）、最短繊ｌＩｉ長３．１インチ（８ｃｍ）の
スライ／曳−をつくった。
装置で実施例１の方法を繰返し、平均繊維長６．４イン
チ（１６，３ｃｍ）、最長繊維長８．１インｆ （２０
，５ｃｍ）、最短繊ｌＩｉ長３．１インチ（８ｃｍ）の
スライ／曳−をつくった。
得られたスライバー２本を４倍のドラフトでピン争ドラ
フターのかけ３グレインのスライ／（−（１９ｔ ５デ
ニール）にし、次に実施例１のウースｔツド紡績フレー
ムにかけ強度／伸び／モジュラスが９．７ｇｐｄ／２．
５％７２９９ｇｐｄの７０ｃｃ（７６デニール）の糸を
つくった。断面当りの１１均のフィラメント数は５１で
あった。ピン争ドラフターにかけると均一性の良い糸が
得られる。加に中の切断は少なくなり、加ｌの連続性が
４片される。
フターのかけ３グレインのスライ／（−（１９ｔ ５デ
ニール）にし、次に実施例１のウースｔツド紡績フレー
ムにかけ強度／伸び／モジュラスが９．７ｇｐｄ／２．
５％７２９９ｇｐｄの７０ｃｃ（７６デニール）の糸を
つくった。断面当りの１１均のフィラメント数は５１で
あった。ピン争ドラフターにかけると均一性の良い糸が
得られる。加に中の切断は少なくなり、加ｌの連続性が
４片される。
実施例 ３
１０２ ｙ ｐｍ （９３ｍ／分）でスライ／へ−をつ
くり糸／スライバーの軽路におけるブレーカ一杯の最大
の重なり合いを１／８インチ（０，３２ｃｍ）にしたこ
と以外、実施例１の方法で１５００デニールの糸５０木
を処理した。糸の強度／伸び／モジュラスは１２．４ｇ
ｐｄ７２．２％／４３７ｇＰｄであった。断面当りのｆ
均繊維数は３５であったつこの糸の線番手は１０２（５
２デニール）である。
くり糸／スライバーの軽路におけるブレーカ一杯の最大
の重なり合いを１／８インチ（０，３２ｃｍ）にしたこ
と以外、実施例１の方法で１５００デニールの糸５０木
を処理した。糸の強度／伸び／モジュラスは１２．４ｇ
ｐｄ７２．２％／４３７ｇＰｄであった。断面当りのｆ
均繊維数は３５であったつこの糸の線番手は１０２（５
２デニール）である。
１−記方法と回し方法でつくったスライバーから１２木
の繊維を抽出し、Ｓ微鏡で検査した。その結果をド記表
に示す。
の繊維を抽出し、Ｓ微鏡で検査した。その結果をド記表
に示す。
末端の長さ 繊維の直径に 繊維の
繊ｌｔｎ （ｆｆ１ｍ） 対する末端の
数−□ ｌ−倍」− １４，０３２１１１１５〜２０ １．１ ９０ ５〜１０３
４．０ ３２８ １０〜１５４
４．０ ３２８ １０〜１
５５ 無視できる ０ − ６ 無視できる 〇 −７０，２５２０
５ ８０，７５７１０ ９２，２１８０１５〜２０ １０ ４．０ ３２８ １０〜１５
ＩＩ ＯＯ− １２００−□ 伶てのｍ雅の４Ｌ均 １３８ フイブリル化された ２０７ 一員維の’ＩＬＰ＝Ｊ −□さらに加（を
行うとフィブリル化した繊維の数のζ；１１合が増加す
る傾向がある。
数−□ ｌ−倍」− １４，０３２１１１１５〜２０ １．１ ９０ ５〜１０３
４．０ ３２８ １０〜１５４
４．０ ３２８ １０〜１
５５ 無視できる ０ − ６ 無視できる 〇 −７０，２５２０
５ ８０，７５７１０ ９２，２１８０１５〜２０ １０ ４．０ ３２８ １０〜１５
ＩＩ ＯＯ− １２００−□ 伶てのｍ雅の４Ｌ均 １３８ フイブリル化された ２０７ 一員維の’ＩＬＰ＝Ｊ −□さらに加（を
行うとフィブリル化した繊維の数のζ；１１合が増加す
る傾向がある。
実施例 ４ （対照例）
）ｂ、、実施例では同しｐ−芳香族アミド連続フィラメ
ントを原ＩＩとするが本発明のスライ／−一をつくりｆ
ｌＬない別の伸張切断法を示す。
ントを原ＩＩとするが本発明のスライ／−一をつくりｆ
ｌＬない別の伸張切断法を示す。
１．５テニールのフィラメントから成るｌｌｏ 、ｏｏ
ｏデニールの２木のトつのロフトをパンフィック−コン
バーターで処理した。口・ソトＡには６インチ（１５，
２ｃｍ）の正方形の切断用の刃を用い４ 口・ン）Ｂで
は４−１／２インチ（１１，４０ゞｍ）の１■：方形の
切断用の刃を使用した。
ｏデニールの２木のトつのロフトをパンフィック−コン
バーターで処理した。口・ソトＡには６インチ（１５，
２ｃｍ）の正方形の切断用の刃を用い４ 口・ン）Ｂで
は４−１／２インチ（１１，４０ゞｍ）の１■：方形の
切断用の刃を使用した。
繊維の端の顕微鏡写真は実質的に第４図及び第５図に／
■（シた外観をすする。
■（シた外観をすする。
ピン・ドラフター、コーウィング装置及び紡績部を通し
てスライム−をウーステッド紡績機で処理し７、ト記表
に示す性質をもつ糸を得た。
てスライム−をウーステッド紡績機で処理し７、ト記表
に示す性質をもつ糸を得た。
−−一 ロツ」Ａ 口」仁七Ｂ・ＦＩ
Ｊ−Ｊ繊維長 ５．５ ４．５綿番ｉ
’７４ ７３ デニール ７２７３ モジュラス（ｇｐｄ） ２３９ １７７伸
Ｕ％ ２．１ ２．７生度１酢１
）−Ｅｉ、０ ７．２これらのデータから明か
に判るように、パシフィソ々・コンバ−ターからつくら
れた糸は未発（！１１で得られる糸とは回等でない６実
施例 ５ （対照例） 未実施例においては同等のｐ−芳香族アミド連ｈ′Ｃフ
ィラメントを原料とし、変形セイデル型伸張ブレーカ−
を用いて得られたスライ／〜−からつくられた市販の紡
績糸は、本発明により得られる性′（′（をもった糸を
提供できないことを示す。
Ｊ−Ｊ繊維長 ５．５ ４．５綿番ｉ
’７４ ７３ デニール ７２７３ モジュラス（ｇｐｄ） ２３９ １７７伸
Ｕ％ ２．１ ２．７生度１酢１
）−Ｅｉ、０ ７．２これらのデータから明か
に判るように、パシフィソ々・コンバ−ターからつくら
れた糸は未発（！１１で得られる糸とは回等でない６実
施例 ５ （対照例） 未実施例においては同等のｐ−芳香族アミド連ｈ′Ｃフ
ィラメントを原料とし、変形セイデル型伸張ブレーカ−
を用いて得られたスライ／〜−からつくられた市販の紡
績糸は、本発明により得られる性′（′（をもった糸を
提供できないことを示す。
−試料 １ 試料 ２−−
綿屑−ｒ８３ ７４
デニール ６４７１
強度（ｇｐｄ） ｅ、 １ ５．４伸
びχ ２．５ ２．４モジユラス
（ｇｐｄ） １７Ｇ ＋７８繊維の長さ
乎均 ３．５ ３．５短 ２．２
１．２ 長 ４．７ ５．３ 敗星庸／断面 −４３４８ 本発明方法で得られた糸が高強度をもっている理１１１
は繊維の端が高度にフィブリル化されているためと考え
られる。・Ｆ均ａｍ長に差があることも恐ら＜＊４ し
ているであろう。このような差は避は得ないことである
。その理由としては（１）ターボ・ステープラ−は元来
少なくとも６インチ（，１５ｃｍ）のステープル長を与
え、（２）パシフィンクＯコンバーターはＭ人６イン％
（１５ｃｍ）のステープル長をｌｊ、えるが、（３）対
照実施例５のステープル長は本出願入の左右できないこ
とである。ステープル長の差が得られる強度の差に及ぼ
す寄＋７は、出版された文献に示された公知の関係から
推定できる。
びχ ２．５ ２．４モジユラス
（ｇｐｄ） １７Ｇ ＋７８繊維の長さ
乎均 ３．５ ３．５短 ２．２
１．２ 長 ４．７ ５．３ 敗星庸／断面 −４３４８ 本発明方法で得られた糸が高強度をもっている理１１１
は繊維の端が高度にフィブリル化されているためと考え
られる。・Ｆ均ａｍ長に差があることも恐ら＜＊４ し
ているであろう。このような差は避は得ないことである
。その理由としては（１）ターボ・ステープラ−は元来
少なくとも６インチ（，１５ｃｍ）のステープル長を与
え、（２）パシフィンクＯコンバーターはＭ人６イン％
（１５ｃｍ）のステープル長をｌｊ、えるが、（３）対
照実施例５のステープル長は本出願入の左右できないこ
とである。ステープル長の差が得られる強度の差に及ぼ
す寄＋７は、出版された文献に示された公知の関係から
推定できる。
１９７４年６月のエル１１ハフター（Ｌ、 Ｈｕｎｔｅ
ｒ ）の５ＡＷＴＲＩ ［サウス・アフリカン・ウ−Ｊ
し争アンドφテクニカル・リサーチ・インステイブ−１
−オヴ・ザｅ ＣＳ Ｉ Ｒ（Ｓａｕｔｈ Ａｆｒｉｃ
ａｎＷｏｏｌ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅ５ｅ
ａｒｃｈ １ｎｓｔｉｔ、ｕｔｅ ｏＦ ｔｈｅＣ３Ｉ
Ｒ）の技術報告Ｎｏ、２２３には、３０６本の単一４１
．ウースデント糸に対する糸及び繊維の間の関係が記載
されている６その４０ページには汝戊により著者の発見
が纒められている。
ｒ ）の５ＡＷＴＲＩ ［サウス・アフリカン・ウ−Ｊ
し争アンドφテクニカル・リサーチ・インステイブ−１
−オヴ・ザｅ ＣＳ Ｉ Ｒ（Ｓａｕｔｈ Ａｆｒｉｃ
ａｎＷｏｏｌ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅ５ｅ
ａｒｃｈ １ｎｓｔｉｔ、ｕｔｅ ｏＦ ｔｈｅＣ３Ｉ
Ｒ）の技術報告Ｎｏ、２２３には、３０６本の単一４１
．ウースデント糸に対する糸及び繊維の間の関係が記載
されている６その４０ページには汝戊により著者の発見
が纒められている。
（、Ｉｊ Ｌ Ｂ Ｓは破断強度（正規化されていない
）、ＢＴは［東の強度Ｊ （非常に短いゲージ長を使用
してａ＋１定された強度）、 Ｌはｑｉ、Ｉ７１繊維長を表し、 ｋは比例定数である。
）、ＢＴは［東の強度Ｊ （非常に短いゲージ長を使用
してａ＋１定された強度）、 Ｌはｑｉ、Ｉ７１繊維長を表し、 ｋは比例定数である。
この研究には羊毛だけしか含まれていないが、この関係
は他の繊維にも適用できることが期待される、 本明細占の実施例においては、全体を通じ定義１繊維の
Ｈ＜１径及び束の強度は一定として取扱う。
は他の繊維にも適用できることが期待される、 本明細占の実施例においては、全体を通じ定義１繊維の
Ｈ＜１径及び束の強度は一定として取扱う。
十べての試験において撚りの伯は得られていない。しか
し使用された撚り数は全く回等である。
し使用された撚り数は全く回等である。
」記の文献にはＢＳに著しい影響をケ、えるには撚り番
−大きな変化があることが必牙であると記載されている
から、以後の比較において撚りの値は無視した。またデ
ニール（Ｄ）とテックス（ｔｅＸ）とは１１−比例して
いるからテックスの代りにデニールを使用し、またＢＳ
の代りに強度（Ｔ）をＩｌｌいた［即ちＴ＝ＢＳ／ （
ｔ ｅＸ）Ｊ。
−大きな変化があることが必牙であると記載されている
から、以後の比較において撚りの値は無視した。またデ
ニール（Ｄ）とテックス（ｔｅＸ）とは１１−比例して
いるからテックスの代りにデニールを使用し、またＢＳ
の代りに強度（Ｔ）をＩｌｌいた［即ちＴ＝ＢＳ／ （
ｔ ｅＸ）Ｊ。
このことを考慮すれば、１；２式は次のように古変える
ことかできる。
ことかできる。
Ｔ？ ｙ′Ｔ＋ ＝ （０２／ ＤＩ ）０゛３（Ｌ２
／ ＬＬ ）０°２′ｌ’、、Ｌ、、及びり、を対照
糸（実施例４及び５）について測定した場合、この式は
本発明の成る与えられた糸（’、ｔ＜施例１〜３）がデ
ニールＤ２りび平均繊維長Ｌ２をもっている時どのよう
な強［ＩＴ２）をもつかを工１有するのに用いることが
できる。この強度の計′０値（Ｔ２）を本発明の実施１
例でＩｌｌ１足された強度（Ｔｍ）と比較すると、説明
されない改廊点の良ｔ１ｆな指標になる。実施例１〜３
との［１；較をＦ記の表に示す。ここで４ａ及び４ｂ、
、ｌＤびに５ａ及び５ｂはそれぞれの対照例の２組のデ
ータを示す。
／ ＬＬ ）０°２′ｌ’、、Ｌ、、及びり、を対照
糸（実施例４及び５）について測定した場合、この式は
本発明の成る与えられた糸（’、ｔ＜施例１〜３）がデ
ニールＤ２りび平均繊維長Ｌ２をもっている時どのよう
な強［ＩＴ２）をもつかを工１有するのに用いることが
できる。この強度の計′０値（Ｔ２）を本発明の実施１
例でＩｌｌ１足された強度（Ｔｍ）と比較すると、説明
されない改廊点の良ｔ１ｆな指標になる。実施例１〜３
との［１；較をＦ記の表に示す。ここで４ａ及び４ｂ、
、ｌＤびに５ａ及び５ｂはそれぞれの対照例の２組のデ
ータを示す。
対耶に−０２０＋ Ｌユ２Ｌｌ工１」にＬ」Ｐ４８対
１ ８５ ７２ ５．０ ５．５ ６．０ Ｂ、
２ １２．２４ａ対２ ７６ ７２ １３．４ ５
．５ ６．０ Ｂ、３ ９．７４ａ対３ ５２．１
．７２ ６．４ ５．５ ６．０ ５．［１１２，４こ
の表の最後の２欄を検討すると、各対照例の強度（Ｔ＋
）を本発明の糸と回しデニール及び繊維長に対して正規
化したとしても、正規化された強度（Ｔ２）は、なお本
発明の糸の強度のδ１１定仙（ｉ Ｔ ｍ ）よりも箸
しく低いことは明白である。（ｉ＋故ターホ・ステープ
ラ−を用いられてつくられたトが予想以１、に強いかは
完全には判っていないが、ター＝ポ・ステープラ−で伸
張破断されたａｒａの両側にある細い子ニールの長いフ
ィブリルに原因があるものと信しられる。
１ ８５ ７２ ５．０ ５．５ ６．０ Ｂ、
２ １２．２４ａ対２ ７６ ７２ １３．４ ５
．５ ６．０ Ｂ、３ ９．７４ａ対３ ５２．１
．７２ ６．４ ５．５ ６．０ ５．［１１２，４こ
の表の最後の２欄を検討すると、各対照例の強度（Ｔ＋
）を本発明の糸と回しデニール及び繊維長に対して正規
化したとしても、正規化された強度（Ｔ２）は、なお本
発明の糸の強度のδ１１定仙（ｉ Ｔ ｍ ）よりも箸
しく低いことは明白である。（ｉ＋故ターホ・ステープ
ラ−を用いられてつくられたトが予想以１、に強いかは
完全には判っていないが、ター＝ポ・ステープラ−で伸
張破断されたａｒａの両側にある細い子ニールの長いフ
ィブリルに原因があるものと信しられる。
第２図及び第３図はターボ・ステープラ−でつぐられた
スライ２−＜−に典型的に見られる＃＆雄の端の平面図
である。回し組成物からパシフィック・コンバーター及
びセイデル機を用いてつくられた繊維の写真を大々第４
図と第５図、及び第６図と第７図に小す。両方共形態の
著しい相違が容易に（Ｌられるであろう。ターボ・ステ
ープラ−のスラｒ７′・−から得られた繊維には高度に
フィブリル化１−だ端があるため良１１ｆな繊維の凝集
性が得られるものと考えられる。本発明方法で加重され
た高強度、品モジュラスのＰ−芳香族アミド・フィラメ
／１・は、他の方法で処理された場合に比べ、実質的に
高い割合でそのフィラメントの強度特性を保１〜する紡
績糸に変えられることは明らかである。
スライ２−＜−に典型的に見られる＃＆雄の端の平面図
である。回し組成物からパシフィック・コンバーター及
びセイデル機を用いてつくられた繊維の写真を大々第４
図と第５図、及び第６図と第７図に小す。両方共形態の
著しい相違が容易に（Ｌられるであろう。ターボ・ステ
ープラ−のスラｒ７′・−から得られた繊維には高度に
フィブリル化１−だ端があるため良１１ｆな繊維の凝集
性が得られるものと考えられる。本発明方法で加重され
た高強度、品モジュラスのＰ−芳香族アミド・フィラメ
／１・は、他の方法で処理された場合に比べ、実質的に
高い割合でそのフィラメントの強度特性を保１〜する紡
績糸に変えられることは明らかである。
織物前１業界の専門家には明らかなように、ターボ・ス
テープラ−自身は本発明を実施するＬ−において実質的
なものではない。同様な機械で。
テープラ−自身は本発明を実施するＬ−において実質的
なものではない。同様な機械で。
速１Ｂを調節できる供給装置、高張力をかけながら横方
向にフィラメントを急激に偏倚させる装置、伸Ｉル］メ
域において高張力をかける装置、及び随時製品のスライ
バーを見掛け（、凝集させるためのクリンプ装置が備え
られているだけで１−分である。
向にフィラメントを急激に偏倚させる装置、伸Ｉル］メ
域において高張力をかける装置、及び随時製品のスライ
バーを見掛け（、凝集させるためのクリンプ装置が備え
られているだけで１−分である。
未発引力法の最も筒中な形ではウーステッド紡績機の各
機素を必要としないが、ｌ−記実施例の実験で用いられ
たちの以外の機素を使用することが望ましいこともある
。ターボやステープラ−に普通イ・１属している繊維固
定装置は必要ではない。何故ならば延伸配向部分は使用
せず、スライバー中の繊維に収縮差をつけ高度の異性を
得ることが目的ではないからである。呪くべきことでは
ないがピ、・・ドラフター及びローヴイング操作を用い
ると紡績糸の均一性に改善が得られる。もっと完全なト
ラット化を１１い供給されたスライバーを混紡すればさ
らに均一・性が４丙される。−中の切断を行えば偶然に
長い繊維が生じる機会が除去されるので糸の均一性が改
りされる可能性がある。これによって次のトラフト化の
機素を厳密に設定することができ、その結果この操作に
おけるｍ＃のコ・′トロールが良好になる。
機素を必要としないが、ｌ−記実施例の実験で用いられ
たちの以外の機素を使用することが望ましいこともある
。ターボやステープラ−に普通イ・１属している繊維固
定装置は必要ではない。何故ならば延伸配向部分は使用
せず、スライバー中の繊維に収縮差をつけ高度の異性を
得ることが目的ではないからである。呪くべきことでは
ないがピ、・・ドラフター及びローヴイング操作を用い
ると紡績糸の均一性に改善が得られる。もっと完全なト
ラット化を１１い供給されたスライバーを混紡すればさ
らに均一・性が４丙される。−中の切断を行えば偶然に
長い繊維が生じる機会が除去されるので糸の均一性が改
りされる可能性がある。これによって次のトラフト化の
機素を厳密に設定することができ、その結果この操作に
おけるｍ＃のコ・′トロールが良好になる。
どの繊維に対しても最適の織物前「操作を行うには適当
な織物用の仕１−げを施すことは＠要である。スライバ
ーをクリンプすることも次の操作においてイ（利になり
、クリンプの程度は品質管理トまた１−稈管理１−重要
な要因である。織物加工業界の専門家にとって クリン
プ装置の要因を良好にコントロールし、このｌ工程及び
他の１−程における織物用イ１１−剤の種類及び隈を最
適化することが望ましいことは容桔に認められるであろ
う。クリンプ装置の前または後において（例えば）噴霧
により両ｌｉ助的なイＩに剤を施すこともできる。
な織物用の仕１−げを施すことは＠要である。スライバ
ーをクリンプすることも次の操作においてイ（利になり
、クリンプの程度は品質管理トまた１−稈管理１−重要
な要因である。織物加工業界の専門家にとって クリン
プ装置の要因を良好にコントロールし、このｌ工程及び
他の１−程における織物用イ１１−剤の種類及び隈を最
適化することが望ましいことは容桔に認められるであろ
う。クリンプ装置の前または後において（例えば）噴霧
により両ｌｉ助的なイＩに剤を施すこともできる。
第１図は本発明に使用するのに適した装置の模式図であ
り、ｔｊ４Ｊ２図及び第３図は本発明により伸張切断さ
れた繊維の端のモ面図である。第４図及び第５図はバシ
フインク・コンノヘーターで処理された繊維の端の平面
図、第６図及び第７図はセイデル機で処理された繊維の
端の平面図である。 特約出願人 イー・アイ・デュポン・デ・ニモアス争ア
ンドーカンパニー ＦＩＧ、４ 声に≧＝Ｆ１６・６ ＦＩＧ、５ ＦＩＧ、？ １
り、ｔｊ４Ｊ２図及び第３図は本発明により伸張切断さ
れた繊維の端のモ面図である。第４図及び第５図はバシ
フインク・コンノヘーターで処理された繊維の端の平面
図、第６図及び第７図はセイデル機で処理された繊維の
端の平面図である。 特約出願人 イー・アイ・デュポン・デ・ニモアス争ア
ンドーカンパニー ＦＩＧ、４ 声に≧＝Ｆ１６・６ ＦＩＧ、５ ＦＩＧ、？ １
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、［ｆＦのフィブリル化されていない部分の西経の少
なくとも５０倍の長さの末端部分に沿って、１ｌｉｌｎ
の端の少なくとも５０％がフィブリル化され少なくとも
５木のフィブリルになっていることを特徴とする伸張切
断された高強度、高モジュラスのｐ−芳香族アミドｌａ
ｍのスライバー。 ２、繊維の端の少なくとも７０％がフィブリｆし化され
ている特許請求の範囲第１項記載のスラ・Ｃバー。 ３、繊維の端の少なくとも８０％がフィブリル化されて
いる特許請求の範囲ｍ、１項記軟のスライ／ヘー。 ４、フィブリルの末端の長さがＳ維の直径の少なくとも
１００倍である特許請求の範囲第１項記載のスライバ−
０ ５、フィラメントの強度が少なくとも１８ｇｐｄ、フィ
ラメ〉′トのモパメユラスが少なくとも４００ｇｐｄの
連続ｐ−芳香族アミドＨｈ＃フィラメ／−１・の糸また
はトウを低い張力をかけて張力区域【こ供給［７、はと
んど破断張力までフィラメントに張力？かけ、噛み合い
得る機械的偏倚装置でフィラメントを急激に横方向に偏
倚させることによりｔｌａ力をかけられたフィラメント
を小川６則に切断１７．得られたスライバーを張力区域
から取り出り、１７時フィラメントをクリンプすること
を特徴とする４’Ｆ Ｍ請求の範囲第１項記載のスライ
バーの製１９法。 ６、該高張力は２組の拘束ロールによりＶえられ、この
際第−°、の組の拘束ロールは第一の組の拘φロールよ
りも２．８〜４．０倍速い表面速度で動作させる特許請
求の範囲第５す１記載の方法。 ７、第２の組の拘束ロールは第１の組の拘束ロールより
＃Ｉ３．ｌ１倍速い表面速度で動作させる特許請求の範
囲第６項記載の方法。 ８、フィラメントは第・−のＭｌの拘束ロールと第二の
絹の拘束ロールの中間の表面速度で回転する２個の噛み
合いイｌする渦巻形の林により横方向に急激に偏倚させ
る特許請求の範囲第６項記載の方法。 ９、特許請求の範囲第１〜４ｑ１記載のスライ／゛・−
をウーステント紡績機により加にして得られた紡績系。 １０、！Ｉ’Ｆ訂請求の範囲第１〜４引記載のスライバ
ーを綿紡績機により加１−シて得られた紡績糸。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/389,622 US4477526A (en) | 1982-06-18 | 1982-06-18 | High strength aramid spun yarn |
| US389622 | 1982-06-18 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS599231A true JPS599231A (ja) | 1984-01-18 |
| JP2530802B2 JP2530802B2 (ja) | 1996-09-04 |
Family
ID=23539017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58106000A Expired - Lifetime JP2530802B2 (ja) | 1982-06-18 | 1983-06-15 | 高強度芳香族アミド紡績糸 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4477526A (ja) |
| EP (1) | EP0097335B1 (ja) |
| JP (1) | JP2530802B2 (ja) |
| CA (1) | CA1216410A (ja) |
| DE (1) | DE3379207D1 (ja) |
| DK (1) | DK280583A (ja) |
| GR (1) | GR77549B (ja) |
| IE (1) | IE54594B1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61143440A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-01 | イー・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニー | フイブリル化末端を有する高強度アラミド繊維補強複合材 |
| US4712288A (en) * | 1984-12-05 | 1987-12-15 | Ag Fur Industrielle Elektronik Agie Losone B. Locarno | Spark eroder with fixed machine table and lowerable working container for the dielectric |
| JP2021143344A (ja) * | 2018-03-16 | 2021-09-24 | パナソニック株式会社 | 繊維複合樹脂組成物 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4837117A (en) * | 1986-12-16 | 1989-06-06 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Composites of stretch broken aligned fibers of carbon and glass reinforced resin |
| US4759985A (en) * | 1986-12-16 | 1988-07-26 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Composites of stretch broken aligned fibers of carbon and glass reinforced resin |
| FR2615533B1 (fr) * | 1987-05-20 | 1990-07-06 | Schappe Sa | Matieres fibreuses a base de fibres de verre en melange intime avec d'autres fibres |
| US4811908A (en) * | 1987-12-16 | 1989-03-14 | Motion Control Industries, Inc. | Method of fibrillating fibers |
| FR2634790B1 (fr) * | 1988-07-29 | 1990-09-28 | Schappe Sa | Fils hybrides pour materiaux composites a matrice thermoplastique et leur procede d'obtention |
| FR2654751B1 (fr) * | 1989-11-22 | 1992-02-28 | Rousset Joseph | Nouveau materiau destine notamment a etre utilise comme coupe-feu. |
| US5459231A (en) * | 1990-03-30 | 1995-10-17 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Drawable high tensile strength aramids |
| GB2277524B (en) * | 1990-06-21 | 1995-02-08 | Du Pont | Drawable high tensile strength aramids |
| DE4122737A1 (de) * | 1991-07-10 | 1993-01-14 | Akzo Nv | Zusammensetzung mit kurzfasern aus aramid |
| EP1621650A3 (en) * | 1999-06-14 | 2007-05-23 | E.I.Du pont de nemours and company | Stretch break method and product |
| GB0101360D0 (en) * | 2001-01-19 | 2001-03-07 | Bae Systems Plc | Composites |
| US8544084B2 (en) | 2002-08-19 | 2013-09-24 | Blackberry Limited | System and method for secure control of resources of wireless mobile communication devices |
| WO2004059051A1 (en) * | 2002-12-17 | 2004-07-15 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Method for control of yarn processing equipment |
| US7188462B2 (en) * | 2004-08-06 | 2007-03-13 | Stowe-Pharr Mills, Inc. | High-strength spun yarn produced from continuous high-modulus filaments, and process for making same |
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| RU2656467C1 (ru) * | 2013-11-22 | 2018-06-05 | Тейджин Арамид Гмбх | Способ изготовления окрашенной при формовании, параарамидной, комплексной нити и ровницы, ленты, пряжи из штапельного волокна и текстильного материала |
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| US3627737A (en) * | 1968-12-19 | 1971-12-14 | Monsanto Co | Filaments wet-spun from viscosity-stabilized aromatic polyamides |
| US3869430A (en) * | 1971-08-17 | 1975-03-04 | Du Pont | High modulus, high tenacity poly(p-phenylene terephthalamide) fiber |
| US3767756A (en) * | 1972-06-30 | 1973-10-23 | Du Pont | Dry jet wet spinning process |
| AU1239076A (en) * | 1975-04-01 | 1977-09-29 | Du Pont | Direct spinning process |
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-
1982
- 1982-06-18 US US06/389,622 patent/US4477526A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-06-15 JP JP58106000A patent/JP2530802B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1983-06-16 DE DE8383105922T patent/DE3379207D1/de not_active Expired
- 1983-06-16 CA CA000430508A patent/CA1216410A/en not_active Expired
- 1983-06-16 IE IE1416/83A patent/IE54594B1/en not_active IP Right Cessation
- 1983-06-16 EP EP83105922A patent/EP0097335B1/en not_active Expired
- 1983-06-17 DK DK280583A patent/DK280583A/da not_active Application Discontinuation
- 1983-06-17 GR GR71716A patent/GR77549B/el unknown
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| JPS531842U (ja) * | 1976-06-22 | 1978-01-10 | ||
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| JPH0580499B2 (ja) * | 1984-12-17 | 1993-11-09 | Du Pont | |
| JP2021143344A (ja) * | 2018-03-16 | 2021-09-24 | パナソニック株式会社 | 繊維複合樹脂組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IE831416L (en) | 1983-12-18 |
| CA1216410A (en) | 1987-01-13 |
| DE3379207D1 (en) | 1989-03-23 |
| EP0097335B1 (en) | 1989-02-15 |
| DK280583D0 (da) | 1983-06-17 |
| DK280583A (da) | 1983-12-19 |
| US4477526A (en) | 1984-10-16 |
| EP0097335A3 (en) | 1986-10-15 |
| JP2530802B2 (ja) | 1996-09-04 |
| GR77549B (ja) | 1984-09-24 |
| EP0097335A2 (en) | 1984-01-04 |
| IE54594B1 (en) | 1989-12-06 |
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