JPH0247307A - 縫糸用ポリエステル繊維 - Google Patents
縫糸用ポリエステル繊維Info
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- JPH0247307A JPH0247307A JP19928988A JP19928988A JPH0247307A JP H0247307 A JPH0247307 A JP H0247307A JP 19928988 A JP19928988 A JP 19928988A JP 19928988 A JP19928988 A JP 19928988A JP H0247307 A JPH0247307 A JP H0247307A
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Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は縫糸用ポリエステル繊維、特に高強力でかつ可
縫性にすぐれ、目とび問題が解消した縫糸用ポリエステ
ル繊維に関するものである。
縫性にすぐれ、目とび問題が解消した縫糸用ポリエステ
ル繊維に関するものである。
[従来技術]
近年、合成繊維縫糸、特にポリエステルミシン糸は、高
強力1品質の均一性、コストメリットなどにより、急激
にシェアを伸ばしてきているが、従来の綿カタン糸に比
較して可縫性において劣り、特に目とびが発生し易い欠
点を有し、縫製効率及び品質の点で問題となっていた。
強力1品質の均一性、コストメリットなどにより、急激
にシェアを伸ばしてきているが、従来の綿カタン糸に比
較して可縫性において劣り、特に目とびが発生し易い欠
点を有し、縫製効率及び品質の点で問題となっていた。
かかるポリエステルミシン系の目とび問題に関して、特
公昭62−257号公報には、ポリエステルミシン糸の
初期伸長時のモジュラス向上による可縫性の向上、特に
ミシン縫製においてミシン針でつくる上糸のループに下
糸を通すことができない状態、即ち縫糸の目とびを防止
することが示されている。
公昭62−257号公報には、ポリエステルミシン糸の
初期伸長時のモジュラス向上による可縫性の向上、特に
ミシン縫製においてミシン針でつくる上糸のループに下
糸を通すことができない状態、即ち縫糸の目とびを防止
することが示されている。
[本発明が解決しようとする課題]
しかし、上記特公昭62−257号公報において、ポリ
エステルミシン糸の初期伸長時のモジュラスを向上させ
るために、その構成繊維であるポリエステル繊維を高温
、高倍率延伸するか、または合撚した後に高温、高倍率
延伸し、熱処理する等の方法が採られているが、特にポ
リエステル繊維に対して高倍率延伸を行なうと繊維の破
断強度は向上するものの、その反面で著しい伸度低下が
生じる。
エステルミシン糸の初期伸長時のモジュラスを向上させ
るために、その構成繊維であるポリエステル繊維を高温
、高倍率延伸するか、または合撚した後に高温、高倍率
延伸し、熱処理する等の方法が採られているが、特にポ
リエステル繊維に対して高倍率延伸を行なうと繊維の破
断強度は向上するものの、その反面で著しい伸度低下が
生じる。
この伸度低下(通常は約13.O〜16.0%の伸度レ
ベル)によってポリエステル繊維の合撚時の強度が急激
に低下する。このようにただ単にポリエステル繊維の高
モジユラス化を図ったのみではミシン糸の強力アップを
阻害することになる。特に上記伸度低下問題は一般にツ
ヤ消削として用いる酸化チタン微粒子の含有量が多くな
ればなるほど顕著にあられれ、高白度のポリエステル繊
維で高強力でかつ可縫性の良好な縫糸を製造することは
著しく困難というのが実状である。
ベル)によってポリエステル繊維の合撚時の強度が急激
に低下する。このようにただ単にポリエステル繊維の高
モジユラス化を図ったのみではミシン糸の強力アップを
阻害することになる。特に上記伸度低下問題は一般にツ
ヤ消削として用いる酸化チタン微粒子の含有量が多くな
ればなるほど顕著にあられれ、高白度のポリエステル繊
維で高強力でかつ可縫性の良好な縫糸を製造することは
著しく困難というのが実状である。
すなわち、本発明の課題はかかる従来の縫糸用ポリエス
テル繊維の問題点を解消し、高強力、高白度で、かつ可
縫性の良好な縫糸用ポリエステル繊維を提供するにある
。
テル繊維の問題点を解消し、高強力、高白度で、かつ可
縫性の良好な縫糸用ポリエステル繊維を提供するにある
。
[課題を解決するための手段]
本発明の上記課題は、破断強度、伸度、180°C乾熱
収縮率、平均繊維長および酸化チタン含有量が下記(I
)〜(V)を満足することを特徴とする縫糸用ポリエス
テル繊維によって解決することができる。
収縮率、平均繊維長および酸化チタン含有量が下記(I
)〜(V)を満足することを特徴とする縫糸用ポリエス
テル繊維によって解決することができる。
7.8g/d≦破断強度 ・・・(I>17
.0%≦伸度≦20.0% ・・・(It)180℃
乾熱収縮率≦4.0(%) ・・・(DI>35m≦平
均繊維長≦51a+s ・・・(IV)0.25
重量%≦酸化チタン含有量≦ 0.40重量% ・・・(V) すなわち、先ず本発明の縫糸用ポリエステル繊維(以下
、単に本発明繊維という)は、反復単位がエチレンテレ
フタレート、好ましくは反復単位の85モル%以上がエ
チレンテレフタレートのポリエステルからなるもので、
主な酸成分としてテレフタル酸またはその機能的誘導体
と、主なグリコール成分としてエチレングリコールとか
ら製造されるポリエステル繊維を主たる対象とする。
.0%≦伸度≦20.0% ・・・(It)180℃
乾熱収縮率≦4.0(%) ・・・(DI>35m≦平
均繊維長≦51a+s ・・・(IV)0.25
重量%≦酸化チタン含有量≦ 0.40重量% ・・・(V) すなわち、先ず本発明の縫糸用ポリエステル繊維(以下
、単に本発明繊維という)は、反復単位がエチレンテレ
フタレート、好ましくは反復単位の85モル%以上がエ
チレンテレフタレートのポリエステルからなるもので、
主な酸成分としてテレフタル酸またはその機能的誘導体
と、主なグリコール成分としてエチレングリコールとか
ら製造されるポリエステル繊維を主たる対象とする。
この際、酸成分としてテレフタル酸又はその機能的誘導
体の一部を15モル%未満までの例えばイソフタル酸、
アジピン酸、セパチン酸または機能的誘導体等の中から
選択された2官能性酸の少なくとも1種で置き換えるか
、もしくはグリコール成分としてエチレングリコールの
一部を15モル%未満までの2例えばジエチレングリコ
ール、プロピレングリコール等の2価のアルコールの中
から選択された1種で置き換えた共重合ポリエステル繊
維をも含む。
体の一部を15モル%未満までの例えばイソフタル酸、
アジピン酸、セパチン酸または機能的誘導体等の中から
選択された2官能性酸の少なくとも1種で置き換えるか
、もしくはグリコール成分としてエチレングリコールの
一部を15モル%未満までの2例えばジエチレングリコ
ール、プロピレングリコール等の2価のアルコールの中
から選択された1種で置き換えた共重合ポリエステル繊
維をも含む。
上記ポリエステル繊維を縫糸用とするには、破断強度、
伸度、180’C乾熱収縮率、平均繊維長および酸化チ
タン含有量を所定範囲内に維持することが必要である。
伸度、180’C乾熱収縮率、平均繊維長および酸化チ
タン含有量を所定範囲内に維持することが必要である。
すなわち、本発明繊維における破断強度は7.89/d
以上、好ましくは8.Oq/d以上とする。繊維の破断
強度は高いほど好ましいが、7゜8 g/dより低いと
、単糸そのものの強度が不足し。
以上、好ましくは8.Oq/d以上とする。繊維の破断
強度は高いほど好ましいが、7゜8 g/dより低いと
、単糸そのものの強度が不足し。
高強力の縫糸が得られないばかりか、縫糸の初期伸長時
のモジュラスが低く、縫製時の目とび問題は解消できな
い。
のモジュラスが低く、縫製時の目とび問題は解消できな
い。
また伸度は17.0〜20.0%、好ましくは17.5
〜19.5%とする。この伸度が17.0%より低いと
1合撚時の強度が急激に低下し、単糸そのものの強度が
高くても結果として縫糸の強力アップは不可能となる。
〜19.5%とする。この伸度が17.0%より低いと
1合撚時の強度が急激に低下し、単糸そのものの強度が
高くても結果として縫糸の強力アップは不可能となる。
一方、伸度が20.0%より高いと、縫糸の初期伸度が
高くなり過ぎ、初期モジュラスの低下を招き、可縫性の
悪化につながる。
高くなり過ぎ、初期モジュラスの低下を招き、可縫性の
悪化につながる。
さらに乾熱180℃における熱収縮率は4.0%以下、
好ましくは3.0%以下とする。このような熱収縮率を
もつ繊維は、縫糸製造工程中のリラックス熱処理を施す
段階での初期モジュラス低下を防止でき、可縫性のアッ
プを図ることができるとともに、その縫糸を用いた縫製
品の収縮発生による品質低下も防止することができる。
好ましくは3.0%以下とする。このような熱収縮率を
もつ繊維は、縫糸製造工程中のリラックス熱処理を施す
段階での初期モジュラス低下を防止でき、可縫性のアッ
プを図ることができるとともに、その縫糸を用いた縫製
品の収縮発生による品質低下も防止することができる。
繊維の平均繊維長は35〜511rIM、好ましくは3
8〜44mとする。この平均繊維長はほつれなどの形態
的滑り特性などの観点から、この範囲内に限定されるの
である。
8〜44mとする。この平均繊維長はほつれなどの形態
的滑り特性などの観点から、この範囲内に限定されるの
である。
酸化チタン含有量は0.25〜0.40重量%。
好ましくは0.30〜0.35重量%の範囲とする。こ
の酸化チタン含有量が0.25重量%より低いと繊維の
ダル感(ツヤ消効果)が失われ高白色の繊維が得られず
、一方、0.40重量%より高いと繊維の伸度低下が生
じやすく、糸切れによる可縫性低下が顕著となると共に
1強力アップが図れない。
の酸化チタン含有量が0.25重量%より低いと繊維の
ダル感(ツヤ消効果)が失われ高白色の繊維が得られず
、一方、0.40重量%より高いと繊維の伸度低下が生
じやすく、糸切れによる可縫性低下が顕著となると共に
1強力アップが図れない。
以上の破断強度、伸度、180°C乾熱収縮率、平均繊
維長および酸化チタン含有量については、次のように定
義(測定)される。
維長および酸化チタン含有量については、次のように定
義(測定)される。
a、破断強度
20℃、65%RHの標準状態で定速荷重型の引張り試
験機を使用し、試料長20mの試料に20cl/min
の引張り速度で引張った時の荷重と伸長率を同時に記録
し、この時の試料の破断強力を試料のデニールで割った
値である。
験機を使用し、試料長20mの試料に20cl/min
の引張り速度で引張った時の荷重と伸長率を同時に記録
し、この時の試料の破断強力を試料のデニールで割った
値である。
b、伸度
20℃、65%RHの標準状態で定速荷重型の引張り試
験機(マツケンジー)を使用し、試料長20#の試料に
200/minの荷重をかけて引張った時の伸びを記録
し該伸びから試料のゆるみ長を補正した伸びを同じく試
料のゆるみ長を補正した試料長で割った値である。
験機(マツケンジー)を使用し、試料長20#の試料に
200/minの荷重をかけて引張った時の伸びを記録
し該伸びから試料のゆるみ長を補正した伸びを同じく試
料のゆるみ長を補正した試料長で割った値である。
c、180°C乾熱収縮率
試料デニール必たり300ηの荷重をかけて測定した長
さLlの試料を無荷重下180°Cの雰囲気で20m1
n処理し引き続き室温下2hr放置した後、前述の荷重
をかけ測定した長さL2より以下の式で求めた値である
。
さLlの試料を無荷重下180°Cの雰囲気で20m1
n処理し引き続き室温下2hr放置した後、前述の荷重
をかけ測定した長さL2より以下の式で求めた値である
。
d、平均繊維長
化学繊維ステープル試験方法 JIS LIO15A
法(ステープルダイヤグラム法)に基づいて測定した値
である。
法(ステープルダイヤグラム法)に基づいて測定した値
である。
e、酸化チタン含有量
試料を濃硝酸で溶解して得た溶液を、手間理科研究所製
分光光度計TYPE−6により410mμ波長で透過率
(T)を測定し、次式により酸化チタン含有量(重量%
)を算出する。
分光光度計TYPE−6により410mμ波長で透過率
(T)を測定し、次式により酸化チタン含有量(重量%
)を算出する。
酸化チタン含有@(重量%)=
((2−10(IT) X 1.072/試料重量(a
))xf式中、fは標準溶液標準値(0,504) /
標準溶液実測値(n=10の平均値) 次に、上記本発明繊維の製造例について説明する。
))xf式中、fは標準溶液標準値(0,504) /
標準溶液実測値(n=10の平均値) 次に、上記本発明繊維の製造例について説明する。
本発明繊維は上記したポリエステルを常法どおりに溶融
紡糸し、得られた未延伸糸を高倍率で2段延伸する。次
にその延伸糸に所定のリラックスを与えながら熱処理あ
るいは熱処理した後、リラックスを与え、ざらに捲縮を
付与してから所定の繊維長に切断することによって得ら
れる。
紡糸し、得られた未延伸糸を高倍率で2段延伸する。次
にその延伸糸に所定のリラックスを与えながら熱処理あ
るいは熱処理した後、リラックスを与え、ざらに捲縮を
付与してから所定の繊維長に切断することによって得ら
れる。
この際、ポリエステルの極限粘度は0.630〜0.6
60、好ましくは0.640−0.650の範囲とする
。この極限粘度が0.630より低いとポリエステル繊
維における破断強度や伸度が上記規定どおりに発現し難
く、一方、極限粘度が0.660より高いと高倍率延伸
が不可能となり、結局、l維の破断強度が規定どおりに
ならない。なお、ここでの極限粘度は25℃のO−クロ
ロフェノール溶液で測定した値である。
60、好ましくは0.640−0.650の範囲とする
。この極限粘度が0.630より低いとポリエステル繊
維における破断強度や伸度が上記規定どおりに発現し難
く、一方、極限粘度が0.660より高いと高倍率延伸
が不可能となり、結局、l維の破断強度が規定どおりに
ならない。なお、ここでの極限粘度は25℃のO−クロ
ロフェノール溶液で測定した値である。
また本発明繊維は、上記したポリマの極限粘度と共に、
該ポリマの製糸段階における延伸、熱処理およびリラッ
クスの各工程条件が重要である。
該ポリマの製糸段階における延伸、熱処理およびリラッ
クスの各工程条件が重要である。
すなわち、先ず延伸に当っては、高級脂肪酸のリン酸塩
、例えば、ラウリルホスフェートカリウム塩、セチール
ホスフエートカリウム塩、またはステアリルホスフェー
トカリウム塩を含有している温水浴中で1段目の液浴延
伸を行なう。
、例えば、ラウリルホスフェートカリウム塩、セチール
ホスフエートカリウム塩、またはステアリルホスフェー
トカリウム塩を含有している温水浴中で1段目の液浴延
伸を行なう。
この際、液浴中のリン酸塩濃度は約0.05重量%以上
、好ましくは0.10〜0.35重量%、浴温度は約7
5℃以上、好ましくは78〜85℃とするのが一般的で
ある。
、好ましくは0.10〜0.35重量%、浴温度は約7
5℃以上、好ましくは78〜85℃とするのが一般的で
ある。
次に、液浴延伸後の糸条はスチーム浴中で2段目の延伸
を行なう。この際、スチーム温度は約110〜150°
C2好ましくは120〜140℃とする。この2段延伸
において特に重要なことは、全延伸倍率を1段延伸時の
適正延伸倍率の1.09〜1.26倍、好ましくは1.
13〜1.22倍とする必要がある。ここで温水浴中の
み、あるいはスチーム浴中のみでの1段延伸では上記延
伸倍率のアップは延伸工程での断糸のため達成できない
。
を行なう。この際、スチーム温度は約110〜150°
C2好ましくは120〜140℃とする。この2段延伸
において特に重要なことは、全延伸倍率を1段延伸時の
適正延伸倍率の1.09〜1.26倍、好ましくは1.
13〜1.22倍とする必要がある。ここで温水浴中の
み、あるいはスチーム浴中のみでの1段延伸では上記延
伸倍率のアップは延伸工程での断糸のため達成できない
。
またこの2段延伸時の全延伸倍率が1段延伸時の適正延
伸倍率の1.09倍未満であれば、本発明繊維の規定破
断強度(即ち、8.7C1/d以上)とならず、縫糸の
強力アップが達せられない。一方、延伸倍率が1段目の
適正延伸倍率の1.26倍を超えると延伸工程で断糸が
発生し易くなる。
伸倍率の1.09倍未満であれば、本発明繊維の規定破
断強度(即ち、8.7C1/d以上)とならず、縫糸の
強力アップが達せられない。一方、延伸倍率が1段目の
適正延伸倍率の1.26倍を超えると延伸工程で断糸が
発生し易くなる。
次に、延伸後の高配向延伸糸はそのままでは熱収縮率、
熱応力とも高く、このため熱処理をして熱安定性を向上
させる必要がある。この熱処理手段としては延伸俊直ち
に行なう定長熱処理あるいはリラックス熱処理や、捲縮
付与後に行なう自由収縮熱処理などがおるが、本発明に
おいては前者の足長熱処理あるいはリラックス熱処理を
採用し、しかもその際の熱処理温度は180〜240’
C。
熱応力とも高く、このため熱処理をして熱安定性を向上
させる必要がある。この熱処理手段としては延伸俊直ち
に行なう定長熱処理あるいはリラックス熱処理や、捲縮
付与後に行なう自由収縮熱処理などがおるが、本発明に
おいては前者の足長熱処理あるいはリラックス熱処理を
採用し、しかもその際の熱処理温度は180〜240’
C。
好ましくは200〜230℃に設定することが大切であ
る。
る。
またここまでの操作では破断強度および180°C乾熱
収縮率に関して、満足できる繊維が得られるが、伸度低
下は避けがたく、このため熱処理中あるいは熱処理後に
おいて所定のリラックス処理が必要となる。即ち、この
リラックス処理は熱処理中から捲縮付与前までの間に施
すべきであり、その際のリラックス率としては前記2段
目延伸時の延伸速度の2.0〜8.0%減、好ましくは
2.5〜5.5%減とする。このリラックス率が2.0
%に達しないと本発明繊維の規定伸度(即ち、 17.
0〜20.0%)が満たせず、一方、リラックス率が8
.0%を超えると捲縮付与の前でトウにたるみが生じ、
充分に捲縮付与が行なえない。
収縮率に関して、満足できる繊維が得られるが、伸度低
下は避けがたく、このため熱処理中あるいは熱処理後に
おいて所定のリラックス処理が必要となる。即ち、この
リラックス処理は熱処理中から捲縮付与前までの間に施
すべきであり、その際のリラックス率としては前記2段
目延伸時の延伸速度の2.0〜8.0%減、好ましくは
2.5〜5.5%減とする。このリラックス率が2.0
%に達しないと本発明繊維の規定伸度(即ち、 17.
0〜20.0%)が満たせず、一方、リラックス率が8
.0%を超えると捲縮付与の前でトウにたるみが生じ、
充分に捲縮付与が行なえない。
以上のとおり、本発明繊維は極限粘度が所定範囲のポリ
エステルを用いると共に、その製糸段階ではポリエステ
ル未延伸糸に対し特定条件下の延伸、熱処理およびリラ
ックス処理を施すことを製造例として挙げることができ
る。
エステルを用いると共に、その製糸段階ではポリエステ
ル未延伸糸に対し特定条件下の延伸、熱処理およびリラ
ックス処理を施すことを製造例として挙げることができ
る。
[実施例]
以下、本発明を実施例により具体的に説明する。
なお、本例中の縫糸の強力および可縫性は次のようにし
て測定した。
て測定した。
a、縫糸の強力
ポリエステル繊維を通常の紡績条件で紡績し、撚係数3
.4、番手Ne60°3の紡績糸とした後、該紡績糸を
3水引揃え各水準同一条件で紡績糸の単糸撚とは反対方
向に合撚した。該第三子糸による縫糸製品を作製し、テ
ンシロンUTM−41で強力を測定した。
.4、番手Ne60°3の紡績糸とした後、該紡績糸を
3水引揃え各水準同一条件で紡績糸の単糸撚とは反対方
向に合撚した。該第三子糸による縫糸製品を作製し、テ
ンシロンUTM−41で強力を測定した。
b、縫糸の可縫性(目とび評価)
縫糸を一定条件で熱処理した後シリコンオイルを3重量
%付着して、2重環縫いミシンを用い、4000 rl
)mの速度で目付250y/TIiの綿布2枚重ね10
00mを直線縫いしたときの目とび発生状態を目視判定
した。◎は優、Qは良、△は可、Xは丙である。
%付着して、2重環縫いミシンを用い、4000 rl
)mの速度で目付250y/TIiの綿布2枚重ね10
00mを直線縫いしたときの目とび発生状態を目視判定
した。◎は優、Qは良、△は可、Xは丙である。
実施例1
極限粘度及び酸化チタン含有量を種々変更したポリエチ
レンテレフタレートチップを、290℃の温度で溶融し
、孔径0.20m、孔数500個の口金を通して吐出し
、1150m/分の引取速度で紡糸した。この紡出糸条
を81°Cの液浴(ラウリルホスフェートカリウム塩、
2.0vt%)中。
レンテレフタレートチップを、290℃の温度で溶融し
、孔径0.20m、孔数500個の口金を通して吐出し
、1150m/分の引取速度で紡糸した。この紡出糸条
を81°Cの液浴(ラウリルホスフェートカリウム塩、
2.0vt%)中。
延伸倍率3.59で液浴延伸を行ない、次に130℃の
スチーム中、延伸倍率1.18(全延伸倍率4.24)
、延伸速度130m/分でスチーム延伸を行なった。こ
の延伸糸条を更に180〜210′Cの熱ドラムによる
定長熱処理と、5%のリラックス処理を行なった。リラ
ックス処理後の糸条は続いてクリンパ−にて捲縮をかけ
た後、第1表に示す繊維長に切断してポリエステル繊維
ステープルとした。
スチーム中、延伸倍率1.18(全延伸倍率4.24)
、延伸速度130m/分でスチーム延伸を行なった。こ
の延伸糸条を更に180〜210′Cの熱ドラムによる
定長熱処理と、5%のリラックス処理を行なった。リラ
ックス処理後の糸条は続いてクリンパ−にて捲縮をかけ
た後、第1表に示す繊維長に切断してポリエステル繊維
ステープルとした。
得られた繊維について、破断強度、伸度、180℃乾熱
収縮率、および縫糸にした時の糸強力。
収縮率、および縫糸にした時の糸強力。
可縫性を調べ第1表に示した。
(以下、余白)
上記第1表中、Nα4〜6が本発明繊維であり、いずれ
もダル感が強く高強力でかつ可縫性の良好な縫糸が得ら
れた。
もダル感が強く高強力でかつ可縫性の良好な縫糸が得ら
れた。
実施例2
実施例1と同様の紡糸条件で極限粘度0.645、酸化
チタン含有i0.32重但%の紡糸糸条を得た。
チタン含有i0.32重但%の紡糸糸条を得た。
この紡糸糸条で液浴延伸あるいはスチーム延伸を実施し
た際の適正延伸倍率は3.55倍であった。
た際の適正延伸倍率は3.55倍であった。
該紡糸糸条を第2表に示すような種々の延伸方法および
延伸倍率で延伸を行ない、更に210’Cの熱ドラムに
よる定長熱処理と5.0%のリラックス処理を行なった
。
延伸倍率で延伸を行ない、更に210’Cの熱ドラムに
よる定長熱処理と5.0%のリラックス処理を行なった
。
リラックス処理1麦の糸条は、続いてクリンパ−にて捲
縮をかけた後、l維長44ffilllに切断してポリ
エステル繊維ステープルとした。
縮をかけた後、l維長44ffilllに切断してポリ
エステル繊維ステープルとした。
得られた繊維について、破断強度、伸度および180℃
屹然収縮率を調べ第2表に示した。
屹然収縮率を調べ第2表に示した。
上記第2表中、Nα4〜6が本発明繊維である。
実施例3
実施例1と同様の紡糸条件で極限粘度0.645、酸化
チタン含有ff10.32重量%の紡糸糸条を得た。
チタン含有ff10.32重量%の紡糸糸条を得た。
この紡糸糸条を81°Cの液浴中、延伸倍率3゜59で
液浴延伸を行ない、次に130’Cのスチーム中、延伸
倍率1.18(全延伸倍率4.24)。
液浴延伸を行ない、次に130’Cのスチーム中、延伸
倍率1.18(全延伸倍率4.24)。
延伸速度130TrL/分でスチーム延伸を行なった。
この延伸糸条を更に210′Gの熱ドラムにより定長熱
処理を行なった後、第3表に示すような種々のリラック
ス率をとった。続いてクリンパ−にて捲縮をかけた後2
gi維長44mに切断してポリエステル繊維ステーブル
とした。
処理を行なった後、第3表に示すような種々のリラック
ス率をとった。続いてクリンパ−にて捲縮をかけた後2
gi維長44mに切断してポリエステル繊維ステーブル
とした。
1qられた繊維について、破断強度、伸度および180
℃乾熱収縮率を調べ第3表に示した。
℃乾熱収縮率を調べ第3表に示した。
(以下、余白)
上記第3表中、Nα4〜6が本発明繊維である。
[発明の効果]
本発明の縫糸用ポリエステル繊維は、破断強度。
伸度、180’C屹熱収縮率、平均繊維長および酸化チ
タン含有量を所定値範囲に規定したことによって、 ■ポリエステル繊維縫糸の強力と共に、初期伸長時のモ
ジュラスが向上し、もって特にミシン縫製における糸切
れや目とび問題が解消し、可縫性が著しく向上する、 ■酸化チタン含有量の適正化により前記の繊維物性値が
保持できると共に、縫糸が充分高白度化する、 など、ポリエステル繊維の縫糸分野において顕著な効果
を奏するのでおる。
タン含有量を所定値範囲に規定したことによって、 ■ポリエステル繊維縫糸の強力と共に、初期伸長時のモ
ジュラスが向上し、もって特にミシン縫製における糸切
れや目とび問題が解消し、可縫性が著しく向上する、 ■酸化チタン含有量の適正化により前記の繊維物性値が
保持できると共に、縫糸が充分高白度化する、 など、ポリエステル繊維の縫糸分野において顕著な効果
を奏するのでおる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 破断強度、伸度、180℃乾熱収縮率、平均繊維長およ
び酸化チタン含有量が下記( I )〜(V)を満足する
ことを特徴とする縫糸用ポリエステル繊維。 7.8g/d≦破断強度・・・( I ) 17.0%≦伸度≦20.0%・・・(II) 180℃乾熱収縮率≦4.0(%)・・・(III) 35mm≦平均繊維長≦51mm・・・(IV) 0.25重量%≦酸化チタン含有量≦0.40重量%・
・・(V)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19928988A JPH0247307A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 縫糸用ポリエステル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19928988A JPH0247307A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 縫糸用ポリエステル繊維 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0247307A true JPH0247307A (ja) | 1990-02-16 |
Family
ID=16405324
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19928988A Pending JPH0247307A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 縫糸用ポリエステル繊維 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0247307A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102864518A (zh) * | 2011-07-08 | 2013-01-09 | 上海温龙化纤有限公司 | 一种抗紫外高强力聚酯工业丝及其制备方法 |
-
1988
- 1988-08-09 JP JP19928988A patent/JPH0247307A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102864518A (zh) * | 2011-07-08 | 2013-01-09 | 上海温龙化纤有限公司 | 一种抗紫外高强力聚酯工业丝及其制备方法 |
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