JPS5988911A - 寸法安定性に優れたナイロン４６繊維の製造法 - Google Patents
寸法安定性に優れたナイロン４６繊維の製造法Info
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- JPS5988911A JPS5988911A JP19509282A JP19509282A JPS5988911A JP S5988911 A JPS5988911 A JP S5988911A JP 19509282 A JP19509282 A JP 19509282A JP 19509282 A JP19509282 A JP 19509282A JP S5988911 A JPS5988911 A JP S5988911A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ゴム補強用縁、１ｌｌｉとして適した極め゛
ＣτＪ°法安定性に優れたナシ１フ４６ｍ雑の製造法に
関するものである。
ＣτＪ°法安定性に優れたナシ１フ４６ｍ雑の製造法に
関するものである。
ナイ゛ロン６、ナイロン６６に代表される脂肪族ポリア
ミドは１柴的に生産されＣいる極め′Ｃ有用なポリアミ
ドである。しかしながらナイロン６６に例をとれば、高
強力を利用してタイヤコード繊維とし′Ｃ多く使用され
ているが９寸法安定性、とりわけ、乾熱１収縮率、熱水
収縮率が高い欠点を有する。タイヤコード、ベルト、ホ
ース等のゴム補強物に使用される場合寸法安定性を向上
させるための繊維の醸延伸処理法に関する提案が数多く
肩出されＣいるが、満足しうる穆収縮率の低い寸法安定
性の停れた９強力の高い繊維が得られＣいない現状にあ
る。
ミドは１柴的に生産されＣいる極め′Ｃ有用なポリアミ
ドである。しかしながらナイロン６６に例をとれば、高
強力を利用してタイヤコード繊維とし′Ｃ多く使用され
ているが９寸法安定性、とりわけ、乾熱１収縮率、熱水
収縮率が高い欠点を有する。タイヤコード、ベルト、ホ
ース等のゴム補強物に使用される場合寸法安定性を向上
させるための繊維の醸延伸処理法に関する提案が数多く
肩出されＣいるが、満足しうる穆収縮率の低い寸法安定
性の停れた９強力の高い繊維が得られＣいない現状にあ
る。
溶融成形でき、しかもナイロン６６より高融点のポリマ
ーとして、古くからポリテトラメチレンアジパミド（ナ
イロン４６）ポリマーが知られＣいるが、工業製品とし
゛Ｃ特開昭５．６−１４９４２９号にプラスチック成形
の例が見られるだけであり。
ーとして、古くからポリテトラメチレンアジパミド（ナ
イロン４６）ポリマーが知られＣいるが、工業製品とし
゛Ｃ特開昭５．６−１４９４２９号にプラスチック成形
の例が見られるだけであり。
繊維、とりわけ、タイヤコード、べｕ）、ハロ等のゴム
補強用繊維やロープ、袋、フイＶター等の産梨資材用繊
維とし゛Ｃ実用されていないしまた提案もされＣいない
。その原因として通常の製糸法。
補強用繊維やロープ、袋、フイＶター等の産梨資材用繊
維とし゛Ｃ実用されていないしまた提案もされＣいない
。その原因として通常の製糸法。
とりわけ延伸法では、ナイロン６やナイロン６６に比較
し高ｒ、１点（融点約２９０℃）である利点が逆に主因
し′Ｃいると思われる。ハ寸法安定性が幾分良好である
というのみでは、新しい産業資材用繊ｍとしＣは、魅力
あるものとはいえないからである。
し高ｒ、１点（融点約２９０℃）である利点が逆に主因
し′Ｃいると思われる。ハ寸法安定性が幾分良好である
というのみでは、新しい産業資材用繊ｍとしＣは、魅力
あるものとはいえないからである。
本発明者らは、高分子量のナイロン４６繊維に一つい゛
Ｃ鋭息研究し、特定の熱延伸条件によつ′Ｃ１乾熱収ｎ
ｉｉ串、ｒ））水１■縮率の低い熱寸法安定性の極め′
Ｃ良好な繊＃ｆｌが得られることを見い出したものであ
る。
Ｃ鋭息研究し、特定の熱延伸条件によつ′Ｃ１乾熱収ｎ
ｉｉ串、ｒ））水１■縮率の低い熱寸法安定性の極め′
Ｃ良好な繊＃ｆｌが得られることを見い出したものであ
る。
すなＩ）ち９本発明は高重合度ナイロン４６を溶融紡糸
しＣ得たもしくは溶融紡糸後引き続き延伸することによ
つ′Ｃ得た２゜７以」二の相対粘度を有するナイロン４
６ Ｉ）、’２＾１１ｉの未延伸糸もしくは半延伸糸を
延伸するに際し、延伸を実質２段階で行い、第２段目の
延伸域に設けられた熱板の温度を２４００以−］二ｒ、
′、Ｉ！点未満、熱板に続くローラーの温度を２２０℃
以−にとし、」二記加熱体への糸条接触時間を０．４秒
以」二とする寸法安定性に優れたナイロン４６繊ｉｆ＋
のり】ｐン１１１法である。
しＣ得たもしくは溶融紡糸後引き続き延伸することによ
つ′Ｃ得た２゜７以」二の相対粘度を有するナイロン４
６ Ｉ）、’２＾１１ｉの未延伸糸もしくは半延伸糸を
延伸するに際し、延伸を実質２段階で行い、第２段目の
延伸域に設けられた熱板の温度を２４００以−］二ｒ、
′、Ｉ！点未満、熱板に続くローラーの温度を２２０℃
以−にとし、」二記加熱体への糸条接触時間を０．４秒
以」二とする寸法安定性に優れたナイロン４６繊ｉｆ＋
のり】ｐン１１１法である。
本発明のナイロン４６とは９０モ／Ｌ’％以上がｅＮＨ
−（ＣＨｔ ）、−’ＮＨ−Ｃｏ−（ＣＨｔ ）４−Ｃ
ｏ ） ノ単位カラなる融点２７５℃以上のポリアミド
であり、９６％硫酸１００ｇｔにポリマー１ｇを溶解し
た溶液の２５℃で測定した相対粘度２．７以上の高重合
度ポリマーからなる繊ＩＩＮである。より高強力系を得
るためには、相対粘度２．９以上が好ましい。ナイロン
４６のホモポリマーの融点は、約２９０℃であり、帛融
紡糸に当り５１０〜６２０℃の紡糸温度で紡糸され常法
に従い捲き取られる。２００〜８００ｒｎ／ｍ１ｎの引
き取りローフ−で未延伸糸として捲き取られるか。
−（ＣＨｔ ）、−’ＮＨ−Ｃｏ−（ＣＨｔ ）４−Ｃ
ｏ ） ノ単位カラなる融点２７５℃以上のポリアミド
であり、９６％硫酸１００ｇｔにポリマー１ｇを溶解し
た溶液の２５℃で測定した相対粘度２．７以上の高重合
度ポリマーからなる繊ＩＩＮである。より高強力系を得
るためには、相対粘度２．９以上が好ましい。ナイロン
４６のホモポリマーの融点は、約２９０℃であり、帛融
紡糸に当り５１０〜６２０℃の紡糸温度で紡糸され常法
に従い捲き取られる。２００〜８００ｒｎ／ｍ１ｎの引
き取りローフ−で未延伸糸として捲き取られるか。
引き続き２〜３，５倍延伸され半延伸糸としＣ捲き取ら
れる。
れる。
捲き取られた繊維が延伸機に供される。一般に多段延伸
に関する提案も多くみられるが、１肇的には、実質２段
延伸が有利である。２段延伸機によって延伸する場合の
第２段目の延伸倍率ＤＲｔは１．１〜２．０．より好ま
しくは１．１５〜１．７倍の延伸倍率である。
に関する提案も多くみられるが、１肇的には、実質２段
延伸が有利である。２段延伸機によって延伸する場合の
第２段目の延伸倍率ＤＲｔは１．１〜２．０．より好ま
しくは１．１５〜１．７倍の延伸倍率である。
未延伸糸あるいは半延伸糸の破断に至・る最大延伸倍Σ
ｉｊ （ＤＲｍａ、ｘ ）の約０．９５倍から想定され
る実質Ｉ１伸倍率ＤＲＴをＤＲｔで除した値（ＤＲ＋）
で第１８目の延伸倍率が設定される。第１段目の延伸に
入るｎ１■に１゜０１〜１．０５のいわゆる予備延伸を
行ってもよい。第１段目のローラー（第１０−ラー）は
８０〜１５０℃の間の所定温度に加熱され、第２０−ワ
ーは１８０−２２０℃で加熱され、その間であるいは第
１０−ツーと第２０−ラーとの間に延伸ビンを用いて第
１段目の延伸が行わオする。第２段目の延伸は、第２０
−ツーと第３０−ラーとの間に俤仮（ヒータープレート
）を配置し、第２段目の延伸が行＃フれる。熱板温度は
２４０℃以上好ましくは２５０℃以上でありたｔ維の融
点未満好ましくは融点より１０ｃ低い温度迄である。第
３０−ラ一温度は２２０℃１ゾ上、好引しくは２６０℃
以上であり一般にｐｑ板と同じ又は熱板より低い温度で
あるのが好ましい。Ｉｊｊ、’ｌ板と第６加熱ローラー
の温度及び糸条との接触時間（ｐ＋、を延伸処理時間）
が繊維の乾熱収ζｉｔ・邪（通常１６０℃、！ＩＯ分間
経過後の収縮率）。
ｉｊ （ＤＲｍａ、ｘ ）の約０．９５倍から想定され
る実質Ｉ１伸倍率ＤＲＴをＤＲｔで除した値（ＤＲ＋）
で第１８目の延伸倍率が設定される。第１段目の延伸に
入るｎ１■に１゜０１〜１．０５のいわゆる予備延伸を
行ってもよい。第１段目のローラー（第１０−ラー）は
８０〜１５０℃の間の所定温度に加熱され、第２０−ワ
ーは１８０−２２０℃で加熱され、その間であるいは第
１０−ツーと第２０−ラーとの間に延伸ビンを用いて第
１段目の延伸が行わオする。第２段目の延伸は、第２０
−ツーと第３０−ラーとの間に俤仮（ヒータープレート
）を配置し、第２段目の延伸が行＃フれる。熱板温度は
２４０℃以上好ましくは２５０℃以上でありたｔ維の融
点未満好ましくは融点より１０ｃ低い温度迄である。第
３０−ラ一温度は２２０℃１ゾ上、好引しくは２６０℃
以上であり一般にｐｑ板と同じ又は熱板より低い温度で
あるのが好ましい。Ｉｊｊ、’ｌ板と第６加熱ローラー
の温度及び糸条との接触時間（ｐ＋、を延伸処理時間）
が繊維の乾熱収ζｉｔ・邪（通常１６０℃、！ＩＯ分間
経過後の収縮率）。
Ｆ′す水収縮皐に大きな影響を及ぼす事を見い出した。
接触時間は、巴す板の長さと第３加熱ローラー接触長の
合計の長さを、延伸速度で除し°Ｃ求められる。
合計の長さを、延伸速度で除し°Ｃ求められる。
１ｍ１ｄ上の熱板を必要とする場合には熱板接触長さは
、鞍型ヒータ（糸条を両面熱板からなるイユ？型ヒー・
ターに巻きつける方式）の熱板長さと巻き・つけ回数（
ラップ数）により変更するのが実際的な方法である。第
３加熱ローグーの接触長は加舊）ローラーとセパレート
ローラーを使用する場合は。
、鞍型ヒータ（糸条を両面熱板からなるイユ？型ヒー・
ターに巻きつける方式）の熱板長さと巻き・つけ回数（
ラップ数）により変更するのが実際的な方法である。第
３加熱ローグーの接触長は加舊）ローラーとセパレート
ローラーを使用する場合は。
加熱ローラーの直径とセパレートローラーとの位置で決
まるが例えば１０α直径の加熱ローラーを使用する場合
は、普通０．２ｍ／ラップの接触長でアル。セパレート
ローラーの代りに加熱ローラ一対を用いるいわゆるネル
ソンタイプ加熱ローラーを使用することによつ′〔も接
触長を増すりＴができる０通常延伸過程でのスリップを
なくすためローラーの周りに６ワツズ以上が必要とされ
Ｃいる。
まるが例えば１０α直径の加熱ローラーを使用する場合
は、普通０．２ｍ／ラップの接触長でアル。セパレート
ローラーの代りに加熱ローラ一対を用いるいわゆるネル
ソンタイプ加熱ローラーを使用することによつ′〔も接
触長を増すりＴができる０通常延伸過程でのスリップを
なくすためローラーの周りに６ワツズ以上が必要とされ
Ｃいる。
延伸速度は１００〜８００ ｍ／ｍｉｎより好よしくは
１５０〜６５０ ｍ／ｍｉｎで行われる。
１５０〜６５０ ｍ／ｍｉｎで行われる。
最終の繊１ｆｆ−溝造形成が熱板と続くローラー（第３
０−ワー）の間で行ｌ′）れ°Ｃいると考えられ。
０−ワー）の間で行ｌ′）れ°Ｃいると考えられ。
２４０℃未満の熱板、２２［］’Ｃ未濶のローラ一温度
の場合には、収縮率の十分下がる程、安定な繊維構造が
とれないＦ＋′ｉ果となる。しかしポリマー融点まで加
熱体の温度を」二げる事は糸条のｎ着等のトラブルの原
因どなる。熱板ど続ぐローラーの温度が」二記のイ僅囲
であつＣも糸条の加熱体接触時間が０．４秒未満では収
縮率を十分下げる事ができない。
の場合には、収縮率の十分下がる程、安定な繊維構造が
とれないＦ＋′ｉ果となる。しかしポリマー融点まで加
熱体の温度を」二げる事は糸条のｎ着等のトラブルの原
因どなる。熱板ど続ぐローラーの温度が」二記のイ僅囲
であつＣも糸条の加熱体接触時間が０．４秒未満では収
縮率を十分下げる事ができない。
延伸速度を価や１“、１に下げる事により接触時間を増
す事ができて）が、延伸速度１００ ｍ／ｍｉｎ以上の
１柴的に採用される速度では３秒以内までであろう。し
たが・つ′ＣＣ加熱体接待時間０．４秒以上より好まし
くは０．５秒ＩＩ ｌ ５秒以内が適当である。生産性
を−にげる目的のため延伸速度を上げる場合番こは、鞍
！讐ヒーター又はオルソンローラーあるいはそれらの組
合せによる加％ｓが便利である。
す事ができて）が、延伸速度１００ ｍ／ｍｉｎ以上の
１柴的に採用される速度では３秒以内までであろう。し
たが・つ′ＣＣ加熱体接待時間０．４秒以上より好まし
くは０．５秒ＩＩ ｌ ５秒以内が適当である。生産性
を−にげる目的のため延伸速度を上げる場合番こは、鞍
！讐ヒーター又はオルソンローラーあるいはそれらの組
合せによる加％ｓが便利である。
第３０−ラーから第４の冷却ローフ−を経゛Ｃ糸条が捲
き取ら１Ｌるがあるいは第６０−ラーから直接指ぎ取り
（島に柑取ら几る。後者の方が設備上利点が高い。通常
ｌＦｒ５”ローラーと第４０−ラーの間であるいはｉ１
’ｓ ５０−ワーから捲取り機の間で数％（２〜４％）
リラックスされ゛Ｃ捲取られるが。
き取ら１Ｌるがあるいは第６０−ラーから直接指ぎ取り
（島に柑取ら几る。後者の方が設備上利点が高い。通常
ｌＦｒ５”ローラーと第４０−ラーの間であるいはｉ１
’ｓ ５０−ワーから捲取り機の間で数％（２〜４％）
リラックスされ゛Ｃ捲取られるが。
繊維の収縮率を下げるためにリラックス率を大き時伸度
）が大きくなり、 繊Ｊ１１のクリーブの増大をきたし
９寸法安定性が悪くなる。中間伸度１０％以内が望まし
い。切断伸度１２〜２５％七で延伸することが望ましい
。繊維強度は８ ｇ／ｄ以上、好ましくは８．５９／ｄ
以上が望ましい。乾熱収縮率はナイロン乙の場合５〜９
９６．ナイロン６６の場合４〜６％であり、熱水収縮率
は、ナイロン乙の場合７〜１２％、ナイロン６６の場合
６〜９％である。これらの内、比較的低収縮率のものは
中間伸度が１２％以上のものとなる。
）が大きくなり、 繊Ｊ１１のクリーブの増大をきたし
９寸法安定性が悪くなる。中間伸度１０％以内が望まし
い。切断伸度１２〜２５％七で延伸することが望ましい
。繊維強度は８ ｇ／ｄ以上、好ましくは８．５９／ｄ
以上が望ましい。乾熱収縮率はナイロン乙の場合５〜９
９６．ナイロン６６の場合４〜６％であり、熱水収縮率
は、ナイロン乙の場合７〜１２％、ナイロン６６の場合
６〜９％である。これらの内、比較的低収縮率のものは
中間伸度が１２％以上のものとなる。
一方１本発明の熱延伸Ｔの熱処理条件を満足するナイロ
ン４６繊維は、中間伸度が１０％以内にかかわらず、乾
熱収縮率２．５％Ｉｄ下、熱水＋（７縮率４％以下とい
う画期的に寸法安定性は良好なｉＰ： ＆Ｉ［ｉが得ら
れることを見い出したものである。
ン４６繊維は、中間伸度が１０％以内にかかわらず、乾
熱収縮率２．５％Ｉｄ下、熱水＋（７縮率４％以下とい
う画期的に寸法安定性は良好なｉＰ： ＆Ｉ［ｉが得ら
れることを見い出したものである。
以下実施例にてより具体的に説明する。
実施例
ηｒｅｌが３．５のナイロン４６チップを用いて３１０
での４７ｊ糸温度でエクストμｍグー型押し出し機を用
い、７２ホーｐのノズルプレートより紡糸し。
での４７ｊ糸温度でエクストμｍグー型押し出し機を用
い、７２ホーｐのノズルプレートより紡糸し。
４２０ ｍ／ｍｉｎでｌ？ｌ！１き取り２２００ｄ／７
２ ｆｉｌの未延伸糸を得た。この未延伸糸の２つのス
プールより合糸し。
２ ｆｉｌの未延伸糸を得た。この未延伸糸の２つのス
プールより合糸し。
ｑ’ｙ １ ｒｌ−ツー（１２０℃）、第２０−フー（
２００℃）の間に延伸ピンを設け、この間で４倍延伸し
、第６０−ラーと第２、−ツーの間に熱板（ＨＲＩ、
）を設けてこの間で１．３倍延伸して、Ｅ１４０ｄ銘柄
のナイロン４６繊維を得た。
２００℃）の間に延伸ピンを設け、この間で４倍延伸し
、第６０−ラーと第２、−ツーの間に熱板（ＨＲＩ、
）を設けてこの間で１．３倍延伸して、Ｅ１４０ｄ銘柄
のナイロン４６繊維を得た。
床′ト板の温度、第６０−ワ一の温度、ラップ数。
延伸ノ！１！度を変えて得たｌ延伸糸の乾熱収縮率（１
６０ｃ時）及び熱水収ａ率を表１に示す。各ローラーは
１０ｍ直径のものをセパレーク−ローラーは６ｍの１１
！「径のものを使用し、第３．ローラーでの糸とローラ
ーとの接触長は、０．２ｒｎ／フツプであつｌこ。Ａ８
〜Ｉｆｒ １２ Ｉこついては０．５ｍの９・置型ヒー
ターを用い５〜７ワツプまで変更した。
６０ｃ時）及び熱水収ａ率を表１に示す。各ローラーは
１０ｍ直径のものをセパレーク−ローラーは６ｍの１１
！「径のものを使用し、第３．ローラーでの糸とローラ
ーとの接触長は、０．２ｒｎ／フツプであつｌこ。Ａ８
〜Ｉｆｒ １２ Ｉこついては０．５ｍの９・置型ヒー
ターを用い５〜７ワツプまで変更した。
表 １
特許出願人 ユニチカａ式会社
Claims (1)
- （１）高重合度ナイロン４６を溶融紡糸しＣ得たもしく
は溶融紡糸後引き続き延伸することによつ°〔得た２、
７以上の相対粘度を有するナイロン４６繊維の未延伸糸
もしくは半延伸糸を延伸するに際し、延伸を実ＩＭ２段
階で行い、第２段目の延伸域に設けられた熱板の温度を
２４０℃以−ト融点未満、熱板に続くローフ−の温度を
２２０℃以上とし、上記加熱体への糸条抗触時間を０．
４秒以上とする寸法安定性に硼れだナイロン４６繊維の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19509282A JPS5988911A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 寸法安定性に優れたナイロン４６繊維の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19509282A JPS5988911A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 寸法安定性に優れたナイロン４６繊維の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5988911A true JPS5988911A (ja) | 1984-05-23 |
Family
ID=16335395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19509282A Pending JPS5988911A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 寸法安定性に優れたナイロン４６繊維の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5988911A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6257987A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-13 | 株式会社ブリヂストン | ４，６−ナイロンコ−ドの耐疲労性を改善する処理方法 |
| JPS63227886A (ja) * | 1987-03-10 | 1988-09-22 | ユニチカ株式会社 | 抄紙装置用ポリアミドモノフイラメント |
| JP2019138312A (ja) * | 2018-02-06 | 2019-08-22 | 横浜ゴム株式会社 | 高圧ホースの製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5976914A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Toray Ind Inc | ポリアミド繊維およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-11-05 JP JP19509282A patent/JPS5988911A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5976914A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Toray Ind Inc | ポリアミド繊維およびその製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6257987A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-13 | 株式会社ブリヂストン | ４，６−ナイロンコ−ドの耐疲労性を改善する処理方法 |
| JPS63227886A (ja) * | 1987-03-10 | 1988-09-22 | ユニチカ株式会社 | 抄紙装置用ポリアミドモノフイラメント |
| JP2019138312A (ja) * | 2018-02-06 | 2019-08-22 | 横浜ゴム株式会社 | 高圧ホースの製造方法 |
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