JPS58156017A - 高強度ポリエステル糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はポリエステルの加工技術に関する。

さらに具体的には、本発明は高強度ポリエステル糸の改
良された製造方法に関する。本発明の改良された方法は
工業的応用に好適な物性を有する糸を高い製造速度を以
って製造することを可能にするものである。

一般に、ポリエステル糸の製造方法は複数の　゛細孔を
有する成形用オリフィスを通してポリエステルを溶融押
し出Ｌ、得られたフィラメントを固化して糸を形成した
のち、糸の表面に仕上げ剤を塗布して、直ちに又は後で
高温下糸を引伸（ｄｒａｗ）することから成る。かかる
加工条件を変えることによって、得られる糸の物性即ち
用途が決ってくる。

例えば、タイヤ又はファンベルト等の物品において補強
材として使用されている糸は高い強度、即ち、少くなく
とも７５ｇ／デニールのテナシティ−を有するものでな
くてはならないが織物用絹糸の最も重要な特性は良好な
均一染色性を有することであって、糸の強度はその次に
重要な特性でｋ）る。良好な均一染色性を有する織物用
の品質の糸は３、ｏｏｏｍ／分を越える巻き取り速度で
製造することが可能である。この速度では、テナシティ
−は約２〜４！ｊ／デニールの範囲内で・ある。約７５
ｇ／デニールのテナシティを有する工業用糸を製造する
ためには、この巻き取り速度をかなり、例えば、約７０
０ｍ／分以下まで落さなければならない。引伸工程を巻
き取り工程に引き続いて直ちに実施するか又は時間をお
いて後で実施するかの如何によらす、引伸工程は高速で
実施可能であるから、子連の遅い巻き取り速度がこれま
でかかる糸の製造速度を決定する障害どなって来た。

本発明は紡糸速度か大幅に増大し、Ｉ〜かも得られる糸
の物性がなお良好な高強度ポリエステル糸の改良された
製菫方法を提供する。特に、本発明の方法によれば、７
５ｇ／デニールを越えるテナシティのポリエステル糸を
最低１．５００ｍ／分の紡糸速度で製造することが出来
る。このような方法の利点は、勿論、現在使用されてい
る方法に比べて、工業用糸の製造速度がはるかに速（な
り、従って、加工コストが減少することにある。

さまざまなポリエステル糸加工技術に関する改善が先行
技術により提案されているが、高い製造速度と高い糸強
度の両方をもたらす改良方法については、これまで全く
提案されたことはなかった。アメリカ特許明細書箱２．
６０４．６６７号は「紡糸された」状態で比較的高いテ
ナシティを有する未引伸、ｌ　ＩＪエステル糸の製造方
法に関するもので゛ある。しかしながら、そのようにし
て製造されたポリエステル糸のテナシティは約６ｇ／デ
ニール以下であるから、織物やそれに類似する動用とし
てか適当でない。アメリカ特許明細書箱２．６０４．６
８９号は約３ｇ／デニール以下のテナシティを有するポ
リエステル糸の製造方法を記載している。この明細書は
高強度の糸の製造については全く言及し７ていないので
、本発明では無関係である。アメリカ特許明細書箱３．
７１５．４２１号はポリエチレンケレフタレートの連続
紡糸・引伸法に関するものである。、この明細１は、特
に、ポリエチレンテレフタレート糸を紡糸・引伸するた
めの新規な連続的プロセスを用いろことを開示している
。この方法に於いては、一連の送りロール及び引伸ロー
ルを用いて、糸のフィラメントに高い張力をかけている
。引伸後の最終巻き取り速度は２，０００ｍ／分を越え
るものであるが、この巻き取り速度は４００ｍ／分の紡
糸速度及び５〜８の引伸比に対応するものである。従っ
て、この明細書は高速紡糸については何も教示していな
い。

アメリカ特許明細書箱２．９１８．３４６号は非配向性
（ｎｏｎ　″ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ　）が発生する機
会を大幅に減少させるために、ポリエステル糸の高密度
トつ（束）を引伸する間、連続的に設けた不活性槽を利
用することを提案している。この明細書はそれ自体紡糸
速度を上げる点については言及していないので、本発明
には無関係である３、アメリカ％許明細壱第２．　’１
６５．６１３号はテレフタル酸、イソフタル酸及びエチ
レングリコ　ルの廷１＋（）な共重合体に関する。この
特許はポリエステル基の巾す茄方法には全く無関係であ
る。アメリカ％　、：ｉ′＋明細書第３．９４　（ｉ、
　ｌ　Ｏ０号は固化直後の々ル理丁程を含むポリエステ
ル糸の製造方θ：に関ずイ）ものである。但し、その方
法に従って得られろ糸の物性は高強度の補強用糸と１−
５て使用すイ）のに必要とされるものより低い。

アメリカ特許明細書箱４３．３６　］、　８５９号はよ
り低い配向性を有するポリマーを得るために、紡糸後形
成さＡ′またフィラメントの冷却を遅延さ１＝　；６方
法を開示シー、ている。使用された紡糸速度は７Ｉ）発
明の特Ｗ１−請求の範囲に記載されているものより寸つ
と遅い。

アメリカ特許明細書箱４．１９５．０５２号はフィラメ
ントを溶融紡糸したのし・高応力条件下にて均一に急冷
する工業用糸の製；へ方法をＮ４くしている。コｌ’ｙ
階引押法によつで九太引伸比の少＜　／；ｃ　くとも８
５％の引伸比を有する糸が製造されろ。高速紡糸につい
ては何も教示さねていなＬｌ。

」−記に鑑み、本発明の目的は高強度ポリエステル糸及
び従来技術に比べて紡糸速度が格段に速くなった高強度
ポリエステル糸の製造方法を提供することである。

本発明の他の目的は高強度ポリエステル糸及び、前述の
通り、従来の製造方法な極く僅かしか改変する必要のな
い高強度ポリエステル糸の製造方法を提供することであ
る。

本発明の更に他の目的は、前述の通り、従来製造されて
来た糸に比べて改善された物性を有し、タイヤの製造用
どして好適な高強度ポリエステル糸及びその製造方法を
提供することである。

本発明の更に他の目的は、高強度ポリエステル及び、前
述の通り、紡糸口金の口径を大きく１、トップゴデツト
の温度を下げかつ赤外線式魚冷防ｉｆ−カラーを使用す
る高強度ポリエステル糸の製ノ竹方法を提供することで
ある。

本発明の更に他の目的は高強度ポリエステル糸、及び前
Ｊ７Ｂの通り、紡糸速度が１．５０　（ｌ　ｍ　７分を
越え、ブナシティか７５ｇ／デニールを越える高強度ボ
′リエステル糸の製造方法を提供することでル〕ろ０ −１−記及び以下の詳細な記載を読んで行くにつれてわ
かって来るその他の目的は溶融ポリコースチルの約０．
７５〜２．５　ｍｍの１］径を壱する複数の紡糸口金を
通！７て押し２出１．てフィラメントを形成し、超紡糸
日金の直ぐ下流側に配設置〜だ赤外線式急冷防止カラー
によって該フィラメントの急冷を遅延し７、該フィラメ
ントを紡績糸に合糸したのち、該紡績糸を少くプ、「（
とも１．５００　ｍ７分の、１一度でワインダ上に巻き
取る二「程から成る方法、並テ）ミに溶融ポリエステル
を約０．７５〜２、５　ｍの口径を有する代数の紡糸口
金を通して押し出［、てフィラメントを形成し、該紡糸
口金の直ぐ下流側に配設した赤外線式急冷遅延カラーに
よって訪フィラメントの急冷を遅延し１、該フィラメン
トを紡績糸に合糸１１、該紡績糸が少＜　ｉ、ｒ　くと
も１，５００ｍ／分の速度でワインダ上に巻き取ったの
十）、該紡績糸を沖続的又は非連続的に引伸すイク１′
二とから成る工程によって製造された高強度ポリエステ
ル糸によって達成される。

タイヤコード用又はその他の工業的用途に使用されろポ
リエステル糸は高い強度を付力する物性を持たなけれは
ならない。タイヤコードの場合、ポリエステルフィラメ
ントは最低７．５　ｇ／デニールのテナシティを約９係
の伸び（ｅＩｏｎｇａ　ｔ　１ｏｎ）を持って℃・なけ
ればならない。上記の通り、この種の糸は主たる鑑点が
強度ではなくて染料ののりが均一になる性質にｉ）る織
物用品質の糸とは対照的である。

織物用品質のポリエステル糸の紡糸速用が従来から３．
ｏｏｏｍ／分を越えるものであったが、工業用糸の紡糸
速度はこ牙１まで約７００　ｍ、　７分以下に限定され
て来た。これは、ポリエステル糸のＷ＋性が紡糸速度の
」−昇に伴って太き（劣化するという事実から、必要と
されて来た。

そこで本発明は物性をｎｉ　５ことなく紡糸速度を一］
二げろことの可能な紡糸及び引伸撚糸工程に対する改良
を提供するものである。第１及び第２図はそれぞれ紡糸
及び引伸の概略工程図である。浴闇］押し出し可能なポ
リエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）がポリニスアルと
してホッパー１２中に投入し、次いでスクリュ一式押出
し７機１４に供給して、そこでポリエステルを混合し約
２８７℃に加熱する。

このようにして得られた溶融ポリエステルを、ｓ５　Ｉ
Ｊエステル押出し用の複数の細孔１７を有する紡糸口金
１６に上記押出し機によって圧送する。この細孔の数は
約５０〜３００以上までの範囲から選択可能である。押
出すされたフィラメントは、１７はしは中に急冷カラー
２呼ばれている急冷遅延カラー２０によってＰＥＴの融
点近傍の温度に保持される。次いで、フィラメントをシ
ュー　ト２４を貫通して送る前に、室温の不活性ガス流
又は空気流２２により急冷する。ここでフィラメント１
８は固体状態になる。

シュート′≧４の後端側には、フィラメントに通常のホ
１１糸仕−１−げ剤を塗布するトレイ及びキスロール２
６が設けられている。１−２かるのち、フィラメントは
ポイント２８で糸３０に合糸され、糸３０は次いでブリ
テンションゴデツト３２、ゴデツト３４及び案内ローラ
３６によりワインダニ３８へ移送され、そこで巻き取ら
れる１、巻き取られた糸を後で引伸するためにそのま々
保管するか、又は連続的に引伸工程へ直ちに被加工物と
１２で供給する。

引伸工程は第２図に示されている。ワインダ３８からの
糸３０はシリテンションロール４２の間を通ったのち、
案内ローラ４４上を通過し、トップゴデツト４６に送ら
れる。次いで、糸は、引伸をトップゴデツト４６のすぐ
下の地点だけに集中する引伸ｅ７５０に周回されながら
送られる。引伸量はトップゴデツト４６とそれより高速
で゛回転しているボトムゴデツト５６との間の相対的な
回転速度によって決定される３、この回転速度の違いが
引伸比、換言すれは、糸３０に発生する延伸の同じ糸の
引伸前の寸法に対する度合を決定する。

引伸ビン５（）」−を通過ｌまたのち、ボトムゴデツト
５６上に巻回される前に、糸３０はプラテン５２上を通
過する１、ローラ４８，５８は巻回された糸を分離して
互いにこすれ合わないようにする働きをする。プラテン
５２は約２１５　’Ｃ〜約２３０℃に加熱されている。

ボトムゴデツトから、上記の如く引伸された糸は案内ル
ープ６０を貫通して、スプール６２上を巻き取られる。

この時点で糸は使用可能な状態になる。

本発明は上記方法に対するさまざまな改良を提供するも
ので、高い強度を持つ工業用ポリエステル糸の紡糸及び
引伸を可能にする。第１の改良点は細孔１７の寸法を変
えることである。

従来例の細孔の口径はさまざまであるが、一般に約０３
〜０５闘である。本発明では、この細孔の口径を約０．
７５〜２．５　ｍｍ　、好ましくは約１０〜２．０　ｍ
ｍ　、最も好ましくは約１．５２　ｍｍにノぐきくして
いる、１但（〜、細孔の長さ対口径の比は従来の方法と
同じま〜で約２月１でル）る、。

下記の実施例中に記載されているように、約１、９００
　ｍ　７分の紡糸速度で実施ｌた試験から、細孔の［１
径を大きく１−だ時に紡績糸のテナシティが大幅に増大
したことがわかった。これまでは、大きな口径を有する
細孔を用いると、フィラメントの分子配向性即ち紡績糸
の複屈折度が増大することになると思われて来た。分子
配向性の尺度としての複屈折度は糸の単位厚さ当りのり
ターディジョンとして定義される。

（−７）・しながら、巻き取り速度が一定の場合、複屈
折値は細孔のに径を変えても余り変化しないことがわか
った。これは予想していたこととは全く違うことであっ
た。この点は表−１に示されている３、細孔の口径が大
きくなるにつれて糸のテナシティか改善されるという関
係は溶融ポリマーの噴出速度（ｊｅｔ　ｖｅｌｏｃｉｔ
ｙ）の減少及びそれに伴う引落し比（ｄｒａｗｎ　ｄｏ
ｗｎｙｒ＾刊・０）の増大に依るものと思われる。

引落側−比は巻き取り速度を噴出速度で割った藺でｉ）
す、噴出速度（ｍ／分）は紡糸口金の細孔の断面積で割
った生産量（ｃｃ　７分）に等しい。

引落し比が増加すれは、フィラメント又は糸条に動く張
力が増大することになる。このようにして糸条に作用す
る張力が増加すれば、細孔１７の出口に於いて溶融ポリ
マー流により大きな糸条安定性を与えることになる。

そのようにして張力を増大させると、上述のように、分
子配向性即ち紡績糸の複屈折度が大きくなるものと一般
に信じられて来た。これまで、紡績糸が大きな複屈折度
をもつと工業的用途には適さない物性が出て来た。

ところで、分子配向性は赤外線式急冷防止カラーを用い
ることによって減少させることが可能である。急冷カラ
ーは、赤外線式が従来からの抵抗電熱式のものであるか
の如何に問わす、引落しによって変形を起こｌ一つつあ
るフィラメント１８に熱エイ・ルギーを与える。これに
よって分子鎖の動きを増大又は維持し、その結果、かか
る引落しによって発生する配向を成る程度減少させろ。

しかしなから、従来型の抵抗式急冷カラーを使用するこ
とは巻き取り速度が速い場合不適当であることがこれま
でに判明していた。対流型の抵抗発熱式加熱カラーでフ
ィラメントに熱を伝えることは、約３〜約２０ミクロン
の波長の光どして熱を伝える赤外線式カラーを用いる場
合に比べて遅い伝熱法である。ポリエステルのフィラメ
ントは３〜４ミクロンの波長の光を容易に吸収する。速
い巻き取り速度のために、フィラメントの急冷カラーに
於ける滞留時間ハ大幅に減少する。従って、カラー中の
伝熱効率を増大させなければならない。伝熱効率を増大
させることは赤外線式急冷カラーを用いることによって
達成される。

赤外線式急冷カラーを用いることによってもたらされる
効果は表−（■かられかる。対流式急冷カラーと赤外線
式急冷カラーをそれぞれ用いて、糸を＋、９ｏｏｍ／分
の巻き取り速度で製造（−だ。赤外線式カラーと大口径
の細孔を用いた場合にテナシティが飛隋的に増大した点
に注目されたい。

」二連の通り、巻き取り速度が一定の場合複屈折度は細
孔の口径を犬さくシても変化しなかったが、巻き散り速
度を」−げると複屈折度の値が大きくなることが判明（
、た。複屈折度が変わるということはポリエステル糸の
形態が変わることを示している。これらの変化は引伸後
の糸の物囲に影響を及ぼす。

０．００２５を越える複屈折度の値を持つポリエステル
糸はこれまで工業的用途には不向きとさレテ来た。即ち
、引伸後のこ牙′１らポリエステル糸のテナシティ及び
弾性率は工業的応用のために必要とされている値に満た
なかった。しかしながら、引伸段階に於ける物性の低下
の理由は、紡績糸がそのガラス転移点以上に加熱された
時に発生する結晶化の速度のばらつきにあるのではない
かということかわかって来た。

結晶化速度は温度に伴って変化し、成る温度で最大に達
するがそれ以上温度を上げると減少して（る。複屈折度
か大きくなると結晶化速度が最大になる温度か下かつて
くることがわかった。引伸工程に於いては、糸を実際に
引伸する前に結晶化か起らないようにする必要がある。

従って、高い複屈折度を持つ糸を適切に引伸するにはト
ップゴデツト４６の温度が重要であることが判明した。

引伸後の糸の物性に影響を及ぼさないように糸３０の結
晶化速度を十分に低くするためにはトップゴデツト４６
の温度を十分に低（しなけれはならない。本発明以前で
は、トップゴデツト４６は約１１０′″Ｃに加熱されて
いた。この温度では紡績糸に許容し得ない結晶化が起っ
た。

トップゴデツトの温度を室温近くから８０℃、好ましく
は約３５°０〜約８０℃に維持することにより、結晶化
速度を十分に低く保てるので、引伸後高強度の糸が得ら
れる。

複屈折度と共に最大結晶化速度を与える温度が変化する
様子が表−■かられかる。低速紡糸で通常得られる複屈
折度の値では、結晶化に伸う発熱か約１１０°Ｃ位の温
度に集中していることに注目されたい。しかしながら、
紡績糸の複屈折度か約００１を越えて増えていくに従っ
て上記の通り従来技術に於けるトップゴデツト４６の温
度でル）る約１１０　”Ｃ以下の温度で結晶化速度か増
大することがわかる。

表−■は糸の物性に対するトップローラの温度の影響を
示す。テナシティ及び伸びは１１０℃に維持されたトッ
プロールを使用した場合に得られたものよりずっと改善
されている。

表−１■のデータはプラテン５２が２２５℃に維持され
、ホトムロ−ラ５６が１４０℃に維持された時に許容し
うろ物性を有する糸か得られることをも示している。こ
れらの温度は従来技術の方法に於いて認められた結果と
一致している。即ち、従来技術の場合、許容しうろ物性
を有する糸を与えるプラテン及びホトムゴデットの温度
はそれぞれ約２１５〜約２３０°Ｃ及び約２１５〜約１
４５℃である。表−■は大口径の細孔即ち紡糸口金、赤
外線式急冷カラー、及び室温又は若干加熱されたトップ
ゴデツト温度をそれぞれ組み合わせて得た結果を一括し
て示す。これらの改良点が全部人っている方法に対応す
る最右欄が最良の物性を示している。

第３図は押出し機の生産量（ポンド／時）及び能率的な
引伸比の巻取り速度（ｍ７分）に対するグラフである。

このグラフは、成る任意の口径を有する紡糸口金に対し
て、その紡糸口金による生産量は巻取り速度と非線型の
関係にあることを示している。即ち、生産性が最大にな
る引伸比は巻取り速度が上がるにつれて低下するので、
巻取り速度が上がるに従ってポリマーの生産量は漸次減
少してい（のがわかる。能率的な引伸比とは最適な物性
の糸を、引伸・撚糸機に最大の機能を発揮させて、製造
するのに必要な引伸比として定義される。なお、このグ
ラフは次の条件により得られた。

５００デニール−Ａラメシト９フ本 赤外線式急冷カラー使用 紡糸口金：００６“Ｘｏ、１２０“×９７穴第４図は紡
績糸の複屈折度に巻取り速度（ｍ７分）との関係を示す
グラフである。約１，９００ｍ／分の巻取り速度で複屈
折度は０．０２を越える値に達するので、上記から、こ
の巻取り速度では結晶化速度が速（なっていることがわ
かる。

以下の実施例は高速巻取り法をさらに説明するものであ
る。

実施例−■ 約０９０の極限粘度（１，Ｖ、）を有するポリエチレン
テレフタレート（ＰＥＴ）を口径０３８１龍の標準サイ
ズの細孔を備えた紡糸口金を用いて溶融押出した。６２
ｏｍ／分及び１，９００闘／分の紡糸速度を使用ｌ〜だ
。次いで、紡績糸を通常の引伸・撚糸条件にて引伸した
。糸のテナシティ及び伸びは、巻取り速度７６０ｍ／分
の場合それぞれ８８ｇ／デニール及び１４チ、巻き取り
速度１，９００ｍ／分の場合それぞれ６６ｇ／デニール
及び１４４％であった。この実施例の内容及び結果を表
−Ｈに一括して示す。

実施例−■ 極限粘度約０９０のＰＥＴポリマーを１．９００ｍ／分
で溶融押出１７巻取った。使用した紡糸口金の細孔の口
径はＱ、　３８１．　ｍ＊であった。２種類の急冷カラ
ー、即ち、対流式加熱要素（抵抗電熱型）に備えたもの
と赤外線式加熱要素を設けた急冷カラーをそれぞれ１種
類ずつ用いた。次いで、紡績糸を通常の条件を用いて引
伸・撚糸機にて引伸した。赤外線式カラーを用いた場合
、得られた糸のテナシティと伸びはそれぞれ６６ｇ／デ
ニール及び１４３％であった。一方、対流式カラーは５
．５４　＆　／デニールの糸テナシティと１２０係の糸
伸び弾性率（切断まで）を与えた。この実施例の内容及
び結果を表−Ｈに一括ｌ〜で示す。

実施例−Ｉｌｌ 極限粘度０９０のＰＥＴポリマーを口径０．３１．８．
１闘の細孔を有する紡糸口金を通して溶融押出した。紡
績糸を対流型急冷カラーで急冷したのち、１、９００　
ｍ　７分の速度で巻取った。紡績糸を２種類の異った引
伸・撚糸条件にて引伸した。一方の条件では、引伸・撚
糸機のトップゴデツトの温度は１１０°Ｃで、もう一方
の条件ではトップゴデツトの温度を室温のま匁にしてお
いた。

トップゴデツトの温度を室温のま匁にしておいた場合に
糸の物性が改善され、即ち、テナシティ及び伸びはトッ
プゴデツトを室温にした場合、それぞれ７４ｇ／デニー
ル及び１４９係であったものが、トップゴデツトを１１
０℃にした場合、それぞれ６６ｇ／デニール及び１４３
％になった。

実施例−■ 極限粘度０９０のＰＥＴポリマーを］、　９００　ｍ７
分で紡糸した。赤外線式急冷カラー及び口径１、５２４
　ｍｍの細孔を用い、トップゴデツトの温度を室温に維
持した場合、テナシティ９４ｇ／デニール及び伸び弾性
率１１％の物性を有する糸が得られた。表−Ｖに本実施
例の内容及び結果を一括して示す。

Ｑ　　　　　　　　　　　　　　　　　　０表　　−■ 結晶化発熱９と複屈折値との関係 複屈折値　　　　結晶化発熱 （中心温度） ０．００４　　　　　　　　１３８℃ ０．００３　　　　　　　　１３５°Ｃ０，０１０１３
１°Ｃ ０，０３８１０７°Ｃ ０，０５０１０６℃ ０．０５５　　　　　　　　　９８℃ ２１８ ＊［）ヤーナルオブアプライドボリマーザイエンス］　
、第１６巻（１９７２）　［予備配向したＰＥＴ糸の付
着性」リチャード・Ｇ・フィン著 」二記実施例及び表から、本発明により大幅な技術的進
歩で達成されたことがわかる。タイヤコード及びその他
の工業的用途に適する高強度ポリエステル糸がこれまで
゛知られていなかった程の速度で製造可能で、製造コス
トの低減につながる。上記実施例では１□ｑｏｏｍ／分
の巻取り速度が用いられたか、さらに速い巻取り速度を
用いろことも可能である。もつとも、これらの高速下で
の生産量の増加率は巻取り速度が増すＩｓ従って漸次減
少するものである。実際上の巻取り速度の上限は使用す
る装置の能力によって決ってくる。一般に、紡糸速度は
Ｉ、　５００〜３．５ｏｏｎ／分、より好ましくは］、
９００〜２、５００　ｍ　７分の範囲である。、本発明
の内容は２段階紡糸・引伸プロセス及び１段階紡糸・引
伸プロセスの両方に適用可能である。

特許法に従って最良の態様及び好ましい実施態様たけ記
載して来たが、本発明はかかる態様や実施態様に又はそ
れらによって限定されるものではない。従って、本発明
の範囲をより完全に理解する為には、前記特許請求の範
囲を参照すべきでル）る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の紡糸プロセスの概略図て゛ある。 第２図は本発明の引伸プロセスの概略図である３゜ 第３図はポリマーの生産量及び能率的な引伸比と糸の巻
取り速度との関係を示すグラフである。 第４図は巻取り速度と糸の複屈折値との関係を示すグラ
フである３、 図中、１２・・ホッパー、１４・・・スクリュ一式押出
機、１６・・・紡糸口金、１７・・紡糸口金の細孔、２
０・・・急冷防止カラー、３２．４２・・ブリテンンヨ
ンゴデット、３４・・・ゴデツト、３８・・・ワインダ
、４６・・・トップコゝプツト、５０・・・引伸ピン、
５２−・プラテン、５６・・・ボトムｊプツト、６２・
・スゾール Ｃ３１）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　溶融ポリエステルを約０７５〜２５ＩＩＩＩ＋１の
   日経を有する複数の紡糸口金を通して押出してフィラメ
   ントを形成し、 該紡糸に金の直ぐ下流側に配設した赤外線式急冷遅延カ
   ラーによって該フィラメントの急冷を遅延し、 該フィラメントを紡績糸に合糸し、ついで該紡績糸を少
   くなくとも１，５００ｍ／分の速度でワインダ上に巻き
   取る工程からなることを特徴とする高強度ポリエステル
   糸の製造方法。 ２　更に、該紡績糸を巻き戻して室温と約８゜°Ｃとの
   間の温度のトップゴデツト上を通過させ、 約１１０℃と１４５℃との間の温度に維持したボトムゴ
   デツト上を通過させ、ついで引伸（ｄｒａｗｎ　　）さ
   れたポリエステル糸をスピンドル上に巻き取る工程から
   なる特許請求の範囲第１項記載の高強度ポリエステル糸
   の製造方法。 ３　前記赤外線式急冷遅延カラーが約３〜約２０ミクロ
   ンの波長を有する光を特徴する特許請求の範囲第２項記
   載の高強度ポリエステル糸の製造方法。 ４　合糸されたか引伸されていない紡績糸の巻き取り速
   度が約１．５００〜３．５００　ｍ　７分である特許請
   求の範囲第３項記載の高強度ポリエステル糸の製造方法
   。 ５　前記紡糸口金の口径が約ＩＯ〜２０鮒である特許請
   求の範囲第４項記載の高強度ポリエステル糸の製造方法
   。 ６　前記トップゴデツトの温度か約３５℃〜８０℃であ
   って、前記紡績糸を前記トップゴデツト上を通過させた
   のち、前記紡績糸を引伸ビン（ｄｒａｗ　ｐｉｎ）を周
   回させ、約２１５℃〜２３　＋＋　”Ｃのシラテン上を
   通過させたのち、前記ボトムゴデツトに供給する工程を
   含む、特許請求の範囲第５項記載の高強度ポリエステル
   糸の製造方法。 ７　前記高強度ポリエステル糸の製造速度が毎時約３０
   〜１５０ボンド（約１３６　ｋｇ〜６８１ｋｇ）である
   特許請求の範囲第４項記載の高強度ポリエステル糸の製
   造方法。 ８　前記ポリエステルがポリエチレンテレフタレートで
   ある特許請求の範囲第１．２，４゜５又は６項記載の高
   強度ポリエステル糸の製造方法。 ９　引伸後において、前記ポリエステル糸のテナシティ
   か約７．５〜９．５　ｊＪ　／デニールで、伸びか約９
   ０係〜１４０％である特許請求の範囲第８項記載の高強
   度ポリエステル糸の製造方法。 １０　　前記高強度ポリエステル糸をタイヤコードとし
   て使用しうる、特許請求の範囲第９項記載の高強度ポリ
   エステル糸の製造方法。