JPS5953450A - メタクリロニトリルの製造法 - Google Patents
メタクリロニトリルの製造法Info
- Publication number
- JPS5953450A JPS5953450A JP16359982A JP16359982A JPS5953450A JP S5953450 A JPS5953450 A JP S5953450A JP 16359982 A JP16359982 A JP 16359982A JP 16359982 A JP16359982 A JP 16359982A JP S5953450 A JPS5953450 A JP S5953450A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
このウル明はメタクリロニＦリル（以下、ＭＡＲと略称
する）の製造法、さらに詳しく＆まイソブチレンあるい
はターシャリ−ブチルアルコール等のアンモキシデージ
ョン反応によるＭＡＲの製χａ法に關する。
する）の製造法、さらに詳しく＆まイソブチレンあるい
はターシャリ−ブチルアルコール等のアンモキシデージ
ョン反応によるＭＡＲの製χａ法に關する。
ＭＡＮはインブチレン等とアンモニアおよび酸ネとの気
相接触反応、すなわちアンモキシデージョン反応により
生成する。この反応生成物はＭＡＮを主体として、アセ
トニトリル、メタクロレイン、竹Ｃ７、アクリロニトリ
ル、インブチロニトリル等を含有する。これら副生物の
うち、メタクロレインと青酸は結合して不安定な高沸点
縮合物であるメタクロレインシアンヒドリン（沸点９５
℃， １ ３ｔ＝ｍＨｒ）となる。従って、反応混合物
を鼻ｚ ’ｌ′ｌ￥によって分Ｆ，ｉｔ Ｌ，製品１，
（ＡＮを得ようとすると、分１’ｊ＆ 稍ｈ４工程にお
いてメタクロレインシアンヒドリンを生成し、これが後
段の蒸留に際し再びメタクロレインと青酸とに分解し留
出液中に混入し，ＭＡＮの純匹を低下せしめ、高純度の
製品が得られなかった。
相接触反応、すなわちアンモキシデージョン反応により
生成する。この反応生成物はＭＡＮを主体として、アセ
トニトリル、メタクロレイン、竹Ｃ７、アクリロニトリ
ル、インブチロニトリル等を含有する。これら副生物の
うち、メタクロレインと青酸は結合して不安定な高沸点
縮合物であるメタクロレインシアンヒドリン（沸点９５
℃， １ ３ｔ＝ｍＨｒ）となる。従って、反応混合物
を鼻ｚ ’ｌ′ｌ￥によって分Ｆ，ｉｔ Ｌ，製品１，
（ＡＮを得ようとすると、分１’ｊ＆ 稍ｈ４工程にお
いてメタクロレインシアンヒドリンを生成し、これが後
段の蒸留に際し再びメタクロレインと青酸とに分解し留
出液中に混入し，ＭＡＮの純匹を低下せしめ、高純度の
製品が得られなかった。
ＭＡＮの精製は従来のアクリロニトリルのプロセスに準
じ行なわれ、その１例は第１図に示すごとくである。吸
収水に吸収せしめた）ノエＡ Ｎを主成分とするアンモ
キシデージョン反応物は回収塔１において溶媒水ととも
に抽出蒸留を行ない。
じ行なわれ、その１例は第１図に示すごとくである。吸
収水に吸収せしめた）ノエＡ Ｎを主成分とするアンモ
キシデージョン反応物は回収塔１において溶媒水ととも
に抽出蒸留を行ない。
塔頂蒸気はａ％縮回器２４６縮され、デカンタ−３で分
離された油層はＭＡＲのほか、メタクロレイン、青酸、
イソブグ″ロニトリル等の不純物および飽和溶′Ｍ量の
水分を含んだ液となる。この回収液は脱青酸・水塔４の
上部の脱″Ｖ７酸塔４ａの中段にフィードし、塔頂から
青酸を主体とする低沸成分を分離し、塔底抜出し液をデ
カンタ−５で水層と有機層とを分離後、有機層を下部の
脱水塔４ｂの上段にフィードする。脱水塔４ｂの塔頂液
は脱′Ｗ歳塔４ａの塔底にリターンし、塔底液は抜出し
て低沸分陥塔６の中段にフィードする。低δ１ｚ分＋’
ｔｉｔ塔６において塔頂から低沸物を除去し、塔ノ、ζ
液を抜出して、製品塔７にフィードし、微’Ｊ’：ｊの
低沸物、および高沸物をそれぞれ塔頂、塔底から除去し
、製品ＭＡＲをライン８から取得する。
離された油層はＭＡＲのほか、メタクロレイン、青酸、
イソブグ″ロニトリル等の不純物および飽和溶′Ｍ量の
水分を含んだ液となる。この回収液は脱青酸・水塔４の
上部の脱″Ｖ７酸塔４ａの中段にフィードし、塔頂から
青酸を主体とする低沸成分を分離し、塔底抜出し液をデ
カンタ−５で水層と有機層とを分離後、有機層を下部の
脱水塔４ｂの上段にフィードする。脱水塔４ｂの塔頂液
は脱′Ｗ歳塔４ａの塔底にリターンし、塔底液は抜出し
て低沸分陥塔６の中段にフィードする。低δ１ｚ分＋’
ｔｉｔ塔６において塔頂から低沸物を除去し、塔ノ、ζ
液を抜出して、製品塔７にフィードし、微’Ｊ’：ｊの
低沸物、および高沸物をそれぞれ塔頂、塔底から除去し
、製品ＭＡＲをライン８から取得する。
ところが、メタクロレインと′Ｔ７酸とは一部がメタク
ロレインシアンヒドリンとなり、脱青酸・水塔４および
低沸分錐塔乙において除去できず、塔底液に混入して製
品塔７に入る。このメタクロレインシアンヒドリンは製
品塔７において再びメタクロレインとＹＴ酸に分解し製
品ＭＡＲに混入して純度を低下せしめた。なお、アクリ
ロニトリル製造時に副生ずるアクロレインに比較し、メ
タクリロニトリル製造時のメタクロレインが１１冒こ間
ｍになる理由は、メタクロレインはアクロレインに比べ
、副止量が多大である上に、水利反応や重合反応が起り
にくいため、メタクロレインが消滅せずプロセス内に高
６′１°紐度のまま存゛在するためである。
ロレインシアンヒドリンとなり、脱青酸・水塔４および
低沸分錐塔乙において除去できず、塔底液に混入して製
品塔７に入る。このメタクロレインシアンヒドリンは製
品塔７において再びメタクロレインとＹＴ酸に分解し製
品ＭＡＲに混入して純度を低下せしめた。なお、アクリ
ロニトリル製造時に副生ずるアクロレインに比較し、メ
タクリロニトリル製造時のメタクロレインが１１冒こ間
ｍになる理由は、メタクロレインはアクロレインに比べ
、副止量が多大である上に、水利反応や重合反応が起り
にくいため、メタクロレインが消滅せずプロセス内に高
６′１°紐度のまま存゛在するためである。
この間ｍを力了決するために、従来いくつかの提案がな
されている。
されている。
例えば、／ｌ’＞公明５０−２５０１７号公報には回収
塔の中段１１１１流としてＴｒ ６およびカルボニル化
合物を除去し、後段の蒸留プロセスにメタクロレインシ
アンヒドリンを持込ませない提案がある。
塔の中段１１１１流としてＴｒ ６およびカルボニル化
合物を除去し、後段の蒸留プロセスにメタクロレインシ
アンヒドリンを持込ませない提案がある。
しかし、低佛点のＭ酸を回収塔サイドから全量抜出スプ
ロセスで、製品品質を確保するためには、スチーム消費
量が大となり、径が大きな蒸留塔が必要となり設備費の
負担が増大する。さらに青酸を利用する場合は不純物を
分離するためストリッピングポットの段数を増すか、ス
チーム消費量をさらに増大する必要がある。
ロセスで、製品品質を確保するためには、スチーム消費
量が大となり、径が大きな蒸留塔が必要となり設備費の
負担が増大する。さらに青酸を利用する場合は不純物を
分離するためストリッピングポットの段数を増すか、ス
チーム消費量をさらに増大する必要がある。
また、シアンヒドリンを安定化して分解によるアクロレ
イン類および’ＷＤの製品中への混入を防止するため、
安定剤としてシュウ酸（０公昭５９−１０１１２号）、
スルファミン酸または酸性硫安（１’ｒか公明３９−２
８５１６号）、スルホンＱまたは芳香族スルホン酸を用
いる程泰がある。
イン類および’ＷＤの製品中への混入を防止するため、
安定剤としてシュウ酸（０公昭５９−１０１１２号）、
スルファミン酸または酸性硫安（１’ｒか公明３９−２
８５１６号）、スルホンＱまたは芳香族スルホン酸を用
いる程泰がある。
しかし、この方法はシアンヒドリン含量が少ない場合に
は有効であるが、含量が多い場合、特に連続蒸留を行な
う場合はシアンヒドリンが蓄積されて含量が多くなり、
製品純度を向上せしめる効果は低い。
は有効であるが、含量が多い場合、特に連続蒸留を行な
う場合はシアンヒドリンが蓄積されて含量が多くなり、
製品純度を向上せしめる効果は低い。
特公昭４３−１８１２６号には、第１工程で薬品添加し
、シアンヒドリンを分解し、アクロレイン類およびｇ酸
を蒸留分印し、第２工程で祭品を添加し残存するシアン
ヒドリンを安定化しシアンヒドリンをに工苗分離する提
案もある。この方法は回分蒸留においてシアンヒドリン
が濃縮されない段階では有効であるが、連続蒸留を行な
う場合や、回分Ｘ；４ Ｍにおいてもシアンヒドリンが
ｑ’； ｃｔされてきた場合には、公知の無（λ１に夕
あるいは有１．１％ （、’：＋添加〕１を増大する必
要があり、これら酸の処理および装置わ質に問題を生じ
る。
、シアンヒドリンを分解し、アクロレイン類およびｇ酸
を蒸留分印し、第２工程で祭品を添加し残存するシアン
ヒドリンを安定化しシアンヒドリンをに工苗分離する提
案もある。この方法は回分蒸留においてシアンヒドリン
が濃縮されない段階では有効であるが、連続蒸留を行な
う場合や、回分Ｘ；４ Ｍにおいてもシアンヒドリンが
ｑ’； ｃｔされてきた場合には、公知の無（λ１に夕
あるいは有１．１％ （、’：＋添加〕１を増大する必
要があり、これら酸の処理および装置わ質に問題を生じ
る。
本発明者らの検討によると、連続蒸留において効果をξ
ミげるためにはシアンヒドリン濃度が上がらないように
Ｎ’＜ ６１部を多」；１に抜き出す必−送があり、経
済的な方法ではない。
ミげるためにはシアンヒドリン濃度が上がらないように
Ｎ’＜ ６１部を多」；１に抜き出す必−送があり、経
済的な方法ではない。
以上述べたごとく、今までメタクロレインおよび１丁酸
を含有した粗メタクリロニトリルから高純匿の製品メタ
クリロニトリルを取得する工業的に完成された技術は見
当らない。
を含有した粗メタクリロニトリルから高純匿の製品メタ
クリロニトリルを取得する工業的に完成された技術は見
当らない。
この発明は上記事情に鑑みなされたもので、その目的は
メタクロレインの況大量が少なく高品質のＭＡＮの製造
法を提案するにある。その・要旨はＭＡＮを主成分とし
、メタクロレイン、９酸を含有するアンモキシｙ′−ジ
ョン反応物を水を溶媒として吸収、回収し、脱青酸塔、
脱水塔、低沸分離塔および製品塔において蒸留し製品Ｍ
ＡＮを取得するＭＡＮのせ４造法において、脱水塔塔底
部液を蒸気抜出しし低沸分離塔にフィードすることを特
徴とするＭＡＮの１′！造法である。
メタクロレインの況大量が少なく高品質のＭＡＮの製造
法を提案するにある。その・要旨はＭＡＮを主成分とし
、メタクロレイン、９酸を含有するアンモキシｙ′−ジ
ョン反応物を水を溶媒として吸収、回収し、脱青酸塔、
脱水塔、低沸分離塔および製品塔において蒸留し製品Ｍ
ＡＮを取得するＭＡＮのせ４造法において、脱水塔塔底
部液を蒸気抜出しし低沸分離塔にフィードすることを特
徴とするＭＡＮの１′！造法である。
第２図はこの製造法を適用したプロセスを示すもので、
脱青酸・水塔４において脱水＋５４ｂの塔底部液はライ
ン９から蒸気抜出しして低沸分と１１塔乙にフィードさ
れ、高沸物がＥ５ ａされた塔底液はライン１０から液
状で抜き出し、回収塔１にリターンされる。低沸分離培
々底液は製品塔ヘフイードされフィード段より上段より
液抜き出しにより製品ＭＡＲを取得する、製品径々底液
はライン１１から液状で抜き出し、一部ブローダウンを
とりつつ回収塔１にリターンされる。。
脱青酸・水塔４において脱水＋５４ｂの塔底部液はライ
ン９から蒸気抜出しして低沸分と１１塔乙にフィードさ
れ、高沸物がＥ５ ａされた塔底液はライン１０から液
状で抜き出し、回収塔１にリターンされる。低沸分離培
々底液は製品塔ヘフイードされフィード段より上段より
液抜き出しにより製品ＭＡＲを取得する、製品径々底液
はライン１１から液状で抜き出し、一部ブローダウンを
とりつつ回収塔１にリターンされる。。
このプロセスは以上の”；７′Ｉ成であり、脱水塔の塔
底部液は蒸気抜き出しして低沸分離塔にフィードするの
で、塔底部液に混在する高沸物であるメタクロレインシ
アンヒドリンは低沸分１；’、を塔にフィードされない
。従って低沸分Ｆ’ｒ；ｋ ”Ｎおよび製品塔における
メタクロレインシアンヒドリンｍ１反が仏法し、その分
解物であるメタクロレインおよび青酸の製品１４Ａ Ｎ
への混入量が低下しＭＡＮ）ｊ、：ｆ１１度が向上する
。
底部液は蒸気抜き出しして低沸分離塔にフィードするの
で、塔底部液に混在する高沸物であるメタクロレインシ
アンヒドリンは低沸分１；’、を塔にフィードされない
。従って低沸分Ｆ’ｒ；ｋ ”Ｎおよび製品塔における
メタクロレインシアンヒドリンｍ１反が仏法し、その分
解物であるメタクロレインおよび青酸の製品１４Ａ Ｎ
への混入量が低下しＭＡＮ）ｊ、：ｆ１１度が向上する
。
実施例−１
ＭＡＮを主成分とじそれにメタクロレイン、青酸、アク
リロニトリル、インブチロニトリル及び飽和溶ｆ；’Ｆ
度分の水分を含有した液を内径２５φ、高さ４００門の
脱１ソ「ｊλ塔の中段に４５０１／Ｉ（ｒでフィードし
、塔頂より低沸成分を分能し、塔底抜き出し液をデカン
クーで水層を分離層、有４χ、１層を内径２５φ、高さ
３５０ｒｍの脱水塔の上段にフィードした。脱水塔の塔
頂液は脱官酸塔の塔底釜にリターンし脱水塔のｊ５底釜
からは３１８ ｆ／ｌＩｒでガス相を抜き出し、ＷＨと
水分濃度を低拭した粗メタクリロニトリルを得た。なお
液相は６４９／Ｈｒで抜き出し、高沸物ｂ″Ｊ−縮倍率
（＝脱’ｆｆ Ｇすｈフィード貸／脱水塔々底液抜き出
し量）を７倍にて運転した。抜き出した液相は回収塔の
フィード液ヘリザイクルした。
リロニトリル、インブチロニトリル及び飽和溶ｆ；’Ｆ
度分の水分を含有した液を内径２５φ、高さ４００門の
脱１ソ「ｊλ塔の中段に４５０１／Ｉ（ｒでフィードし
、塔頂より低沸成分を分能し、塔底抜き出し液をデカン
クーで水層を分離層、有４χ、１層を内径２５φ、高さ
３５０ｒｍの脱水塔の上段にフィードした。脱水塔の塔
頂液は脱官酸塔の塔底釜にリターンし脱水塔のｊ５底釜
からは３１８ ｆ／ｌＩｒでガス相を抜き出し、ＷＨと
水分濃度を低拭した粗メタクリロニトリルを得た。なお
液相は６４９／Ｈｒで抜き出し、高沸物ｂ″Ｊ−縮倍率
（＝脱’ｆｆ Ｇすｈフィード貸／脱水塔々底液抜き出
し量）を７倍にて運転した。抜き出した液相は回収塔の
フィード液ヘリザイクルした。
得られた粗ＭＡＮは１次いで速やかに３００ｗＨｆの圧
力下、内径３２φ、４１ｉ！１段７０段と有する低沸分
１雅塔の４５段に８４ ｆ ／ Ｈｒ でフィードし
、低沸物を除去した。塔底抜出液は５５０１Ｔ７１Ｈり
の圧力下、内径３２φ、（＋１１段５５段を有する製品
塔の３０段に００ ｆ ／ Ｈｒでフィードし、塔底よ
り１４ｆ／Ｈｒで高沸物を１１宇去し、製品メタクリロ
ニトリルを５０段より７７．６ ｔ ／ ＩＩｒで液」
友き出しにより取得した。製品ＭＡＮ及び途中プロセス
直中不純物６１度を表１に示した。
力下、内径３２φ、４１ｉ！１段７０段と有する低沸分
１雅塔の４５段に８４ ｆ ／ Ｈｒ でフィードし
、低沸物を除去した。塔底抜出液は５５０１Ｔ７１Ｈり
の圧力下、内径３２φ、（＋１１段５５段を有する製品
塔の３０段に００ ｆ ／ Ｈｒでフィードし、塔底よ
り１４ｆ／Ｈｒで高沸物を１１宇去し、製品メタクリロ
ニトリルを５０段より７７．６ ｔ ／ ＩＩｒで液」
友き出しにより取得した。製品ＭＡＮ及び途中プロセス
直中不純物６１度を表１に示した。
表１ 製品及びプロセス液中不純物濃度１９４位Ｗｔ
ｐｐｍ 実施例−２ 実施例−１と同一のフィード液及び装置ｉ′！：を用い
、対脱青酸塔フィードの高沸物ｇ：＋縮倍率を６８倍で
脱水塔を運転した。すなわち、脱青酸、Ｉｈへのフィー
ド−：１１は４５０ｆ／Ｉｌｒ、脱水塔の塔底からは、
５６０ ｆ／ｋＩｒでガス相を抜き出し粗メタクリロニ
トリルをｊ’ｉ’ｌ （ｊ） Ｌ、液相は１２９／Ｈｒ
で抜き出し、回収塔のフィード液ヘリサイクルした。
ｐｐｍ 実施例−２ 実施例−１と同一のフィード液及び装置ｉ′！：を用い
、対脱青酸塔フィードの高沸物ｇ：＋縮倍率を６８倍で
脱水塔を運転した。すなわち、脱青酸、Ｉｈへのフィー
ド−：１１は４５０ｆ／Ｉｌｒ、脱水塔の塔底からは、
５６０ ｆ／ｋＩｒでガス相を抜き出し粗メタクリロニ
トリルをｊ’ｉ’ｌ （ｊ） Ｌ、液相は１２９／Ｈｒ
で抜き出し、回収塔のフィード液ヘリサイクルした。
１０られた租メタクリロニトリルは、実施例−１と同一
ツユ転ぐこ件により、低沸分離塔、製品′塔にて４”、
ｊ７５１Ｊされ、製品径ザイド液抜き出しにより、製品
ＭＡＮを取得した。表２に、製品λ４ＡＮ及び途中プロ
セス液中不＃ｊｌｌ物法度を示した。
ツユ転ぐこ件により、低沸分離塔、製品′塔にて４”、
ｊ７５１Ｊされ、製品径ザイド液抜き出しにより、製品
ＭＡＮを取得した。表２に、製品λ４ＡＮ及び途中プロ
セス液中不＃ｊｌｌ物法度を示した。
′Ａ２ 製品及びプロセス截中不Ｋ・１！・（机゛己
度Ｊｔ位 Ｗｔｐｐｍ 比較例 １４７ｎｉｉ例−１と同一のフィード液を用い、脱水土
？ｊ塔底抜き出しを全に１：液相で抜いた運転を行なっ
た。すなわぢ、脱７７ｒニア２塔へのフィード且は４５
０９／）ｉｒ、脱水塔々底より５７０１７）Ｉｒで液相
を抜き出し、粗メタクリロニトリルを取得した。
度Ｊｔ位 Ｗｔｐｐｍ 比較例 １４７ｎｉｉ例−１と同一のフィード液を用い、脱水土
？ｊ塔底抜き出しを全に１：液相で抜いた運転を行なっ
た。すなわぢ、脱７７ｒニア２塔へのフィード且は４５
０９／）ｉｒ、脱水塔々底より５７０１７）Ｉｒで液相
を抜き出し、粗メタクリロニトリルを取得した。
この粗メククリロニトリルは、実施例−１，２と同一の
装置を用い、はぼ同一の運転糸件下で精製し、製品メタ
クリロニトリルを取得した。表３に製品メククリロニト
リル及び途中プロセス液中年産１１１物濃度を示した。
装置を用い、はぼ同一の運転糸件下で精製し、製品メタ
クリロニトリルを取得した。表３に製品メククリロニト
リル及び途中プロセス液中年産１１１物濃度を示した。
表６ 製品及びプロセス液中子に′ｉｉ物グに度
第１図は従来のＭＡＮ ａＪ 造プロセスのフローシー
ト、第２図はこの発明の製造方法に係わるｒＡｈＮＨ％
造プロセスのフローシートである。 １・・回収塔、２・・ビ゛ゴｉ１’ｉ器、６・・デカン
クー、４・・脱−ｔ’ｊ’ ｌ’；２ ・水」＋５．４
ａ−−脱ＹＪ’ Ｃ”５．４ｂ・・脱水塔、５・・デカ
ンタ−１６・・低沸分離塔、７・・製品基、８・・液ラ
イン、９・−ガスライン、１０ ｅ 拳’ｉ、ｌライン
、１１・・液ライン。
ト、第２図はこの発明の製造方法に係わるｒＡｈＮＨ％
造プロセスのフローシートである。 １・・回収塔、２・・ビ゛ゴｉ１’ｉ器、６・・デカン
クー、４・・脱−ｔ’ｊ’ ｌ’；２ ・水」＋５．４
ａ−−脱ＹＪ’ Ｃ”５．４ｂ・・脱水塔、５・・デカ
ンタ−１６・・低沸分離塔、７・・製品基、８・・液ラ
イン、９・−ガスライン、１０ ｅ 拳’ｉ、ｌライン
、１１・・液ライン。
Claims (1)
- （１１メタクリロニトリルを主成分とし、メタクロレイ
ン、青酸を含有するアンモキシデージョン反応物を水を
溶鉱として吸収、回収し、脱青酸塔、脱水塔、低沸分離
塔および製品塔において蒸留しシ県品メククリロニトリ
ルを取得するメタクリロニトリルの製造法をこお０て、
脱水塔塔底部液を蒸気抜出しし低沸分離塔をこフィード
することを特徴とするメククリロニトリルの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16359982A JPS5953450A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | メタクリロニトリルの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16359982A JPS5953450A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | メタクリロニトリルの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953450A true JPS5953450A (ja) | 1984-03-28 |
Family
ID=15776980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16359982A Pending JPS5953450A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | メタクリロニトリルの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953450A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62119355A (ja) * | 1985-11-18 | 1987-05-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気瞬間湯沸器 |
| JPS62217016A (ja) * | 1986-03-18 | 1987-09-24 | Mitsubishi Electric Corp | 気化器の温度制御装置 |
-
1982
- 1982-09-20 JP JP16359982A patent/JPS5953450A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62119355A (ja) * | 1985-11-18 | 1987-05-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気瞬間湯沸器 |
| JPS62217016A (ja) * | 1986-03-18 | 1987-09-24 | Mitsubishi Electric Corp | 気化器の温度制御装置 |
| JPH0437335B2 (ja) * | 1986-03-18 | 1992-06-19 | Mitsubishi Electric Corp |
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