JPS594910A - シ−トバ−先後端のクロツプ抑制方法 - Google Patents
シ−トバ−先後端のクロツプ抑制方法Info
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- JPS594910A JPS594910A JP57114557A JP11455782A JPS594910A JP S594910 A JPS594910 A JP S594910A JP 57114557 A JP57114557 A JP 57114557A JP 11455782 A JP11455782 A JP 11455782A JP S594910 A JPS594910 A JP S594910A
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- Japan
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- slab
- press
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- preforming
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/72—Rear end control; Front end control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はシートバー先後端のクロップ抑制方法に係り、
特にスラブの粗圧延に先立つ予成形を適確に行なうこと
によりシートバーの半面形状を最良とするクロップ抑制
方法に関する。
特にスラブの粗圧延に先立つ予成形を適確に行なうこと
によりシートバーの半面形状を最良とするクロップ抑制
方法に関する。
近年連続鋳造技術の進歩により連鋳操業を停止すること
な（スラブ幅の変更が可能となったが、しかもなお連鋳
時のスラブ幅変更には少なからざる生産性の低下とコス
トの上＃７、部分的品質の低下が避は難い状況にあるの
で、これらの難点を解消するためにスラブ幅の集約化が
指向されている。
な（スラブ幅の変更が可能となったが、しかもなお連鋳
時のスラブ幅変更には少なからざる生産性の低下とコス
トの上＃７、部分的品質の低下が避は難い状況にあるの
で、これらの難点を解消するためにスラブ幅の集約化が
指向されている。
しかしその反面製品板幅に対する需要家の要求梗は多岐
に亘っている現状より、製品である鋼板の種類に応じて
仕上げ圧延前に幅変更を行っておく必要がある。スラブ
の幅変更法のうち、上記連鋳操業の能率向上の観点から
連鋳時を避けることを第一義とせざるを得ない現状より
粗圧延工程における幅変更が最も望ましい。
に亘っている現状より、製品である鋼板の種類に応じて
仕上げ圧延前に幅変更を行っておく必要がある。スラブ
の幅変更法のうち、上記連鋳操業の能率向上の観点から
連鋳時を避けることを第一義とせざるを得ない現状より
粗圧延工程における幅変更が最も望ましい。
従来の粗圧延工程における幅変更作業ならびにクロップ
ロス低減のための粗圧延前に行なうプレス予成形方法に
ついて添付第１〜集５図を参照して説明する。
ロス低減のための粗圧延前に行なうプレス予成形方法に
ついて添付第１〜集５図を参照して説明する。
第１図はブレス予成形ＩＬシの従来のスラブ粗圧延工程
を示す模式１程図である。加熱炉２で所足の温度に加熱
されたスラブ４はパーティカル・スケール・プレーカー
（以下ＶＳＢと称する）６ににより幅方向に圧下されて
スケールを剥離された後、垂直ロール８および水平ロー
ル１０を使用し集中的に幅圧下される。その後後段の垂
直ロール１２、水平ロール１３により所定のシートバー
寸法に圧延され、最後にクロップシャー１４によって先
後１）Ｊクロップが切断され粗圧延工程を終了する。
を示す模式１程図である。加熱炉２で所足の温度に加熱
されたスラブ４はパーティカル・スケール・プレーカー
（以下ＶＳＢと称する）６ににより幅方向に圧下されて
スケールを剥離された後、垂直ロール８および水平ロー
ル１０を使用し集中的に幅圧下される。その後後段の垂
直ロール１２、水平ロール１３により所定のシートバー
寸法に圧延され、最後にクロップシャー１４によって先
後１）Ｊクロップが切断され粗圧延工程を終了する。
か（の如（素材スラブの粗圧延工程前に予成形〕よしに
幅圧下および厚み圧下の組合わせにより発生するクロッ
プ量は、スラブの幅変更量、スラブ幅によって異なるが
、１００ｍｍの幅変更の場合には先後端部の合計で０．
４〜１．２％に達し、コストに及ぼす影響は極めて重大
である。而してクロップの形状は予成形を行なわない場
合には第２図にて実線で示す如き魚尾状のフィッシュテ
ール１６を発生する。
幅圧下および厚み圧下の組合わせにより発生するクロッ
プ量は、スラブの幅変更量、スラブ幅によって異なるが
、１００ｍｍの幅変更の場合には先後端部の合計で０．
４〜１．２％に達し、コストに及ぼす影響は極めて重大
である。而してクロップの形状は予成形を行なわない場
合には第２図にて実線で示す如き魚尾状のフィッシュテ
ール１６を発生する。
上記の如き粗圧延におけるりｐツブロスを低減するため
に、従来第３図に示す如き一方の先後端のみテーバ部を
有するプレス金型１８を用いて粗圧延前にブレス予成形
装Ｒ５によりスラブ４の先後端部のみ長さＬｐにおいて
スラブ幅ＷＯを△Ｗｐだげ幅圧縮することが有効であり
、第４図に示す如き工程で粗圧延することが知られ、例
えば特開昭５５−５１０３、特開昭５５−７０４０３、
特開昭５６−９９００１などに開示されている。
に、従来第３図に示す如き一方の先後端のみテーバ部を
有するプレス金型１８を用いて粗圧延前にブレス予成形
装Ｒ５によりスラブ４の先後端部のみ長さＬｐにおいて
スラブ幅ＷＯを△Ｗｐだげ幅圧縮することが有効であり
、第４図に示す如き工程で粗圧延することが知られ、例
えば特開昭５５−５１０３、特開昭５５−７０４０３、
特開昭５６−９９００１などに開示されている。
しかし、これらの従来法によりプレス予成形した後粗圧
延する方法では、シートバー２２の先後端部は第２図点
線にて示されるようにフィッシュテール１６０発生はな
く改善の効果があるものの、端部のコーナ一部が丸みを
帯びていわゆるコーナーだれを伴なうクロップ２４とな
り、却って歩留が低下する場合もある。また、スラブ幅
ＷＯおよび幅変更量ΔＷＰにより示したプレス長さＬｐ
の最適蓋はＬｐ／Ｗｏ＝ｏ、ａ〜１．２として示されて
いるが、かなり大幅に変化するためプレス圧縮時の偏心
荷重の問題も派生する欠点がある。
延する方法では、シートバー２２の先後端部は第２図点
線にて示されるようにフィッシュテール１６０発生はな
く改善の効果があるものの、端部のコーナ一部が丸みを
帯びていわゆるコーナーだれを伴なうクロップ２４とな
り、却って歩留が低下する場合もある。また、スラブ幅
ＷＯおよび幅変更量ΔＷＰにより示したプレス長さＬｐ
の最適蓋はＬｐ／Ｗｏ＝ｏ、ａ〜１．２として示されて
いるが、かなり大幅に変化するためプレス圧縮時の偏心
荷重の問題も派生する欠点がある。
本発明者らは上記欠点を克服するため先に第５図に示す
如きＬＰなる長さを有する平行面と、該平行面の前後端
からスラブ４の中心軸に対し角度θ外側へ傾斜した垂直
テーノ（面とを有する台形形状の金型を有するプレス予
成形装置を使用し、スラブ４をプレス予成形するに当り
該スラブの最先後端部にプレス幅圧下しない一定長さＬ
Ａを残し、かつ ０≦ＬＡ ／ Ｗｏ ＜ ０．５
・・・（す１０’≦θ〈３０° °
（２１０，３＜ＬＰ／ＷＯ・・・（３） ０．４≦ΔＷｐ／ΔＷｇ＜１．１ ・・・（４）ただ
し ＷＯニスラブの光幅 ΔＷＥニスラブ幅の全変更量 ΔＷＰニブレス幅圧下量 なる（１３〜（４）式を満足する予成形条件でプレスす
る方法を開示した。このプレス予成形後は従来とおりＶ
ＳＨＫより幅圧下してスケールを剥離し、垂直ロール８
、および水平ロール１０のリノ（−ｘ圧延により集中的
に幅圧下し、更に後段の圧延機群により所定の寸法に圧
延するものである。
如きＬＰなる長さを有する平行面と、該平行面の前後端
からスラブ４の中心軸に対し角度θ外側へ傾斜した垂直
テーノ（面とを有する台形形状の金型を有するプレス予
成形装置を使用し、スラブ４をプレス予成形するに当り
該スラブの最先後端部にプレス幅圧下しない一定長さＬ
Ａを残し、かつ ０≦ＬＡ ／ Ｗｏ ＜ ０．５
・・・（す１０’≦θ〈３０° °
（２１０，３＜ＬＰ／ＷＯ・・・（３） ０．４≦ΔＷｐ／ΔＷｇ＜１．１ ・・・（４）ただ
し ＷＯニスラブの光幅 ΔＷＥニスラブ幅の全変更量 ΔＷＰニブレス幅圧下量 なる（１３〜（４）式を満足する予成形条件でプレスす
る方法を開示した。このプレス予成形後は従来とおりＶ
ＳＨＫより幅圧下してスケールを剥離し、垂直ロール８
、および水平ロール１０のリノ（−ｘ圧延により集中的
に幅圧下し、更に後段の圧延機群により所定の寸法に圧
延するものである。
かくの如き本発明者らの開示したブレス予成形装置を使
用し、かつ予成形条件を定めてプレス予成形することに
よりクロップの成長を抑制しクロップロス率を著しく低
減することができ一応の目的を達成した。
用し、かつ予成形条件を定めてプレス予成形することに
よりクロップの成長を抑制しクロップロス率を著しく低
減することができ一応の目的を達成した。
しかしながら上記本発明者らの開示した上記発明を含め
て第４図に示す如きスラブ４の予成形によるり四ツブ低
減方法では、／−ドパ−のクロップ量が圧延中定量的に
把握できないため、プレス予成形条件の最適化が不可能
で、めり、その結果シートバーの平面形状改善を目的と
したプレス予成形方法本来の機能が十分に発揮されない
欠点があった。
て第４図に示す如きスラブ４の予成形によるり四ツブ低
減方法では、／−ドパ−のクロップ量が圧延中定量的に
把握できないため、プレス予成形条件の最適化が不可能
で、めり、その結果シートバーの平面形状改善を目的と
したプレス予成形方法本来の機能が十分に発揮されない
欠点があった。
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消し最適なプ
レス予成形条件を維持しつつ、シートバークロップ量を
最少限にするためのクロップ抑制方法を提供することに
ある。
レス予成形条件を維持しつつ、シートバークロップ量を
最少限にするためのクロップ抑制方法を提供することに
ある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、素材スラブを垂直ロールによる幅圧下と水平
ロールによる厚み圧下の組合わせから成る熱間粗圧延に
先立ち該スラブの先端および後端をプレス予成形装置に
より予成形条件を定めて幅圧下するシートバー先後端の
クロップ抑制方法において、前記粗圧延終了後生成りロ
ッゾを切断するクロップシャーの直前に該クロップの形
状を測定するクロップ形状認識装置を設け、該測定結果
を前記プレス予成形装置にフィードバックし後続スラブ
の前記予成形条件を制御することを特徴とするシートバ
ー先後端のクロップ抑制方法である。
ロールによる厚み圧下の組合わせから成る熱間粗圧延に
先立ち該スラブの先端および後端をプレス予成形装置に
より予成形条件を定めて幅圧下するシートバー先後端の
クロップ抑制方法において、前記粗圧延終了後生成りロ
ッゾを切断するクロップシャーの直前に該クロップの形
状を測定するクロップ形状認識装置を設け、該測定結果
を前記プレス予成形装置にフィードバックし後続スラブ
の前記予成形条件を制御することを特徴とするシートバ
ー先後端のクロップ抑制方法である。
本発ゆＪによるクロップ形状認識装置１５およびプレス
予成形装置５を配備したスラブ４の粗圧延工程は第６図
に示すとおりである。
予成形装置５を配備したスラブ４の粗圧延工程は第６図
に示すとおりである。
一般にプレス予成形−粗圧延後に生成されるシートパー
クロップの代表的な形状は第７図四、（Ｂ八（ｑに示す
とおりである。すなわち、エツジング圧延による幅圧下
によってスラブ４の幅方向の両端に、いわゆるドグボー
ンが形成され、その後水平圧延によってメタルが長手方
向に流れるために第７図四、但）に示す如きフィッシュ
テール１６が発生し、エツジング圧延による幅圧下率が
大なれば四回の如く極端な魚尾状を呈する。また水平圧
延単独の場合には、第７図（Ｃ’）Ｋ示す如きいわゆる
タンクと称せられる舌状のクロップ２８が発生する。
クロップの代表的な形状は第７図四、（Ｂ八（ｑに示す
とおりである。すなわち、エツジング圧延による幅圧下
によってスラブ４の幅方向の両端に、いわゆるドグボー
ンが形成され、その後水平圧延によってメタルが長手方
向に流れるために第７図四、但）に示す如きフィッシュ
テール１６が発生し、エツジング圧延による幅圧下率が
大なれば四回の如く極端な魚尾状を呈する。また水平圧
延単独の場合には、第７図（Ｃ’）Ｋ示す如きいわゆる
タンクと称せられる舌状のクロップ２８が発生する。
本発明によるクロップ形状認識装置１５で′測定するク
ロップ′ツ法は、フィッシュゾール１６の場合は幅中央
部長さＬｃと幅端、４１４丸味部長さり、で代表し、タ
ング２８の場合は幅中央郡長さＬｃのみで代表させるこ
とにした。７−ｉツノユテール１６の場合ＬＥ、Ｌｃ
を同時に零にすることは現実に不可能であるが、ＬＨ
についてはプレス予成形しない場合に最小となるため、
その時の値ＬＥｏ を最適値とする。しかしＬＥｏは
スラブ厚→’ｒｏ、スラブ幅Ｗｏ、スラブ幅の全変更量
△ＷＥに応じて変化するため、各条件毎に基準値として
プレス予成形装置の制御装置に記憶させておく。
ロップ′ツ法は、フィッシュゾール１６の場合は幅中央
部長さＬｃと幅端、４１４丸味部長さり、で代表し、タ
ング２８の場合は幅中央郡長さＬｃのみで代表させるこ
とにした。７−ｉツノユテール１６の場合ＬＥ、Ｌｃ
を同時に零にすることは現実に不可能であるが、ＬＨ
についてはプレス予成形しない場合に最小となるため、
その時の値ＬＥｏ を最適値とする。しかしＬＥｏは
スラブ厚→’ｒｏ、スラブ幅Ｗｏ、スラブ幅の全変更量
△ＷＥに応じて変化するため、各条件毎に基準値として
プレス予成形装置の制御装置に記憶させておく。
而して本発明者らの実験結果より、第８図に示す如＜
Ｌｇ ＝ ＬＥｏ −（ｓ）Ｌ（＝ Ｌｇｏ −
（６） の場合にクロップ切捨量が最少となることを見出した。
Ｌｇ ＝ ＬＥｏ −（ｓ）Ｌ（＝ Ｌｇｏ −
（６） の場合にクロップ切捨量が最少となることを見出した。
本発明によるシートバー先後端のクロップ抑制のための
プレス予成形条件の変更方法を本発明者らが先に開示し
た第５図に示す場合について第９図のブロック図を参照
して説明する。
プレス予成形条件の変更方法を本発明者らが先に開示し
た第５図に示す場合について第９図のブロック図を参照
して説明する。
先ず、スラブ厚み′ｒＯ、スラブ幅Ｗｏ 、スラブ幅全
変更量△ＷＥに応じ記憶されたデータから第５図に示す
如きプレス幅圧下針ΔＷｐおよびプレス幅圧下しない一
定長さＬＡを設定し、その予成形条件でプレス予成形し
たる後粗圧延する。粗圧延後クロップ形状認識装置１５
で第７図にて示したクロッププロフィルを測定する。す
なわち、第７図に４６げるＬＣ，Ｌｇ を測定し、（
５）、（６）弐による目標値からの偏差△ＬＣ１△ＬＥ
を次式より求める。
変更量△ＷＥに応じ記憶されたデータから第５図に示す
如きプレス幅圧下針ΔＷｐおよびプレス幅圧下しない一
定長さＬＡを設定し、その予成形条件でプレス予成形し
たる後粗圧延する。粗圧延後クロップ形状認識装置１５
で第７図にて示したクロッププロフィルを測定する。す
なわち、第７図に４６げるＬＣ，Ｌｇ を測定し、（
５）、（６）弐による目標値からの偏差△ＬＣ１△ＬＥ
を次式より求める。
本発明者らは実験によって詳細検討した結果、クロップ
形状Ｌ（、ＬＥとプレス予成形条件との間には次の（８
）式に示す如き関係が存在することを見出した。
形状Ｌ（、ＬＥとプレス予成形条件との間には次の（８
）式に示す如き関係が存在することを見出した。
ただしく８）式におい工、Ａ、 、 Ａ、 、Ｂ、 、
Ｂ、はいずれもスラブ厚Ｔｏ、スラブ幅Ｗｏ、幅変更
量△ＷＥの関数である。而してＬＣの符号は第７図四、
（Ｂ）の如きフィッシュテール１６の場合は正、第７図
（Ｃ）の如きタング２８の場合は負として表わすことと
した。
Ｂ、はいずれもスラブ厚Ｔｏ、スラブ幅Ｗｏ、幅変更
量△ＷＥの関数である。而してＬＣの符号は第７図四、
（Ｂ）の如きフィッシュテール１６の場合は正、第７図
（Ｃ）の如きタング２８の場合は負として表わすことと
した。
第１Ｏ図（５）、（Ｂ）にそれぞれ上記（８）式で与え
られるｉ、ｃ−△Ｗｐ、ＬＥ −ＬＡのｆ［係を示ｔ。
られるｉ、ｃ−△Ｗｐ、ＬＥ −ＬＡのｆ［係を示ｔ。
従って（７）式で求められる偏差症△Ｌｃ、ΔＬＥ
を得るために必要なプレス予成形条件変更量Δ（ΔＷＰ
）、△ＬＡは次の（９）式の如くなる。
を得るために必要なプレス予成形条件変更量Δ（ΔＷＰ
）、△ＬＡは次の（９）式の如くなる。
なお、（９）式中の係数Ａ、 、 Ａ、については圧延
実績の△ｗｐ、ｔ＾、ＬＣ，ＬＥを基に回帰計算し、常
に係数の自己修正機能をもつようにすることが望ましい
。
実績の△ｗｐ、ｔ＾、ＬＣ，ＬＥを基に回帰計算し、常
に係数の自己修正機能をもつようにすることが望ましい
。
（９）式で求められるプレス予成形条件変更量△（△Ｗ
ｐ ）、△ＬＡに対し設定値のハンティング防止の目的
から次の（１０）式で示す方法により前記変更量を修正
して次パスの設定値△ＷＰ、ＬＡを計算する。
ｐ ）、△ＬＡに対し設定値のハンティング防止の目的
から次の（１０）式で示す方法により前記変更量を修正
して次パスの設定値△ＷＰ、ＬＡを計算する。
Δ（ΔＷｐ ）＋ ＝δ ・△（△Ｗｐ）ｔ＋（１
−δ ） ・ただし△（ΔＷｐ ）（＋−〇、ＬＡ（を
−〇はそれぞれ０−１）パスでの実績プレス幅圧下変更
量およびスラブ最先後端部のプレス幅圧下し７エい長さ
の変更量であり、Δ（Δｗｐ ）１ 、 ＬＡＩはそれ
ぞれ１バスでの計評ブレス幅圧下変更量およびスラブ最
先後端のプレス幅圧下しない計算長さの変更量であり、
δは定数である。
−δ ） ・ただし△（ΔＷｐ ）（＋−〇、ＬＡ（を
−〇はそれぞれ０−１）パスでの実績プレス幅圧下変更
量およびスラブ最先後端部のプレス幅圧下し７エい長さ
の変更量であり、Δ（Δｗｐ ）１ 、 ＬＡＩはそれ
ぞれ１バスでの計評ブレス幅圧下変更量およびスラブ最
先後端のプレス幅圧下しない計算長さの変更量であり、
δは定数である。
従って次バスのプレス予成形設定量は次の（１１）式で
計算される。
計算される。
本発明による上記プレス予成形条件の制御によるシート
バー先後端のクロップ抑制方法は、ＷＪ３図にて示した
従来金型を使用する従来方法にも適用できる。すなわち
上記計算におけるΔＷＰ、ＬＡの代り罠Δｗｐ、ｉ、ｐ
を制御することによって最適プレス予成形条件の設定
および修正を行なうこ実施例 形状厚み２６０ ｍｍＸ １ｉｉ＝ １９００ ｍｍＸ
長さ４４００箇の単重１７）沌のスラブを１１００ｎ＋
１隔変更して厚み３０ ＩＴＰＸ幅１８００ ｍｍ Ｘ
長さ４０３００ｍ＋＋のシートバーにまで粗圧延する場
合について、従来のプレス予成形−粗圧延プロセスと、
本発明のクロップ形状認ｒ′Ｉ１．装置を導入しプレス
予成形装置にて制御する場合についてクロッフロス率の
比較試験を実施した。
バー先後端のクロップ抑制方法は、ＷＪ３図にて示した
従来金型を使用する従来方法にも適用できる。すなわち
上記計算におけるΔＷＰ、ＬＡの代り罠Δｗｐ、ｉ、ｐ
を制御することによって最適プレス予成形条件の設定
および修正を行なうこ実施例 形状厚み２６０ ｍｍＸ １ｉｉ＝ １９００ ｍｍＸ
長さ４４００箇の単重１７）沌のスラブを１１００ｎ＋
１隔変更して厚み３０ ＩＴＰＸ幅１８００ ｍｍ Ｘ
長さ４０３００ｍ＋＋のシートバーにまで粗圧延する場
合について、従来のプレス予成形−粗圧延プロセスと、
本発明のクロップ形状認ｒ′Ｉ１．装置を導入しプレス
予成形装置にて制御する場合についてクロッフロス率の
比較試験を実施した。
シートバーへの圧延本数はいずれも４０本であった。予
め試験で求めた前記（９）式の係数は次の如くであった
。
め試験で求めた前記（９）式の係数は次の如くであった
。
Ａ＋ ＝ ０．２５
Ａｍ ＝−０，１８
上記各４０本のシートバーを粗圧延した場合の供試材各
番号別クロップロスａ％は第１１図に示すとおりであり
、本発明によるＡ曲線は平均０．１２５％のロス率であ
るのに対し、従来法による８曲線は平均０．２８％のロ
ス率となった。すなわち、本発明による場合の方が約０
．１６％の歩留の向上が達成された。
番号別クロップロスａ％は第１１図に示すとおりであり
、本発明によるＡ曲線は平均０．１２５％のロス率であ
るのに対し、従来法による８曲線は平均０．２８％のロ
ス率となった。すなわち、本発明による場合の方が約０
．１６％の歩留の向上が達成された。
上記実施例より明らかな如（、本発明は素材スラブの熱
間粗圧延に先立ち該スラブの先後端をプレス予成形する
シートバーのクロップ抑制方法において、クロップ切断
シャーの直前に該クロップの形状を測定する認識装置を
設け、その測定結果をプレス予成形装置にフィードバッ
クし、前バスの実績値から後続パスのプレス予成形条件
を修正制御することによりシートバーの平面形状を最良
としクロップロス率を最小限に抑制することが可能とな
り、実績で実に０．１６％の歩留の向上を達成する大き
な効果を収めることができた。
間粗圧延に先立ち該スラブの先後端をプレス予成形する
シートバーのクロップ抑制方法において、クロップ切断
シャーの直前に該クロップの形状を測定する認識装置を
設け、その測定結果をプレス予成形装置にフィードバッ
クし、前バスの実績値から後続パスのプレス予成形条件
を修正制御することによりシートバーの平面形状を最良
としクロップロス率を最小限に抑制することが可能とな
り、実績で実に０．１６％の歩留の向上を達成する大き
な効果を収めることができた。
第１図はスラブのプレス予成形しない従来の粗圧延工程
を示す模式１程図、第２図はプレス予成形しない場合に
シートバー先後端部に生成するフィッシュテール（実線
）と、従来の予成形法によるコーナーだれ（点線）を示
す平向図、第３図は従来のプレス金型によるスラブ先後
端のプレス予成形による幅圧縮状況を示す模式断面図、
第４図はプレス予成形を伴なうスラブの粗圧延工程を示
す模式１程図、第５図は本発明者らが先に開示した改良
金型によるプレス予成形方法を示す模式断面図、第６図
は本発明によるクロップ形状認識装置を備えたスラブの
プレス予成形および粗圧延工程を示す模式１程図、ｉ、
ｌ！７図四、（ＢＪ、（ｑはシートバー先後端部に生成
する代表的なりロップ形状を示す平面図であって四、（
均はフィッシュテール、（ｑはタンクを示す。第８図は
フィッシュテールのクロップを最小限とする形状条件を
説明する平面図、第９図は本発明によるシートバー先後
端のクロップ抑制方法におけるプレス予成形条件の変更
方法を示すブロック図、第１Ｏ図四、（均はそれぞれ本
発明による予成形条件中（８）式で示されたプレス予成
形量ΔｗＰとフィッシュテール幅中央部長さＬｃ との
関係、およびスラブ端からの距離ＬＡとフィッシュテー
ル幅端部丸味部長さり、との関係を示す線図、第１１図
は本発明の実施例における各４０本のシートバー供試材
における本発明法（Ｎと、従来法（Ｂ）とのクロップロ
ス率ａ（至）を対比する線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第９図 第１０図 λウプ鳩かろの距離 ＬＡ
を示す模式１程図、第２図はプレス予成形しない場合に
シートバー先後端部に生成するフィッシュテール（実線
）と、従来の予成形法によるコーナーだれ（点線）を示
す平向図、第３図は従来のプレス金型によるスラブ先後
端のプレス予成形による幅圧縮状況を示す模式断面図、
第４図はプレス予成形を伴なうスラブの粗圧延工程を示
す模式１程図、第５図は本発明者らが先に開示した改良
金型によるプレス予成形方法を示す模式断面図、第６図
は本発明によるクロップ形状認識装置を備えたスラブの
プレス予成形および粗圧延工程を示す模式１程図、ｉ、
ｌ！７図四、（ＢＪ、（ｑはシートバー先後端部に生成
する代表的なりロップ形状を示す平面図であって四、（
均はフィッシュテール、（ｑはタンクを示す。第８図は
フィッシュテールのクロップを最小限とする形状条件を
説明する平面図、第９図は本発明によるシートバー先後
端のクロップ抑制方法におけるプレス予成形条件の変更
方法を示すブロック図、第１Ｏ図四、（均はそれぞれ本
発明による予成形条件中（８）式で示されたプレス予成
形量ΔｗＰとフィッシュテール幅中央部長さＬｃ との
関係、およびスラブ端からの距離ＬＡとフィッシュテー
ル幅端部丸味部長さり、との関係を示す線図、第１１図
は本発明の実施例における各４０本のシートバー供試材
における本発明法（Ｎと、従来法（Ｂ）とのクロップロ
ス率ａ（至）を対比する線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第９図 第１０図 λウプ鳩かろの距離 ＬＡ
Claims (1)
- （１） 素材スラブを垂直ロールによる幅圧下と水平
ロールによる厚み圧下０組合わせから成る熱間粗圧延に
先立ち該スラブの先端および後端をプレス予成形装置に
より予成形条件を定めて幅圧下するシートバー先後端の
クロップ抑制方法において、前記粗圧延終了後生成りロ
ッゾを切断するクロップシャーの直前に該クロップの形
状を測定するクロップ形状認識装置を設げ該測定結果を
前記プレス予成形装置にフィードバックし後続スラブの
前記予成形条件を制御することを特徴とするシートバー
先後端のクロップ抑制方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57114557A JPS594910A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | シ−トバ−先後端のクロツプ抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57114557A JPS594910A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | シ−トバ−先後端のクロツプ抑制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS594910A true JPS594910A (ja) | 1984-01-11 |
Family
ID=14640781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57114557A Pending JPS594910A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | シ−トバ−先後端のクロツプ抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594910A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1982
- 1982-07-01 JP JP57114557A patent/JPS594910A/ja active Pending
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| CN117531845B (zh) * | 2024-01-09 | 2024-03-15 | 东北大学 | 中厚板平面形状控制方法及装置、存储介质、计算机设备 |
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