JPS60206501A - スラブ先後端のプレス予成形方法 - Google Patents
スラブ先後端のプレス予成形方法Info
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- JPS60206501A JPS60206501A JP6290984A JP6290984A JPS60206501A JP S60206501 A JPS60206501 A JP S60206501A JP 6290984 A JP6290984 A JP 6290984A JP 6290984 A JP6290984 A JP 6290984A JP S60206501 A JPS60206501 A JP S60206501A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスラブ先後端のプレス予成形方法に係シ、特に
スラブの粗圧延に先立つクロップロス低減のためのスラ
ブ先後端のプレス予成形方法に関する。
スラブの粗圧延に先立つクロップロス低減のためのスラ
ブ先後端のプレス予成形方法に関する。
近年連続鋳造技術の進歩によシ連鋳操業を停止すること
なくスラブ幅の変更が可能となったが、しかもなお連鋳
時のスラブ幅変更には少なからざる生産性の低下とコス
トの上昇、部分的品質の低下が避は難い状況にあるので
、これらの難点を解消するためにスラブ幅の集約化が指
向されている。
なくスラブ幅の変更が可能となったが、しかもなお連鋳
時のスラブ幅変更には少なからざる生産性の低下とコス
トの上昇、部分的品質の低下が避は難い状況にあるので
、これらの難点を解消するためにスラブ幅の集約化が指
向されている。
しかしその反面製品板幅に対する需要家の要求は多岐に
亘っている現状よシ、製品である鋼板の種類に応じて仕
上げ圧延前に幅変更を行っておく必要がある。
亘っている現状よシ、製品である鋼板の種類に応じて仕
上げ圧延前に幅変更を行っておく必要がある。
スラブ幅変更をどの工程で実施するかについては、連鋳
モールドの拡幅による方法は上記の如く諸種の制約があ
るため、現状においては粗圧延工程における幅変更が最
も望ましい。
モールドの拡幅による方法は上記の如く諸種の制約があ
るため、現状においては粗圧延工程における幅変更が最
も望ましい。
従来の粗圧延工程における幅変更作業ならびにクロップ
ロス低減のための粗圧延前に行なうプレス予成形方法に
ついて添付第１〜第５図を参照して説明する。
ロス低減のための粗圧延前に行なうプレス予成形方法に
ついて添付第１〜第５図を参照して説明する。
第１図はスラブの粗圧延工程を示す模式１程図である。
加熱炉２で所定の温度に加熱されたスラブ４はパーティ
カルスケールブレーカ−６によシ幅方向に圧下されてス
ケールを剥離された後、垂直ロール８および水平ロール
１０を使用し集中的に幅圧下される。その後後段の垂直
ロール１ ’２、水平ロール１０によシ所定のシートバ
ー寸法に圧延され、最後にクロップシャー１４によって
先後端クロップが切断され粗圧延工程を終了する。
カルスケールブレーカ−６によシ幅方向に圧下されてス
ケールを剥離された後、垂直ロール８および水平ロール
１０を使用し集中的に幅圧下される。その後後段の垂直
ロール１ ’２、水平ロール１０によシ所定のシートバ
ー寸法に圧延され、最後にクロップシャー１４によって
先後端クロップが切断され粗圧延工程を終了する。
かくの如く素材スラブの粗圧延工程前に先後端部の予成
形なしに幅圧下および厚み圧下の組合わせによシ発生す
るクロップ量は、スラブの幅変更量、スラブ幅によって
異なるが、１００ｍ＋の幅変更の場合には先後端部の合
計で０．４〜１．２Ｘ、４５０閣の幅変更の場合には２
．２〜３．８％に達しコスト上昇におよぼす影響は極め
て重大である。
形なしに幅圧下および厚み圧下の組合わせによシ発生す
るクロップ量は、スラブの幅変更量、スラブ幅によって
異なるが、１００ｍ＋の幅変更の場合には先後端部の合
計で０．４〜１．２Ｘ、４５０閣の幅変更の場合には２
．２〜３．８％に達しコスト上昇におよぼす影響は極め
て重大である。
而してクロップの形状は予成形を行わない場合には第２
図にて実線で示す如き魚屋状のフィッシュテール１６を
発生する。
図にて実線で示す如き魚屋状のフィッシュテール１６を
発生する。
上記の如き粗圧延におけるクロップロスを低減するため
に、従来第３図に示す如き先端部のみテーバ部を有する
プレス金型１８を用いて粗圧延前にスラブ４の先後端部
のみ長さしにおいてスラブ幅ＷｏをΔＷＰだけ幅圧縮す
ることが有効であることが知られ、例えば特開昭５５−
５１０３、特開昭５７−７０４０．３、特開昭５６−９
９００１などに開示されている。
に、従来第３図に示す如き先端部のみテーバ部を有する
プレス金型１８を用いて粗圧延前にスラブ４の先後端部
のみ長さしにおいてスラブ幅ＷｏをΔＷＰだけ幅圧縮す
ることが有効であることが知られ、例えば特開昭５５−
５１０３、特開昭５７−７０４０．３、特開昭５６−９
９００１などに開示されている。
しかし、これらの従来法によシブレス予成形した後粗圧
延する方法では、シートバー２２０先１１端部は第２図
点線にて示されるようにフィッシュテール１６の発生は
なく改善の効果があるものの、端部のコーナ一部が丸み
を帯びていわゆるコーナーだれを伴なうクロップ２４と
なシ、却って歩留が低下する場合もある。
延する方法では、シートバー２２０先１１端部は第２図
点線にて示されるようにフィッシュテール１６の発生は
なく改善の効果があるものの、端部のコーナ一部が丸み
を帯びていわゆるコーナーだれを伴なうクロップ２４と
なシ、却って歩留が低下する場合もある。
前記予成形方法の欠点を解消し、フィッシュテール１６
の発生は勿論シートバーのコーナーだれも防ぎ粗圧延歩
留の向上を図るため、本発明者の１人はさきに第４図に
示す如き平行面の両側にテーバ面を有する台形形状の金
型２０を使用し、スラブ４をプレスするに当り、第５図
に示す如くスラブ４の最先端部および最後端部にプレス
幅圧下しない一定長さＬｃを残し、下記式に示す諸元を
満足する条件にて加工することを特徴とするスラブ先後
端のプレス予成形方法を特開昭５８−２１５２０２に開
示した。
の発生は勿論シートバーのコーナーだれも防ぎ粗圧延歩
留の向上を図るため、本発明者の１人はさきに第４図に
示す如き平行面の両側にテーバ面を有する台形形状の金
型２０を使用し、スラブ４をプレスするに当り、第５図
に示す如くスラブ４の最先端部および最後端部にプレス
幅圧下しない一定長さＬｃを残し、下記式に示す諸元を
満足する条件にて加工することを特徴とするスラブ先後
端のプレス予成形方法を特開昭５８−２１５２０２に開
示した。
Ｄ≦Ｌｃ／Ｗｏ＜ｏ、５
１０°≦θ〈３００
０．３＜ＬＰ／ＷＯ
０，４≦ΔＷｐ／ΔＷＥ＜１．ま
ただしＷｏ 、スラブの元帳
ΔｗＥ 、スラブ幅の全変更量
ΔＷＰニブレス幅圧下量
ＬＰ：金型平行面長さ
θ ：金型テーバ角度
本発明者らは更に鋭意実験を重ね１条件の最適化に努力
した結果、新たに有効な条件範囲を見いだしフィッシュ
テールの発生は勿論、シートバーのコーナーだれを防ぎ
、更に一段とクロップの形状を改善して粗圧延歩留を向
上することができた。
した結果、新たに有効な条件範囲を見いだしフィッシュ
テールの発生は勿論、シートバーのコーナーだれを防ぎ
、更に一段とクロップの形状を改善して粗圧延歩留を向
上することができた。
本発明の目的はスラブ先後端のプレス予成形方法におけ
る従来技術の欠点を解消し、粗圧延歩留を向上できるス
ラブ先後端のプレス予成形方法を提供するにある。
る従来技術の欠点を解消し、粗圧延歩留を向上できるス
ラブ先後端のプレス予成形方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、素材スラブを垂直ロールによる幅圧下と水平
ロールによる厚み圧下の組合わせから成る熱間粗圧延に
先立ちクロップロス低減のため該スラフの先端および後
端をプレスで幅圧下するプレス予成形方法において、前
記スラブを挾んで相対向する平行面と該平行面の両側に
設けられたテーパ面とを有する台形形状の金型を使用し
前記スラブをプレスするに際し前記金型平行面の前端か
ら前記スラブ先端までの距離あるいは該金型平行面の後
端から該スラブ後端までの距離が一定値ＬＡとなるよう
に該スラブを配し次の諸元を満足する条件にてプレスす
ることを特徴とするスラブ先後端のプレス予成形方法で
ある。
ロールによる厚み圧下の組合わせから成る熱間粗圧延に
先立ちクロップロス低減のため該スラフの先端および後
端をプレスで幅圧下するプレス予成形方法において、前
記スラブを挾んで相対向する平行面と該平行面の両側に
設けられたテーパ面とを有する台形形状の金型を使用し
前記スラブをプレスするに際し前記金型平行面の前端か
ら前記スラブ先端までの距離あるいは該金型平行面の後
端から該スラブ後端までの距離が一定値ＬＡとなるよう
に該スラブを配し次の諸元を満足する条件にてプレスす
ることを特徴とするスラブ先後端のプレス予成形方法で
ある。
０ ＜ ＬＡ／ＬＢ＜１
１０°≦θ〈３０゜
０．３ （ＬＰ ／Ｗ。
０．４≦ΔＷＰ／ΔＷＥ （１，ま
ただしＬＢ；前記スラブの先端部あるいは後端部を前記
テーパー面で圧下できる最大 長さであシ下記式で表示される。
テーパー面で圧下できる最大 長さであシ下記式で表示される。
ＬＢ ＝ （１／２ΔＷｐ） ／ｌａｎθＷｏ： スラ
ブの元帳 ΔＷＥニスラブ幅の全変更量 ΔＷＰニブレス幅圧下量 ＬＰ：金型平行面長さ ０ ：金型テーバ角度 本発明者らが、クロップロスを極限まで低減すべく鉛を
用いて行った実験結果に基づき本発明を説明する。鉛は
鋼の熱間加工時の材料変形と極めてよくシュミレートで
きる材料として広く実験に用いられている。本実験は実
機の１／１０モデルで行ったものであシ、使用した鉛ス
ラブの寸法は厚さ２２ ｗａｓ Ｘ幅１６０ｓｍＸ長さ
４００ｍｍであったが、以下の数値はすべて実機に換算
した値で記載する。
ブの元帳 ΔＷＥニスラブ幅の全変更量 ΔＷＰニブレス幅圧下量 ＬＰ：金型平行面長さ ０ ：金型テーバ角度 本発明者らが、クロップロスを極限まで低減すべく鉛を
用いて行った実験結果に基づき本発明を説明する。鉛は
鋼の熱間加工時の材料変形と極めてよくシュミレートで
きる材料として広く実験に用いられている。本実験は実
機の１／１０モデルで行ったものであシ、使用した鉛ス
ラブの寸法は厚さ２２ ｗａｓ Ｘ幅１６０ｓｍＸ長さ
４００ｍｍであったが、以下の数値はすべて実機に換算
した値で記載する。
使用したプレス金型は第４図に示す如く、供試材ス”ラ
ブ４を挾んで相対向する平行面３ｏと、平行面３０の前
端Ｆおよび孝端Ｂがらスラブ４の長さ方向の中心軸に対
してθの角度をもって外側に傾斜した垂直テーパ面３２
を有し平面形状が台形を呈するものである。而して本実
験で杜平行面３０ ’の長さＬｐ−８００ｍ、角度θ＝
２０度の工具を準備し実験を行った。
ブ４を挾んで相対向する平行面３ｏと、平行面３０の前
端Ｆおよび孝端Ｂがらスラブ４の長さ方向の中心軸に対
してθの角度をもって外側に傾斜した垂直テーパ面３２
を有し平面形状が台形を呈するものである。而して本実
験で杜平行面３０ ’の長さＬｐ−８００ｍ、角度θ＝
２０度の工具を準備し実験を行った。
かかる形状のプレス金型２０を用いる素材スラブ４の予
成形の模式平面図を第６図に示した。スラブ４の先端部
の金型２０の平行面３０の前端Ｆからスラブ最先端まで
の距離あるいはスラブ４の後端部の金型２０の平行面３
０の後端Ｂからのスラブ最後端までの距離をそれぞれＬ
Ａとし、ｔたスラブ４の先端部ちるいは後端部を金型２
０のテーパ一部３２で圧下できる最大長さをＬＢとする
と、ＬＢは下記の如く表示できる。
成形の模式平面図を第６図に示した。スラブ４の先端部
の金型２０の平行面３０の前端Ｆからスラブ最先端まで
の距離あるいはスラブ４の後端部の金型２０の平行面３
０の後端Ｂからのスラブ最後端までの距離をそれぞれＬ
Ａとし、ｔたスラブ４の先端部ちるいは後端部を金型２
０のテーパ一部３２で圧下できる最大長さをＬＢとする
と、ＬＢは下記の如く表示できる。
ＬＢ ＝ （１／ ２ Ｗｐ ） ／ ｔａｎ ｅこの
ＬＡとＬＢの比をＯ〜１．８の範囲、また全幅圧下量Δ
Ｗｇを１００〜４５０■の範囲で種々変化させて、ΔＷ
Ｐ／ΔＷＥ＝０．８、ＬＰ／Ｗｏ ＝ ０．６を一定値
として前記供試材に予成形を施し、次に粗圧延機群によ
シ繰返し幅および厚さを圧下し、厚さ３５ｍのシートバ
ーに圧延した状態におけるクロップロス率（〔クツロブ
重量／スラブ重量〕×１００％）をめた。その結果を第
７図に示したが１同図においてＬＡ ／ ＬＢ 〉１．
０以上の各プロットに対しプレス幅圧下をしない長さＬ
ｃとＷｏとの比を括弧内に併記しである。
ＬＡとＬＢの比をＯ〜１．８の範囲、また全幅圧下量Δ
Ｗｇを１００〜４５０■の範囲で種々変化させて、ΔＷ
Ｐ／ΔＷＥ＝０．８、ＬＰ／Ｗｏ ＝ ０．６を一定値
として前記供試材に予成形を施し、次に粗圧延機群によ
シ繰返し幅および厚さを圧下し、厚さ３５ｍのシートバ
ーに圧延した状態におけるクロップロス率（〔クツロブ
重量／スラブ重量〕×１００％）をめた。その結果を第
７図に示したが１同図においてＬＡ ／ ＬＢ 〉１．
０以上の各プロットに対しプレス幅圧下をしない長さＬ
ｃとＷｏとの比を括弧内に併記しである。
第７図から次のことが明らかである。相対的に幅圧下量
の少ないΔＷＥ ＝ １００および２００簡においては
、さきに本発明者が特開昭５８−２１５２０２で開示し
た０≦ＬＣ／ ｗｏ＜ ０．、５ に相当するＬＡ／Ｌ
Ｂ≧１の範囲内でクロップロス率が最小になる条件が存
在するが、上記の範囲外のＬｃ ／ Ｗｏ ＜ Ｏすな
わちＯ＜ＬＡ／ＬＢ＜１の範囲内でも十分にクロップロ
ス率を小さく抑えることができる。またΔＷＢ、＝３５
０，４５０■の相対的に幅圧下量が大きい場合には０＜
ＬＡ／ＬＢ＜１の範囲にクロップロス率が最小となる点
が存在する。
の少ないΔＷＥ ＝ １００および２００簡においては
、さきに本発明者が特開昭５８−２１５２０２で開示し
た０≦ＬＣ／ ｗｏ＜ ０．、５ に相当するＬＡ／Ｌ
Ｂ≧１の範囲内でクロップロス率が最小になる条件が存
在するが、上記の範囲外のＬｃ ／ Ｗｏ ＜ Ｏすな
わちＯ＜ＬＡ／ＬＢ＜１の範囲内でも十分にクロップロ
ス率を小さく抑えることができる。またΔＷＢ、＝３５
０，４５０■の相対的に幅圧下量が大きい場合には０＜
ＬＡ／ＬＢ＜１の範囲にクロップロス率が最小となる点
が存在する。
す表わち、上記の実験結果からＬ Ａ ／ Ｌ Ｂが次
の（１）式の範囲内にあるときクロップロス率が十分低
いか、あるいは最低値を示すことが究明された。
の（１）式の範囲内にあるときクロップロス率が十分低
いか、あるいは最低値を示すことが究明された。
０ ＜ ＬＡ ／ Ｌｓ ＜ １ ・・・・・・（１）
従って本発明では上記（１）式の範囲を一要件とした。
従って本発明では上記（１）式の範囲を一要件とした。
次にプレス金型２０のテーパ角度θを種々に変えてテー
パ角度の影響を調査した。この試験における供試材は厚
さ２６０箇ｘ幅１０００■×長さ８３２０簡のものを使
用し、ΔＷＥ＝１００鴫、△Ｗｐ／ΔＷＥ−〇、８、Ｌ
ｐ／Ｗｏ＝ ｏ、 ６ 、の条件で上記と同様の実験を
行い、テーパー角度θの変化によるクロップロス率の変
化を第８図に示した。
パ角度の影響を調査した。この試験における供試材は厚
さ２６０箇ｘ幅１０００■×長さ８３２０簡のものを使
用し、ΔＷＥ＝１００鴫、△Ｗｐ／ΔＷＥ−〇、８、Ｌ
ｐ／Ｗｏ＝ ｏ、 ６ 、の条件で上記と同様の実験を
行い、テーパー角度θの変化によるクロップロス率の変
化を第８図に示した。
第８図によシ明らかな如く、テーパ角度θが小さく１０
度未満になるとクロップロス率の低減効果が小さく、ま
たθが３０度を越すと次工程で幅圧延するとき外部から
押込力を与えないと容易にかみ込まないというトラブル
を生じる。従って本発明では下記（２）式の条件をクロ
ップロス率を低減する一要件とした。
度未満になるとクロップロス率の低減効果が小さく、ま
たθが３０度を越すと次工程で幅圧延するとき外部から
押込力を与えないと容易にかみ込まないというトラブル
を生じる。従って本発明では下記（２）式の条件をクロ
ップロス率を低減する一要件とした。
１０°≦θり３０°・・・・・・（２）次に上記実験結
果から得られた最適条件であるθ＝２０°を一定として
プレス金型２０の平行面３０の長さＬＰを種々に変えて
り、の長さによる影響を調査した。供試材は上記のテー
バ角度実験と同一寸法の供試材を使用し、θ＝２００の
場合のＬｐ ／ Ｗ（）とクロップロス率との関係およ
びＬｐ／Ｗ。
果から得られた最適条件であるθ＝２０°を一定として
プレス金型２０の平行面３０の長さＬＰを種々に変えて
り、の長さによる影響を調査した。供試材は上記のテー
バ角度実験と同一寸法の供試材を使用し、θ＝２００の
場合のＬｐ ／ Ｗ（）とクロップロス率との関係およ
びＬｐ／Ｗ。
と適正プレス圧下量△ＷＰ／ΔＷＥとの関係を第９図に
それぞれＡおよび８曲線として同時に示した。
それぞれＡおよび８曲線として同時に示した。
第９図よシ明らかなとおシ、
０．３ ＜ Ｌｐ ／ Ｗｏ −・・（３）の範囲では
クロップロス低減効果が極めて顕著であるが、Ｌｐ／Ｗ
ｏ≦０．３の範囲では大きなΔＷｐ／△ｗＢを必要とし
、シートバーにプレスした部分の幅狭不良品が発生する
。ここにΔＷＥはスラブ幅の全変更量すなわち、素材ス
ラブ幅と成品シートバー幅の差である。
クロップロス低減効果が極めて顕著であるが、Ｌｐ／Ｗ
ｏ≦０．３の範囲では大きなΔＷｐ／△ｗＢを必要とし
、シートバーにプレスした部分の幅狭不良品が発生する
。ここにΔＷＥはスラブ幅の全変更量すなわち、素材ス
ラブ幅と成品シートバー幅の差である。
なお、広幅のスラブに対してはＬ ｐ ／Ｗ□ ＞ Ｏ
１６の範囲ではクロップロス率の低減効果が飽和し、プ
レス荷重を増大するのみであるので避けるべきであるが
、狭幅のスラブに対しては効果があるので、広い範囲の
スラブ幅に対し一つの金型を適用する場合を想定して上
記（３）式をクロップロス率低減の一要件とした。
１６の範囲ではクロップロス率の低減効果が飽和し、プ
レス荷重を増大するのみであるので避けるべきであるが
、狭幅のスラブに対しては効果があるので、広い範囲の
スラブ幅に対し一つの金型を適用する場合を想定して上
記（３）式をクロップロス率低減の一要件とした。
次に上記各試験よシ得られた最適条件を一定にしてブレ
ス幅圧下量ΔｗＰの影響を調査した。すなわち、スラブ
幅の異なる厚さ２６０ ｗ Ｘ幅１０００ ’ｍＸ長さ
８３２０ｍ、厚さ２６０ｓｍＸ幅１５００ｍＸ長さ５５
４０ｍおよび厚さ２６ＯｓｍＸ幅１８９０ｍＸ長さ４４
００餌の３種類の供試材ＡＩ、２．３を用いΔｗＥ ＝
１００ ｍ 、Ｌｐ／ Ｗ□ ＝ ０．６．０＝２０°
を一定としてプレス幅ΔＷ、を種々変えてクロップロス
率に及ばすΔｗ、 ／ＷＥの影響を調査した。結果は第
１０図に示すとおりである。すなわち、ΔＷＰ／ムｗＥ
≧０．４となるとクロップロス率低減効果が顕著になる
が、ΔＷｐ／ΔＷＥが１．１を越すと圧下率が過大とな
ってシートバー成品の幅狭不良品が発生するので、本発
明では次の（４）式の条件をクロップロス率低減の一要
件とした。
ス幅圧下量ΔｗＰの影響を調査した。すなわち、スラブ
幅の異なる厚さ２６０ ｗ Ｘ幅１０００ ’ｍＸ長さ
８３２０ｍ、厚さ２６０ｓｍＸ幅１５００ｍＸ長さ５５
４０ｍおよび厚さ２６ＯｓｍＸ幅１８９０ｍＸ長さ４４
００餌の３種類の供試材ＡＩ、２．３を用いΔｗＥ ＝
１００ ｍ 、Ｌｐ／ Ｗ□ ＝ ０．６．０＝２０°
を一定としてプレス幅ΔＷ、を種々変えてクロップロス
率に及ばすΔｗ、 ／ＷＥの影響を調査した。結果は第
１０図に示すとおりである。すなわち、ΔＷＰ／ムｗＥ
≧０．４となるとクロップロス率低減効果が顕著になる
が、ΔＷｐ／ΔＷＥが１．１を越すと圧下率が過大とな
ってシートバー成品の幅狭不良品が発生するので、本発
明では次の（４）式の条件をクロップロス率低減の一要
件とした。
０．４≦ΔＷｐ／ΔＷＥ＜１．１ ・・・・・・（４）
上記は本発明者らの鉛を使用した実験結果より得たもの
であるが先に述べた如く鉛は熱間圧延時の材料変形をよ
くシミュレートできることは以下の実施例にて示すとお
シであるので、本発明では粗圧延に先立つスラブ先後端
のプレス予成形条件として上記（１）、（２）、（３）
、（４）式を同時に満足するようにスラブの先後端部を
プレス予成形することにより、従来法による欠点を解消
して、従来より 一段とクロップロス率を低減し得るこ
とが判明した。
上記は本発明者らの鉛を使用した実験結果より得たもの
であるが先に述べた如く鉛は熱間圧延時の材料変形をよ
くシミュレートできることは以下の実施例にて示すとお
シであるので、本発明では粗圧延に先立つスラブ先後端
のプレス予成形条件として上記（１）、（２）、（３）
、（４）式を同時に満足するようにスラブの先後端部を
プレス予成形することにより、従来法による欠点を解消
して、従来より 一段とクロップロス率を低減し得るこ
とが判明した。
実施例
本発明による効果を確認するために、第１表に示す供試
材を第１表に示すプレス条件にて予成形し実機にて熱間
圧延してそのクロップロス率を調査した。なお比較のた
め同一供試材を使用し予成形なしおよび特開昭５５−５
１０３，５７−７０４０３．５６−９９００１、および
５Ｂ−２１５２０２等で開示されている従来法による予
成形を実施し、これらのスラブを同一熱延条件で同一寸
法のシートバーまで熱間圧延し、切断したクロップの重
量を調査し、それぞれのクロップロス率を第１１図に示
した。
材を第１表に示すプレス条件にて予成形し実機にて熱間
圧延してそのクロップロス率を調査した。なお比較のた
め同一供試材を使用し予成形なしおよび特開昭５５−５
１０３，５７−７０４０３．５６−９９００１、および
５Ｂ−２１５２０２等で開示されている従来法による予
成形を実施し、これらのスラブを同一熱延条件で同一寸
法のシートバーまで熱間圧延し、切断したクロップの重
量を調査し、それぞれのクロップロス率を第１１図に示
した。
第１表、および第１１図よシ明らかな如く、全幅変更量
△ＷＥ＝４５０■の場合にけ０印で示す本発明法による
ノートバーは目印で示すプレス予成形なしの場合に比し
２．４〜３．０％のクロッグロス率の低減を示し、ム印
、Δ印にて示す従来の予成形法に比しても０．３〜０．
４％の低減を達成することができた。
△ＷＥ＝４５０■の場合にけ０印で示す本発明法による
ノートバーは目印で示すプレス予成形なしの場合に比し
２．４〜３．０％のクロッグロス率の低減を示し、ム印
、Δ印にて示す従来の予成形法に比しても０．３〜０．
４％の低減を達成することができた。
上記実施例からも明らかな如く、鉛を使用する実験によ
って得た本発明は実機においても著しい効果があること
を確認することができた。
って得た本発明は実機においても著しい効果があること
を確認することができた。
本発明は上記の如く、素材スラブの熱間粗圧延に先立ち
、スラブ先後端を幅圧下するに際し、テーパ部を有する
台形金型を使用し本発明による４要件を満足するスラブ
先後端のプレス予成形を行うことにより、フィッシュテ
ールの発生は勿論、シートバーのコーナーだれを防ぎ、
粗圧延歩留を向上する効果をあげることができた。
、スラブ先後端を幅圧下するに際し、テーパ部を有する
台形金型を使用し本発明による４要件を満足するスラブ
先後端のプレス予成形を行うことにより、フィッシュテ
ールの発生は勿論、シートバーのコーナーだれを防ぎ、
粗圧延歩留を向上する効果をあげることができた。
第１図は熱間粗圧延の工程を示す模式１程図、第２図は
プレス予成形なしの場合にシートバー先後端部に生成す
るフィンシュテール（実線）および従来の予成形方法に
よるコーナーだれ（点線）を示す平面図、第３図は従来
のプレス金型によるスラブ幅圧縮状況を示す模式断面０
図、第４図は本発明で使用する台形プレス金型を示す平
面図、第５図は従来のスラブ予成形方法を示す説明図、
第６図は本発明によるスラブの予成形方法を示す説明図
、第７〜１０図は本発明を得る実験過程にて得たプレス
予成形条件とクロップロス率との関係を示す線図、第１
１図は本発明実施例と従来例の予成形実施後粗圧延した
場合のシート／（−におけるクロップロス率の比較図で
ある。 ４・・・スラブ ８・・・垂直ロール １０・・・水平ロール １２・・・垂直ロール１４・・
・クロップシャー １６・・・フィッシュテール１８・
・・プレス金型（片側テーパ） ２０・・・プレス金型（両側テーパ） ２２・・・シートバー ２４・・・クロップ３０・・・
平行面 ３２・・・垂直テーパ面代理人 弁理士 中
路 武 雄 第１図 第２図 第３図 旧 第４− 第５図 第６ｒｊＡ 第７図 ＬＡ／ Ｌ日 第８図 第９図 フルレス（（さ しｐ／ｗ・ 第１１図 スフフ・・冗は番Ｗｏ（ｍｍ）
プレス予成形なしの場合にシートバー先後端部に生成す
るフィンシュテール（実線）および従来の予成形方法に
よるコーナーだれ（点線）を示す平面図、第３図は従来
のプレス金型によるスラブ幅圧縮状況を示す模式断面０
図、第４図は本発明で使用する台形プレス金型を示す平
面図、第５図は従来のスラブ予成形方法を示す説明図、
第６図は本発明によるスラブの予成形方法を示す説明図
、第７〜１０図は本発明を得る実験過程にて得たプレス
予成形条件とクロップロス率との関係を示す線図、第１
１図は本発明実施例と従来例の予成形実施後粗圧延した
場合のシート／（−におけるクロップロス率の比較図で
ある。 ４・・・スラブ ８・・・垂直ロール １０・・・水平ロール １２・・・垂直ロール１４・・
・クロップシャー １６・・・フィッシュテール１８・
・・プレス金型（片側テーパ） ２０・・・プレス金型（両側テーパ） ２２・・・シートバー ２４・・・クロップ３０・・・
平行面 ３２・・・垂直テーパ面代理人 弁理士 中
路 武 雄 第１図 第２図 第３図 旧 第４− 第５図 第６ｒｊＡ 第７図 ＬＡ／ Ｌ日 第８図 第９図 フルレス（（さ しｐ／ｗ・ 第１１図 スフフ・・冗は番Ｗｏ（ｍｍ）
Claims (1)
- （１）素材スラブを垂直ロールによる幅圧下と水平ロー
ルによる厚み圧下の組合わせから成る熱間粗圧延に先立
ちクロップロス低減のため該スラブの先端および後端を
プレスで幅圧下するプレス予成形方法において、前記ス
ラブを挾んで相対向する平行面と該平行面の両側に設け
られたテーパ面とを有する台形形状の金型を使用し前記
スラブをプレスするに際し前記金型平行面の前端から前
記スラブ先端までの距離あるいは該金型平行面の後端か
ら該スラブ後端までの距離が一定値ＬＡとなるように該
スラブを配し次の諸元を満足する条件にてプレスするこ
とを特徴とするスラブ先後端のプレス予成形方法。 ０ ＜ Ｌ Ａ ／ Ｌ Ｂ ＜ １ １０°≦θ〈３０゜ ０、’ ３ ＜ Ｌ Ｐ ／Ｗ ６ ０．４≦ΔＷＰ／ΔＷＥ〈１．ま ただしＬＢ； 前記スラブの先端部あるいは後端部を＃
Ｊ紀テーパー面で圧下できる最大 長さであシ下紀式で表示される。 ＬＢ ＝ （１／ ｚΔＶＶｐ ）／ｌａｎθＷｏ：
スラブの元帳 ΔＷＥ： スラブ幅の全変更量 ΔＷＰ： プレス幅圧下量 ＬＰ二金屋平行面長さ θ ：金型テーパ角度
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6290984A JPS60206501A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | スラブ先後端のプレス予成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6290984A JPS60206501A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | スラブ先後端のプレス予成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60206501A true JPS60206501A (ja) | 1985-10-18 |
Family
ID=13213848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6290984A Pending JPS60206501A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | スラブ先後端のプレス予成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60206501A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07185718A (ja) * | 1993-12-16 | 1995-07-25 | Sms Hasenclever Mas Fab Gmbh | インゴットのストレッチ鍛造設備 |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP6290984A patent/JPS60206501A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07185718A (ja) * | 1993-12-16 | 1995-07-25 | Sms Hasenclever Mas Fab Gmbh | インゴットのストレッチ鍛造設備 |
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