JPS5947069A - スパイラル管の高速サブマ−ジア−ク溶接方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、スパイラル＋１イ・の高速サブマージアー
ク溶接方法に関し、とくに水平面でのタブマージアーク
溶接の９／ｆ合と回（：１−スラグの剥離性か良好でし
かも形状の良好なスパイラルビードがとくに高速で得ら
れる改良についての開発成果を１が案しようとするもの
である。

ザブマージアーク溶接は、高能率溶接方υ！であるため
、パイプの溶接や造船、ｆ？ｉ造物などの溶接分野で広
く用いられているが、溶接Ｉ！ｉ１率１１ｉしＩのため
溶接速度につき、一段と高辿化全進める努力が何ＨＪら
れている。

この点スパイラル管の製′Ｊαにおいても例夕（ではな
く、溶接ｉｌ度の増加によって生産性を向」８．させよ
うとする））１１々な試みか企てらｉｌでいる。こ！で
スパイラル管は一般にその拘置姿勢での溶接が通例なの
で必然的に管の周面に沿う、−りり坂または下り坂に溶
融池がさしかかるような位置での溶加か行わねるため、
溶融スラグおよび溶融金Ｆｒ１の流、出傾向のためにヒ
ートがコンケープやコンペツクスになりやずく、水平面
での溶接におけるに−ドに比較するとビード形状ははる
かに劣って、オーバーラツプやアンダーカットなどの欠
陥も発生しゃずいという問題があった。

第１図（ａ）（ｂ）にはスパイラルパイプ１を内面溶接
型棒・２と外面溶接箱１極３とにより、スパイラルビー
ド４を形成する要領を栓穴に示（７、通常内面溶接η’
ｆ、　４ｉＱ、＋　２で先行形成した第２図（ａ、）の
内周ヒート４　ａ　ｌｌにその半周おくれで外面溶１ン
ー′電極３による第２図（ｂ）のような外周ビード４．
　ｂを爪ねて積層するようにスパイラル？′（・素材を
速続的に回転させる。

このため内周および外周側ビード４　ａ　、　４．　ｂ
とも溶接金属およびスラグは計固しつ＼上り４）ｅ、下
り坂に差しかかりそのｐ０幣１の度合いが次第に仲まる
ので内周ビード４ａはコンケープ５を４１−してオーバ
ーラツプ欠陥６′５−含むような門ＪｊｌｌＪヒートＣ
＝なりやすく、いっぽう外周ビード４ｂはフンペックス
７を生じアンダーカット欠陥８を含むような凸型ビード
となりやすい。

かような間鷹１に対し初乗は主にフラックスの物性値を
ａ整してスラグをＤｆｉ、れに＜＜シたりあるいは溶接
入熱ｈ（を低くおさえて生成、スラグ量を少７ｆくする
などの対策がとら第１ていたが必ずし中四枠′−足でき
るものではなかった。ずなわぢ単にフラックス粘性を高
めてスラグの流動性’　ｉＦｉ＋ｌ　４（イしようとす
ると、ビード表面にポックマークか介ヰしたりあるいは
茜連溶接性が阻７；され、また溶す万人熱１１１を低下
させ、生成、スラグ１．）を少なくしようとすると溶込
み不足を招きやすく、何れもス・１策としてＣ」不充分
なものであった。

加えて彷来スパイラルバイブの溶１ｈに俳いれていたフ
ラックスはスラグのはく離性が恋いたり）、とくにパイ
プ内面にこひりついたまま残っていることが多く、内面
塗装を必要とするパイプのＪＡＭ、合には大きな問題と
なっていたのであり、そわというのはかりに水平面上の
溶ｔと・て優れた１１　＜　ｉζｊ“性を示′１−フラ
ックスであっても、オーバーラツプ欠陥６やアンダカッ
ト欠陥８０発生しやすいスパイラル管での適用の場合に
は、これらの欠陥にスラグ、が４！７１理的に拘束され
、はく離性は一層著しく劣化するからである。

そこではく削性の良好なフラックスを月１いて、しかも
３１ソ状の良好４Ｉヒートを得ることがスパイラル♀′
ｉ′のサブマージアークｆｄ　Ｄｉでは極めて重要′で
ある。

そこで発明者らは、スパイラル管のす、ブマージアーク
溶接に適合するフラックス組成につき、フラックス軸化
温度やスラグ生成相などに関しても多くの実験を行い、
とくに傾斜溶１λ二時のビード形状、欠陥発生子に及ぼ
す影響を詳細に検削した。

その結果ＳｉＯ□、　ＴｉＯ２および？、１　ｎＯを多
く配合し、かつ０ａＦ２を低１１ｊ１することが、この
発明の適用上、フラックスの高速溶接性、スラグはく離
に極めて優れていること、とくにフラックスの軟化温度
については１１３０°（ＩＩ上の場合に生成スラグ■が
少なくスパイラル管の場合に不可ｉｌｌ？な傾斜溶接時
のビード形状の劣化が少なく比東様（１良好なヒート−
が？４ｆられることを見出した。

ｔｒおこくでフラックスの軟化温度は粉粒４チ：σ）フ
ラックスを直径１　ｆｌ　ｍ、ｔ、＋、高３１　Ｑ　ｍ
ｍの円ｆ、′ｒｉ状Ｇ、−成。

形し、こねを１（モ気炉中で昇ｉ′品加熱したときＩＩ
；ｔ　ＪＩＳかくずれはじめるｄｌ、１度で′ｌｉ！義
することＧこした。

さらに、実１４Ｉ：のスパイラル管のづブマージアーク
溶接においてｊ…常のストレートシーム９１Ｇこお【ｊ
ると同様な溶接ビードを（ｌるためには、フラックス組
成および４σζ化を品ＩＭの上述知見に基く制御’ｔ、
以下にのべる溶融池内δｌ固甲とともに制御＊＋＋す２
）ことか必以！であることを多Ｈ＋　ｌ１月り、たＯこ
＼にＷ４融池内とＩ固１′は内）−１１および外周各Ｐ
′−Ｆの最終断面ｔ１’ｌに対する各濱１．！Ｉ中池１
内Ｇこて成、長ｌ、つ＼あるＩＳｆ固殻の断面積比率て
表わ２　ｆ］、　；ｓ。

この発明は」二記知見に由来し、さらｃＪ、　ＩＩ；ス
ー１７−’　５鱈ｔｌＪＩ　Ｆ　加エテ＠　、：ｔｇ　
？　Ｌ　タ下記σ）事珀で上′Ｊｌｌ　Ｌ　Ｉ。−ト１
１’ｌ’−１についての有効なＰ１１′沙をＬｊλるも
σ）′でよ、る。

この発明はイ１シ状金ムド、条片の一０１１１縁肴・仙
（ｌｉｌ七−〇こ７１）わせでらせんに巻回したスノぜ
イラル魁σ）４７ｆｔ　ｌｉ”？　”ｊ　”＞におし）
で接合ｉ１４　＆こサブマージアーク溶１＞、をｊＩ；
ζ＋　ＩＩ　４るに当り、骨頂の母線と的交するＩＱ’
ｉ面に１３シ）で１ｉ・１周および外周各ビードの最終
断血槓Ｇこ１１″４る各溶融池内Ｍ固面積の比率が４０
〜７０％となるスパイラル管の内１，１，１および外周
上の溶接点に箱棒を配什）して、スパイラル管を回転駆
動しながら両市」：ＩＩ全相対移＃Ｊ１１さぜる間に、
フラックスとしてＳｉｎｇ　：８５〜４６１ｋ　Ｍ　　
％　、　　Ｔｉｅ　２　　：　　１　４　〜２　５　−
、＋ｆ＜　ｆｉ毒　％　（１・％５ｉ０２／％ｌｌ１ｏ
２比１，５〜２．９の範囲で含み、かつＭｎＯ：　１　
（１〜２０爪ｔｉｔ％、Ａｌｇｏ、　：　１〜１０重量
％、ＭｇＯ：　２〜１０重量％、Ｏａ、Ｏ：　１　（１
〜２０　ｊｌｊｈ１％およびｃａＦ２　：　２〜８重量
％を含有して献什。

饋１１度１１８０°Ｃ以」―の粉末配合４９＋の散布イ
Ｊ１給を行うことである。

換言すれはこの発明は、５ｉｏ２：　８５〜４６％、Ｔ
ｉＯ２：　１４〜２５　％、ＭｎＯ：　Ｉ　Ｑ−２０％
、Ａｌ２Ｏ８：１〜１０％、ＭｇＯ？　２−１０％、Ｏ
ａＯ：　１０−２０％および（ＥａＦ２：　２〜８％を
含有し、残余は不←１１．物からなり、かつ５ｊ−０２
／Ｔｉ０２−１．５〜２．９を満足し、軟化温度が１１
３０°ＣＤ）上であるフラックスを用いてスパイラル管
の溶接を行うに当り内面または外面最終ヒート［（Ｊ「
面相に対する内面または外ａ〕ｉ溶融池内の断面におけ
る凝固面積の１別合で・あられさＪするビードの断１１
ず１凝ＩＮｄ率：４（）％〜７　（１％の位ｆｆｆｉが
、内面溶接ではバイブ最下部に、に１．：夕１面溶接で
はパイプ頂点に来るような溶接ｌｉを、’：収Ｈんで行
う口と２特徴とするスパイラル？−の高速ザブマージア
ークｍ　接方法である。

まずこの発明においてフラックス組成ｆ１ｉ１１’　＞
ｉ’　した理由について述べる。

５ｉ０２　：　８５〜４６％ ＳｉＯ３はスラグ粘性と高汁溶接性をＷ、￥整するのに
必要な族１分であるが、３５％末１１ぬでは傾斜ｒＮ秒
７時スラグか０１シれやすくなり、４６％′ｆ超えると
粘性か大きくなりすぎ、溶Ｊｂ中に発生したカスがスラ
グを）１１１つて抜（Ｊきｔ］、　ｉ、ポックマークが
発生ずる。

ＴｌＯ２：　　１　４〜２５％ ＴｉＯ２はすぐれたアーク安宇剤であり、ＩＲ＋沖溶ｔ
メニにとっては不Ｅ７１欠の成分であるか１４％未満て
はその効果が小さく、いつはう２５％をメイ号えるとス
ラグのは＜　Ｐｌｉ）性が悪くなる。

・Ｍｎｃｌ　　：　　１　０〜２　　ｏ　％ＭｎＯはス
ラグのはく離性、ビード形状に影乍夛する族１分である
が、１０％未満ではスラグのはく１ζＩＬ性か劣化し、
また２０％を・、１５ｇえるとビード外観が恕くなるこ
とがら１０〜２０％σ月１１１Ｊ囲にする必要がある。

Ａｌ２Ｏ８：１〜１０％ Ａｌ２Ｏ８はフラックス軟化温度の調整およびスラ゛グ
粘性に影９ツ゛する成２分であるが、１％未満ではスラ
グ帖化湛ｍが低くなりすぎ溶接□Ｊｒのスラグｈ・が増
加する。また１０％を超えるとヒート表ｉｒ＋ｉにポッ
クマークが発生しゃすくなることがら１〔）％以下で添
加する必要がある。

ＭｇＯ：　２〜１０％ λＩｇＯは傾斜溶接時のヒート形状を改やｆする上で極
めて効果のある成分であるが、２％未満ではその効Ｍ１
は期待できず、また１０％シ超えてンバ８加するとポッ
クマークの発生が著しく２％〜１０％にする必妥乞があ
る。

ＯａＯ：　　１　０　〜２　０　　％ ｃａｏ　ハｆｄ　ｔ＞２　ｆ＋２　Ｍｔ中ノｒ’ｓＱ　
２ｔ　Ｌｉｆ　Ｗ　＜Ｒ下す（４’　（ｒ’ｉ　ｌｌ、
金ｆｆｒ＋のじＸ７性Ｐ改１１すするとともに、フラッ
クスの１１（（化１１ｍ　ＩＣ（’　Ｆ　（Ｑめる作７
．ｆ、Ｉがあるか、１０　ｖｊ末ｉ’Ａｉ　で６．：′
、　ソ／７）効果が期待できず、いつはう２０％を１１
１えて？：：：加するとポックマークの祈、牛か著し、
いことかＦ＞　１０％〜２０％に限＞１！シた。

０ａＦ）、　：　２〜８％ ０ａＦ２は小舅でもスラグ粘性に対する影響か１１ｍ１
ｔめて大きく、また’ＩＮ　Ｉシ、金にド酸累煽低７１
４にも効Ｗ・のある成分である。酎’　紫ｔ＋＜低減の
ために６；１２％Ｕ１の添加が必要であるが、８％を１
１（２°Ｃ添加１−るとスラグ粘性の低下が大きくなり
、傾斜溶接時のビーＦＪｌｆ状が劣化することから２％
〜８％の卸凹に限定した。

用土のべたところのうちとくにＣ％Ｓｉｎ、）／（％’
Ｉ’１０２）の値は、高速溶り’性を決定する小菅な要
因でオ・す（％８１０２　）／　（％ＴｉＯ□ｌ　−１
，１ｉ〜２．９のときに安′、１！な、？’７；沖溶接
が可Ｒ；（となるが、このイｌｌ′１が１．５未満の１
゛、“１合にはスラグの２＆、Φハ性が大きくなり、！
′７１連濱１λｔ１．’ｒのヒ−ド形状が不良となり、
また２、９を超える場合にもアークか不安定とｔ「リボ
ツクマークも発生しやすくなることから、（％Ｓ土０□
１／（％Ｔｉｏ２）のｆＣＬｔ　１．５〜２．９にする
必要がある。

上記成分組成のフラックスはポックマークの発生も無く
、高に１（溶接性にすぐれているが、（１シ１斜溶接１
．′「のビード形状との閃伊・でさらに検荊を加えたと
ころ、ビード形状劣化ｕｉ；　Ｔｈのためにはフラック
ス１〔（化温度が］１３０°Ｃ以十必要用土ることがわ
かった。これより低い場合には溶Ｊ７．＋時のスラグ川
増加をまねき、傾斜面で流れやずくビード形状劣化の原
因となることから上記の配合組成においてとくにフラッ
クス軟化温度が１１３０°Ｃ以上である必要がある。

また通常の水平面における号ブマージアーク溶接ビード
とほぼ同扛の形状を有する良好なスパイラルビード４を
イ髪トるためには溶Ｖ伸池、内凝固面１；’Ｊの比率４
０〜７０％のイｖｒＩＦ１′が横置姿勢のスパイラル管
；ゼ梠の内面溶］館でる−１その最下部に、外面溶接で
はノ（よ頂部に来る。Ｌうなすなわちこれらを一括して
、管ＪＩ母線と的交する１ｌｊｉ面を占めること々ｙ、
ｆる内周および外周上の溶接点を述ぶ必要かあるのは、
以下の理由による。すなわち内面溶接では最′Ｔ−γ！
ｆｌ’＋での凝面面槓率が４，０％末１１）−のときに
（：Ｊ最終的に内周ビード４ａの中央部が凹んだコンケ
ープビードになりやすく、いつはう７０％をハ′１える
と）１う終ヒーＦが逆に凸状となり、また外面溶］非の
場合には最ＪＪ′１部での凝固面相率が４．（）％未洛
のときに（」、最終的に外周ビード４ｂが凸状を１．１
′ずコンベックスビードになりやず＜、孜幻に７０％を
λ（（エルト凹状のフンケープビードになってしまい、
こび）発明で所期した目的？達成できない。

以下実施例についてＨ（２明する。

表１にボした化学Ａｉｌ＋成および献化渇ＬＩ　Ｆイ１
するイＪＢ　Ｎ・（フラックスをｎ’！Ｉ製し、これら
る−用いてイ♂！ｊ１．１１４ｍｎ１、長さ１ｍσ）８
Ｍ４１ｉｔＩＮに表２に示した浴接条１′１で２゜（）
％に４ｎ　ｒｙ　イー？　ｌｅ　Ｊｌ−１イ平板２　’
ｒ１７．　ｔＩ’ｉノ（５％’；行：泊流、後行：交流
）溶接を下り坂７°、」ニリ坂７°のｎ１ｉｉ方で実１
ｉＩｌ＋　Ｌスラグのはく声ＩＦ性、ビード形状、ポッ
クマークなどの溶接作業ｆｉｂについて訓育した０貌中
その他は、下口Ｊ　ｉｔ！’ｉ’不紳、物およびＦ’ｅ
Ｏである。

表　　２ 下り傾斜溶１クニヒードでは第３１宋１（ａ）に示ｉ１
−ごと〈ビード断面におム゛」るコンケープｆ′Ｆ８さ
Ｃ１およびビード立子り角ｔすθを、また上りｆｌｌ’
ｉ斜溶］がヒートでは第８図ｆｂ）に示すビード高さｈ
およびアンダーカット８のイ１無を５断面について測定
した。

同時にスラグのはく離性とポックマークのイ１無などに
ついてもｆｉｉｆｉ介した。

その結果をまとめて表３に示すように、このｊｉに明の
適正範囲をはずれた比較フラックスＢ１〜Ｂ５では傾斜
溶接時のビード形状不良、スラグσ）はく離性が劣化ま
たはポックマークの発生σ）（ｉｉｌれかが認ｙ）らね
た。

ｔｌＺｂチＢ　Ｉ　Ｔ’４ｆＴｉ０２　、　Ａｌ２Ｏ８
，ＭｇＯ、Ｇａ、Ｏ。

ＯａＦ’９か適正卸、囲がらはず７１．　で、しがもＳ
　１０２　／Ｔ　１０２の値が３６６７と大きすきて、
ビード形状の劣イ１：は少いもののスラグのはく離性が
悪く、ポックマークも発生ずる。

Ｂ　２　テｌａｔ　５ｉｎ２．　Ａ／２０８カ１ｉｉ５
ｊｌｚｆｔＱ）ｌ用夕１　”’ＣＡ；　Ｚ）ｊ、−め下
り傾斜溶接時のフンケープＩ７１やヒート立」ニリ角ｌ
（が大きく、また上り傾斜溶４λで（」ビード高さが大
きくアンダーカット、ホ゛ツクマークかう６／Ｊｊシ、
ビード形状が悪いためスラグｌ；ｌ−＜　１ｉｉｉｉ１
９も不良である。

Ｂ３ではＯａＯが適正ｈ＋　ｆｌｕ外のため下り但１斜
洛秒ではコンケープｈ１が大きくオーバーラツプがざ；
）牛し、−に９傾斜溶接ではアンダーカットが発生し、
スラグはく離性も不良である。

またＢ４もｊ薗止ｌＩｌ囲外であるためほぼＢ３と同様
の結果となっている。

Ｂ５の什学絹或はこの発明の辿ｊ１．　ｆＫｊ囲内にあ
るもののＳ　ｉＯ２／Ｔ１０２の値が１．４７と小さく
、またフラックス軟化Ｗ＝度も１１２９°Ｃとやや低い
かめ、スラグが流れやす＜　（ｌｔ＋　斜溶接時のヒー
ト形状も大・きいという輝点があった。

これに対しこの発明によるフラックスＡ１〜Ａ５による
傾斜溶１］、時のビード形状劣化は極めて作かでスラグ
は＜Ｍ性、而、（ポックマーク性などのｉＲ１汁溶接作
第性は非常に優れていることかわかる。

つぎに第４図に示す方法により実際のスパイラルｖｉ′
の素材を用いてこれにスパイラル状の溶接を行いと一ド
形状と溶接位了１の定ｎｔ的な関係を求めた。

スパイラルビード４は、第４図中に示すターニングロー
ラ９の上にｉｉ”ｉいた素材を回転ｍ　Ｉ！ｊ’　ＶＲ
下回転し、同時に雷、極２および３を速度■。で回転軸
心と平行に走行才子ることにより得た。この場合溶接速
度Ｖはｖ−１−で与λられるのはいうまでもない。

この素材は、タＩ径７５０關、板１？１２．７　ｍｎの
ものを用い表２に示した条件と同一の条件で溶接を行っ
た。

すなわちＶ。−ＶＲ−１４０ｃｍ　／　ｍｉｎに耐ひＶ
−２０（ｌ　ｃｍ　７　ｍｉｎとなるようにし、〕ＩＪ
下部１（）および最頂ｆｆ１−１１における各溶融池内
〜固ｊｒｉｉ拍率σ）ヒート月頃状におよぼす影盾゛′
？ｒ：溶接点の位ＩＫＩ′に釣化才せて陽べた。最下部
１０、最Ｊ口部］］に１３ける凝固面イ・ｉｉ率は表２
に示す溶接条件を用いた溶接の１（ｐに溶融池から溶飾
ｕを排出する方法奈もって事前にん？　ｔｉ！ｉｆ殻の
成長厚さを溶接点からの距＾（トの実開の下に調べたイ
直で対１心さセた。

測定羽目は表３で示したＪ（Ｈ目と同一であり、結果を
表４に示した。

この発明に？ｉＴって特定のフラックスを用い、凝［Ｌ
！１ｊｒｒｉｉ相率４　（１−７（１％の位１とｉが内
面溶１ルにおいてはパイプ最下部にまた外面溶接におい
ては最ｊＦ目１１〜に来る位買を辿′んで溶１ｉ゛を行
うと極めて良々１など一ドが７４７られ（Ｉ３１斜溶接
４”ｊ有の凹状ビードや凸状ビー）’Ｇ；Ｊはは解消さ
ｔｌ、水平１自１上における溶１ａと同等のビード形状
か社１られている。

なおんｔ同面１＋’＋’ｉ　ＨＡ　４０〜７０％辺外の
部分がバイブＪ１ψ下部またはパイプ頂」二部に来ても
この発明によるフラックスの場合の形状劣化Ｇ」少ない
。

いつはう比較フラックスの場合は断面＆−＋　ｆｆ１ｌ
富・４４０〜７０％の部分かパイプ最下ｆｆｌへまたは
最１１４γ？＋Ｓにくるように溶）εすねばある稈１（
＋の形状改善ｃ′ｉ詔ｌ）られるもσ）の、その稈１０
（」小さく、ポックマークか発生したり、スラグのはく
離性が悪かったり、あるいはメーバーラップ、アンダー
カットなどの欠陥が発生する４１′どの四４喧があり、
良好な結相は得ら４＋なかった。ましてやパイプ最下部
、ｉｌｌ　］ｊ’１部でのｌｌｊｒ面凝固率か４０〜７
０％の箔Ｊ　ｌｔｌ外の場合には、形状劣化および溶接
作業性劣化は極めて太きいものであった。

以上具体例について示したようにスパイラル管のサブマ
ージ了−り溶ｔ、Ｎにおいてこの発明において特定した
フラックスを、とくに内面溶接においては最下部、外面
溶接においては１１り頂部でそれぞれ凝固面積率４０〜
７０％となるような溶］ν点の選定の下に適用すること
により、スパイラル情の溶接ビードに特有など一ド形状
の劣化をはソ全面的に解消し、通常の水平面一ににおけ
る溶接ビードと同様に外ｌ１１１のすぐれたビードが昌
０ヒ率で得らねるのであり、その工業的価イ１／＋は極
めて大きい。

またこの発明は、屯電極、多重極の何れのサブマージア
ーク溶接にも十分使用できるのはいうまでもない。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、（ｂＨ：Ｉスパイラル管のサブマージア
ーク溶接を示す模式図、 第２図（ａｌは下り坂傾斜溶接の場合のＩＩＩＪ型的な
ビード形状、同図（ｂ）は上り坂録斜溶接の場合のビー
ド形状の一般例を示す断面し１、第８図（ａ＋、（ｂ）
はこの発明で試験的に測１定したヒート形状の判定諸元
を示すビード断面図であり、 第４図（ａ　）、（ｂ　）４Ｊ［Ｃ３，ｚバイラルビー
　）−のイノ１成要′１ｉＩｌを示す正面図と佃ｎｒｉ
ド１である。 竹許出Ｋ１１１人　川崎製鉄株式会社 第１図 （ａ） （ｂ） 第７Ｈ［，，１ （１り （１）） 第３図 （ａ） （Ｆ））

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. Ｌ　　ＳｉＯ□：３５〜４６％、ＴｉＯ２：　１４〜２
   ５％、ＭｎＯ：１０−２０％、ＡＩＱＯ８：　１〜１０
   ％、ＭｇＯ：　２〜１０％、ＯａＯ：　１０−２０％お
   よび０ａＦ２　：　２〜８％を含有し、残余は不純、物
   からなり、かつＳｉＯ□７々ｉ０２−１．５〜２．９を
   満足し、軟化温度が１１３０°Ｃ以上であるフラックス
   ？用いてスパイラル管の溶接を行うに当り、内面または
   外面最終ビード断面柚に対する内面または外面溶融池の
   断面における凝固血相の割合であられされるビードの断
   面凝固率：４０％〜７０％の位置が、内面溶接ではパイ
   プ最下部に、また外面溶接ではバイブ頂点に来るような
   溶接点を選んで行うことを特徴とするスパイラル管の高
   速サブマージアーク溶接方法。