JPS5935207B2 - 電力増幅器 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は能率の向上を計ったオーディオ用の電力増幅
器に関する。

従来、オーディオ用等に用いられる電力増幅器として、
電源回路から出力段に供給する電源電圧を入力信号（ま
たは出力信号）の大きさに応じて変化させ、これにより
前記出力段の電力効率の向上を計るようにしたものが提
供されている。

例えば第１図は、このような電力増幅器の一例を示す図
であって、いわゆるＥ級電力増幅器の構成を示す図であ
る。

すなわち、この図に示す電力増幅器は、入力端子１に印
加される入力信号の大きさに応じて電力増幅用トランジ
スタ２に印加する電圧Ｖｃを変化させるようにしたもの
であり、前記トランジスタ２を、入力信号の振幅が小さ
い場合に電源３からダイオード４を通して供給される電
圧によって動作させ、入力信号の振幅が大きい場合にト
ランジスタ５をオンさせて電源３および６から供給され
る電圧によって動作させ、このトランジスタ２の動作電
流によって負荷７を駆動するようにしたものである。

しかしてこの電力増幅器によれば、入力信号（出力信号
）の大きさに応じて前記電圧Ｖｏを第２図に示すように
変化させることができ、これによってトランジスタ２の
コレクタ損失を小になし得て電力効率の向上を計ること
ができる。

（なお、このような電力増幅器は特開昭５０−４５５４
９号等で提供されていも）ところで上記の電力増幅器に
おいては、入力信号の大きさが電源３の電圧を超えた時
点でトランジスタ２が飽和し、この場合のトランジスタ
２の飽和抵抗により同トランジスタ２の増幅度Ｇｍが低
下してひずみが発生する欠点があった。

また第３図は、上述したような電力増幅器の他の例を示
す図である。

この図に示す電力増幅器は、入力端子１１に印加された
入力信号をドライバ増幅回路１２で電圧増幅し、更にコ
ンプリメンタリ５ＥＰＰ接続されたトランジスタ１３，
１４によって電力増幅するようにした電力増幅器におい
て、負荷１６に供給される出力電圧が一定値以上となっ
たときをシュミット回路１７，１８によって検出し、こ
れらシュミット回路の出力によってスイッチング回路１
９ 、２０をオン／オフさせ（前記出力電圧が一定値以
上となったときオンさせ、同一定値未満のときオフとす
る）、これによって前記トランジスタ１３，１４に供給
する電源電圧を、前記出力電圧が一定値以上のとき高レ
ベルの電圧＋ｖＨ，−ｖＨに、同出力電圧が一定値未満
のとき低レベルの電圧＋ＶＬ 、−ＶＬに切換えるよう
にしたものである。

しかしてこの電力増幅器においては、トランジスタ１３
，１４に印加する電源電圧を出力電圧の大きさに応じて
第４図のように変化させることができ、第１図の電力増
幅器と同様に電力効率の向上を計ることができる。

（なお、このような電力増幅器は実公昭５４−７０８８
号で提供されている。

）しかしながら、上記の電力増幅器においては、電源電
圧の切換えを出力信号の１サイクル毎に行い得る構成で
あるため、出力信号の振幅が大きくしかもその周波数が
高い場合に前記スイッチング回路１９ 、２０における
スイッチング回数が多くなり、これらスイッチング回路
１９，２０に高速でスイッチングを行い得る素子が必要
となる一方出力信号にスイッチングノイズが目立つよう
に々る等の欠点があった。

このように第１図、第３図に示す電力増幅器は、高い効
率が得られる反面上記のような欠点があり、この欠点の
内容からして特にオーディオ用の電力増幅器として不適
光なものであった。

この発明は上記の事情に鑑み、電力増幅回路の電源電圧
を入力信号に対応する信号によって切換えるようにした
電力増幅器において、高い効率が得られると共にひずみ
、スイッチングノイズ等の発生が少く、シかも前記切換
えの立上り（または立下り）を高速で行い得るようにし
た電力増幅器を提供するもので、入力信号を増幅する電
力増幅回路の電源電圧を、前記人文信号に対応する信号
とこの信号を所定期間ピークホールドした信号とに基づ
いて切換えるようにしたものである。

以下、この発明の実施例を第５図ないし第１１図を参照
して説明する。

第５図、第６図はこの発明の一実施例として示した電力
増幅器の回路図であって、第５図において符号２１は電
力増幅回路を示し、２２は電源回路を示す。

電力増幅回路２１は公知の回路であって、入力端子２３
に印加された入力信号をドライバ増幅回路２４で電圧増
幅したのちコンプリメンタリ５ＥＰＰ接続された出力段
のトランジスタ２５ａ 、２５ｂによって電力増幅し、
出力端子２７に得られる出力信号によって負荷２８を駆
動するように構成されている。

この場合トランジスタ２５ａ 、２５ｂは、電源回路２
２から電源の供給を受けるように、トランジスタ２５ａ
のコレクタが電源回路２２の正電源出力端子２９ａに接
続され、トランジスタ２５ｂのコレクタが同回路の負電
源出力端子２９ｂに接続されている。

なおこの実施例においては、増幅器の信号源がステレオ
オーディオ信号であるものとし、前記電力増幅回路２１
がＲチャンネルの入力信号を増幅し、図示しないいま一
つの電力増幅回路（その構成は電力増幅回路２１と同一
）がＬチャンネルの入力信号を増幅するものとする。

また、図において前記正負電源出力端子２９ａ 、２９
ｂに出力される正負電源電圧が、図示しない前記電力増
幅回路の出力段のトランジスタにも供給されるものとす
る。

電源回路２２は、前記電力増幅回路の各出力段のトラン
ジスタに正負電源電圧を供給し、かつこの正負電源電圧
のレベルを各電力増幅回路の出力信号に応じて切換える
ように構成したもので、その詳細は次の通りである。

すなわち、この電源回路２２は、正電源を構成する電源
３１ａ、３２ａと負電源を構成する電源３１ｂ、３２ｂ
とを備えている。

これらの電源３１ａ、３２ａ、３１ｂ。３２ｂは、電源
３１ ａ ｔ ３ ｌ ｂが各々端子３３ａ。

３３ｂに低レベルの電圧＋Ｖａｔ−Ｖｏを出力す１す る電源を構成し、電源３１ａ、３２ａと電源３１ｂ、３
２ｂとの各組が端子３４ａ 、３４ｂにに高レベルの電
圧＋Ｖｏｊ−Ｖｏを出力する電源を構成している。

前記端子３３ａはダイオード３６ａを介して正電源出力
端子２９ａに接続されており、前記端子３４ａはトラン
ジスタ３７ａのエミッタに接続されている。

またトランジスタ３７ａのコレクタは正電源出力端子２
９ａに接続されている。

ダイオード３６ａおよびトランジスタ３７ａは、トラン
ジスタ３７ａのベース電位を制御して端子３３ａ 、３
４ａに得られる電圧を選択的に正電源出力端子２９ａに
供給するスイッチング回路３８ａを構成するものである
。

また、前記端子３３ｂ 、３４ｂと負電源出力端子２９
ｂとの間においても、端子３３ｂ 、３４ｂに得られる
電圧を選択的に負電源端子２９ｂに供給するスイッチン
グ回路３８ｂが設けられている。

この場合スイッチング回路３８ｂは、スイッチング回路
３８ａと同様にダイオード３６ｂとトランジスタ３７ｂ
とから構成されたものである。

そしてこれらのスイッチング回路３８ ａ 、３８ ｂ
のトランジスタ３７ ａ ＞ ３７ ｂは、制御回路４
０によってそのオン／オフが制御されるようになってい
る。

制御回路４０は、電力増幅回路２１の出力端子２７に得
られる出力信号ｓＲと図示しない電力増幅回路の出力信
号ｓＬとに基づいて上記の制御を行うもので、その構成
は第６図に示す通りである。

すなわち制御回路４０は、まず前記出力信号ＳＲ％ｓＬ
を各々全波整流回路（絶対値増幅回路）４１゜４２によ
り全波整流しく出力信号ＳＲＮ ＳＬの各絶対値を取出
す）これらの整姿出力をダイオード４３．４４で構成さ
れたオア回路４５に供給する。

オア回路４５は、前記各整流出力のオアをとり、そのと
き高レベルにある整流出力をコンパレーク４６に供給す
る。

コンパレータ４６はオア回路４５から供給される電圧Ｅ
ｓと基準電源４７から与えられる基準電圧ＥＣとを比較
し、Ｅｓ＞Ｅ。

である場合にのみ“ハイレベル“を出力する。

このコンパレータ４６の出力は、オア回路４８を構成す
るダイオード４９を通してトランジスタ５０のベースに
供給さへまた同時にダイオード５１コンデンサ５２（値
Ｃａ）、抵抗５３（値Ｒａ）からなるピークホールド回
路５４に供給される。

ピークホールド回路５４は、コンパレーク４６の出力を
時定数Ｔ（Ｔ−Ｃａ、Ｒａ）をもってホールドし、その
ホールド信号をコンパレータ５５に供給する。

コンパレータ５５は前記ホールド信号の値と基準電源５
６から与えられる基準電圧ＥＣとを比較して、前記ホー
ルド信号の値が基準電圧Ｅｃ２を超えている時間だけ“
ハイレベル“を出力し、この出力をオア回路４８を構成
するダイオード５７を通して前記トランジスタ５０のベ
ースに供給する。

オア回路４８は、コンパレータ４６の出力とコンパレー
タ５５の出力とのいずれかが“ハイレベル“である場合
にトランジスタ５０のベースを“ハイレベル“とする。

トランジスタ５０は、そのベース電位が制御されること
によってオン／オフし、このオン／オフにより前記トラ
ンジスタ３７ａのオン／オフを制御すると共にトランジ
スタ５８を介して前記トランジスタ３７ｂのオン／オフ
を制御する。

しかしてこれらトランジスタ５０．５８とスイッチング
回路３８ａ 、３８ｂとは、正負電源出力端子２９ａ、
２９ｂの電圧を切換える切換回路５９を構成している。

また第５図、第６図に示されるように、スイッチング回
路３８ａと正電源出力端子２９ａとの間には、コイル６
０ａ１ コンデンサ６１ａおよびダイオード６２ａから
なるスイッチングスパイク防止回路６３ａが介挿されて
いる。

また同様に、スイッチング回路３８ｂと負電源出力端子
２９ｂとの間にもコイル６０ｂ１コンデンサ６１ｂおよ
びダイオード６２ｂからなるスイッチングスパイク防止
回路６３ｂが介挿されている。

これらのスイッチングスパイク防止回路６３ａ 、６３
ｂは、正負電源出力端子２９ａ、２９ｂの各出力電圧が
高レベルの電圧＋Ｖ（、、−Ｖｃから低レベルの電圧＋
ＶＯｔ−ＶＣ！に切換えられた際に、前記電圧＋■ｃ
、−Ｖｃを一定の時定数をもって緩慢に立２ 下がらせる（または立上がらせる）ようにしたものであ
る。

次に、上記の構成からなる電力増幅器の動作について説
明する。

まず、電力増幅回路２１の出力信号ｓＲまたは図示しな
い電力増幅回路の出力信号ｓＬの電圧の絶対値がＶｏよ
り僅か低レベルに設定されたしきい値（Ｖｔｈ）以下で
ある場合には、電源回路２２の正負電源出力端子２９ａ
、２９ｂに各々電圧＋ＶＣ、−Ｖｏが出力され、前記各
電力増幅回路の出力段のトランジスタがこれら電圧＋ｖ
ｃ 。

−Ｖｏを与えられたうえで動作する。

すなわち、この場合に全波整流回路４１，４２、オア回
路４５を通してコンパレータ４６に入力される電圧Ｅｓ
（出力信号ＳＲ，またはｓＬの絶対値）は、基準電源４
７の基準電圧ＥＣより低い値である。

したがってこの際コンパレータ４６は“ロウレベル“を
出力する。

またコンパレータ５５も、コンパレータ４６からピーク
ホールド回路５４を介して入力される信号が“ロウレベ
ル“（基準電源５６の基準電圧Ｅｃより低い値）である
ため、その出力が“ロウレベル“となる。

これによってオア回路４８は“ロウレベル“出力し、ト
ランジスタ５０のベース電位を“ロウレベル“におく。

したがってこの際トランジスタ５０，５８が“オフ“状
態におかれ、トランジスタ３７ ａ ｔ ３７ ｂが“
オフ“状態におかれる。

この結果正負電源出力端子２９ａ、２９ｂには、各々端
子３３ ａ 、３３ ｂからダイオード３６ ａ 、３
６ ｂを通して供給される電圧＋Ｖｏ、−Ｖｏが出力さ
れる。

したがってこの際前記電力増幅回路の出力段のトランジ
スタは前記電圧子Ｖｃ 、−ｖｃを与えられたうえで動
作１ する。

また、前記出力信号ＳＲまたはｓＬの電圧の絶対値が前
記ｖｔｈを超えた場合には、正負電源出力端子２９ａｔ
２９ｂの出力電圧が各々＋Ｖｏ 。

−Ｖｏ に切換えられる。

すなわち、この場合前記電圧Ｅｓは前記基準電圧ＥＣを
超えた値となる。

したがってこの際コンパレータ４６は“ハイレベル“を
出力する。

またコンパレータ５５も、コンパレータ４６からピーク
ホールド回路５４を介して入力される信号が“ハイレベ
ル“（基準電圧ＥＣより高い値）となるため、その出力
が“ハイレベル“となる。

これによってオア回路４８はコンパレーク４６，５５双
方の出力によって“ハイレベル“を出力し、トランジス
タ５０のベース電位ヲ“ハイレベル“とする。

この場合コンパレータ５５は、コンパレーク４６からの
“ハイレベル′信号をピークホールド回路５４を通して
得るため、その出力の立上りがコンパレータ４６の出力
の立上りよりも僅か遅れる。

したがってこの際オア回路４８の出力は、その立上りの
タイミングがコンパレータ４６の出力によって決定され
る。

しかしてトランジスタ５０は、コンパレータ４６の出力
が立上がるタイミングで、すなわち前記出力信号ＳＲま
たはＳＬの電圧の絶対値が前記ｖｔｈを超えたとき同時
に“オン“する。

これによってトランジスタ５０は、トランジスタ３７ａ
を“オン“させると共にトランジスタ５８を介してトラ
ンジスタ３７ｂを“オン“させる。

この結果正負電源出力端子２９ａ ）２９ｂには、各々
端子３４ａ。

３４ｂからトランジスタ３７ａｔ３７ｂを通して供給さ
れる電圧＋ＶＣ、−Ｖ（３が出力される。

この場合ダイオード３６ａ 、３６ｂは、正負電源出力
端子２９ａ 、２９ｂに得られる電圧＋Ｖｏ 。

−Ｖｏ と端子３３ａ 、３３ｂの電圧＋Ｖｏ 。

−Ｖｏ との干渉を防止する。

したがってこの際各電力増幅回路の出力段のトランジス
タは、各々前記電圧＋ＶＣ，−ＶＯを与えられたうえで
動作す２ る。

また、上記の状態から前記出力信号ＳＲまたはｓＬの電
圧の絶対値が前記ｖｔｈ以下となった場合には、正負電
源出力端子２９ ａ ｔ ２９ ｂの出力電圧が次のよ
うにして切換えられる。

すなわち、このときコンパレータ４６の出力は、前記電
圧Ｅｓが基準電圧ＥＣより低い値となるため、′ロウレ
ベル“となる。

一方、このときピークホールド回路５４は、コンパレー
タ４６の出力が“ハイレベル“から“ロウレベル“に切
換った際にも、〃ハイレベル“を時定数Ｔにしたがって
ホールドし、このホールド電圧をコンパレータ５５に供
給する。

したがってこの際コンパレータ５５の出力は、コンパレ
ータ４６の出力が“ハイレベル“から“ロウレベル“に
切換わった時点から、前記時定数Ｔと基準電圧ＥＣとで
決まる時間Ｔａを経たのち“ロウレベル“に切換わる。

この結果オア回路４８の出力は、コンパレータ５５から
供給される出力のタイミングをもって“ハイレベル“か
ら〃ロウレベル“に切換わる。

これによって前述した場合と同様にトランジスタ５０，
５８が“オフ“となってトランジスタ３７ａ、３７ｂが
“オフ“となり、正負電源出力端子２９ａ 、２９ｂの
電圧が各々＋ｖｏ ２ ｖｏから＋ｖｃ 、−ｖｃ
に切換２ えられる。

そしてこれら電源電圧の切換えに際しては、スイッチン
グスパイク防止回路６３ａ。

６３ｂが各電圧＋Ｖｏ、−Ｖｏを一定の時定数をもって
電圧＋ｖｏ ２−ｖｏ に切換える。

すなわち、スイッチングスパイク防止回路６３ａ、６３
ｂのうち例えばスイッチングスパイク防止回路６３ａは
、スイッチング回路３８ａから出力される電圧が＋Ｖｏ
であるときに、コンデンサ６１ａが電圧＋ＶＣによっ
て充電される。

この場合電圧＋Ｖｃ２はトランジスタ３７ａのコレクタ
からコイル６０ａを通してコンデンサ６１ａに供給され
る。

そしてスイッチング回路３８ａの出力電圧が＋Ｖｃから
＋ｖｃに切換えられた場合には、前記コンデンサ６１ａ
の電荷がダイオード６２ａを通して正電源端子２９ａに
供給され、正電源出力端子２９ａの出力電圧が前記コン
デンサ６１ａの放電特性にしたがって徐々に立下がる。

またスイッチングスパイク防止回路６３ｂも上記と同様
に動作し、負電源端子２９ｂの出力電圧を徐々に立上が
らせる。

このようにして前記各電力増幅回路は、出力信号ＳＲま
たはｓＬのレベルに応じてその電源電圧を切換えられ、
各出力段のトランジスタが飽和することなく出力信号の
レベルに応じて能率よく動作する。

そしてこの動作においては、前記コンパレータ４６の出
力がオア回路４８のダイオード４９を通して直接トラン
ジスタ５０のベースに供給される関係から、前記電圧＋
ＶＣ、−Ｖ□が各各軍圧＋ＶＯｔ−ＶＣ！に切換わる時
点が、前記出力信号ｓＲまたはｓＬの電圧の絶対値が前
記ｖｔｈを超えた時点に一致し、その立上り（または立
下り）が高速で行われる。

また電圧＋Ｖｏ、−Ｖ。が各々電圧＋Ｖｃ、−Ｖｏに向
けて切換わる時点は、前記出力信号ｓＲまたはｓＬの電
圧の絶対値が前記ｖｔｈ以下になった時点から時間Ｔａ
を経た時点である。

したがって前記時間Ｔａを例えばオーディオ信号（出力
信号ｓＲまたはＳＬ）の最低周波数に対応する時間例え
ば、最低周波数の１波分に設定すれば、前記電圧の切換
えをオーディオ信号のエンベロープに沿って切換えるこ
とができ、信号周波数が高い場合にもその都度電源電圧
を切換えることなく、前記各電力増幅回路でのスイッチ
ングノイズの発生を僅かに抑えることができる。

またこの実施例では、スイッチングスパイク防止回路６
３ａ、６３ｂを設けたから、上記スイッチングノイズの
発生をより効果的に抑えることができる。

なお、第７図は、出力信号ＳＲ（またはＳＬ）と正負電
源出力端子２９ａ ｔ ２９ｂに出力される電圧との関
係を示す図である。

また第８図は、第５図、第６図に示した電力増幅器の具
体的構成（要部構成のみを示す）の一例を示す回路図で
ある。

この図において第５図、第６図と同一要素には同一符号
を付しである。

また、この図においてのみ記した数値、記号は各素子の
値、形式を示す。

また第９図は、この発明の別の実施例として示した電力
増幅器の回路図である。

この図の参照符号で第５図、第６図と同一のものは同一
構成要素を示す。

以下、この第９図について説明すると、この図において
電力増幅回路２１はステレオ信号の右チャンネル信号を
増幅し、その出力信号ＳＲで負荷２８を駆動する。

また電力増幅回路２１′は左チャンネル信号を増幅し、
その出力信号ｓＬで負荷２８′を駆動する。

前記出力信号ｓＲおよびｓＬは各々ダイオード７１ａ、
７２ａに供給される一方ダイオード７３ａ 、７４ａに
供給される。

ダイオード７１ａ、７２ａとダイオード７３ａ。

７４ａの各組は、前記出力信号ＳＲおよびｓＬを整流す
る（出力信号ｓＲおよびＳＩ、の正領域成分を取出す）
と共にこれら整流出力のレベルの高いものを取出すオア
回路７５ａ ｔ ７５ｂを構成している。

オア回路７６ａの出力はこのオア回路７６ａを構成する
ダイオード７３ａ、７４ａと抵抗７７ａ、７８ａ、コン
デンサ７９ａとからなるピークホールド回路８０ａに供
給される。

ピークホールド回路８０ａは、オア回路７６ａの出力を
ピークホールドし、そのホールド信号をダイオード８１
ａに供給する。

ダイオード８１ａは、オア回路７５ａのダイオード７１
ａ、７２ａと共に前記出力信号ｓＲまたはｓＬの正領域
成分と前記ピークホールド信号とのオアをとるオア回路
８２ａを構成している。

そしてこのオア回路８２ａの出力は切換回路５９のトラ
ンジスタ８３ａに供給される。

トランジスタ８３ａにはそのエミッタ側にトランジスタ
８４ａが接続されており、同トランジスタ８４ａのベー
スには基準電圧＋■７が印加されている。

しかしてトランジスタ８３ａは、オア回路８２ａから供
給される電圧が前記基準電圧＋ｖＴを超えたときに、９
オン“し、これによってスイッチング回路３８ａのトラ
ンジスタ３７ａをオンさせると共にスイッチング回路３
８ｂのトランジスタ３７ｂを“オン“させる。

また、出力信号ＳＢ、およびｓＬの負領域成分について
も上記と同様の回路が構成されているが、上記構成と対
応する素子、部分に符号７１ｂ〜８４ｂを付してその説
明を省略する。

しかして、この第９図の回路においては、出力信号ＳＨ
，およびｓＬの正領域成分についてその正領域成分その
ものとピークホールド回路８０ａでピークホールドされ
たものとがオア回路８２ａからトランジスタ８３ａのベ
ースに供給され、また出力信号ＳＲおよびｓＬの負領域
成分についてその負領域成分そのものとピークホールド
回路８０ｂでピークホールドされたものとがオア回路８
２ｂからトランジスタ８３ｂのベースに供給され、これ
ら出力信号ＳＲまたはｓＬの電圧の絶対値がｖＴを超え
たとき（略ｖｃ１を超えたとき）トランジスタ３７ ａ
、３７ ｂが“オン“し、また同信号の電圧の絶対値
が基準電圧ｖＴ以下になったとき所定時間（ピークホー
ルド回路８０ａまたは８０ｂの時定数で決まる時間）を
経てトランジスタ３７ ａ 、３７ ｂが“オフ“する
。

したがってこの回路においても、電力増幅回路２１，２
１’に供給する正負電源電圧を、出力信号ＳＲまたはｓ
Ｌの大きさに応じて電圧＋Ｖｃ、−Ｖｏか電圧＋ｖＯ、
−Ｖｃに切換えることができ、その切換えのタイミング
を第５図、第６図の回路と同様とすることができる。

また第１０図は、この発明の別の実施例として示した電
力増幅器の回路図である。

この図に示す実施例は、電力増幅回路に供給する電源電
圧を３段階に切換え得るようにしたものである。

なおこの図においても、第５図と同一の構成要素につい
では同一符号を付しである。

以下この第１０図について説明すると、この図において
電源回路２２は、正負電源としてそれぞれ電源９１ａ〜
９３ａ。

９１ｂ〜９３ｂを有し、端子９４ａ〜９６ａ。

９４ｂ〜９６ｂに各々電圧＋ｖｏ 、＋ＶＣ。

２ ”ＶＯｔ −ｖｏ ｔ −Ｖｃ 、−ＶＣが得られる
よう３ １ ２になって
いる。

そして、端子９４ａ〜９６ａと正電源出力端子２９ａと
の間にはトランジスタ９７ａ、９８ａとダイオード９９
ａ、’ｌ００ａとからなるスイッチング回路１０１ａが
設けられ、端子９４ｂ〜９６ｂと負電源端子２９ｂとの
間にはトランジスタ９７ｂ 、９８ｂとダイオード９９
ｂ 、１００ｂとからなるスイッチング回路１０１ｂが
設けられている。

そしてこの回路においても、前記トランジスタ９７ａ
、９８ａ 。

９７ｂ、９８ｂの各オン／オフが制御回路１０２によっ
て制御されるようになっている。

制御回路１０２は、その基本的構成が第６図に示す回路
と同様であり、出力信号ｓＲまたはＳＬのレベルが正負
いずれかの領域において、第１の基準電圧（正領域にお
いて＋ＶＴ１負領域において−ｖＴ ）を超えたときに
トランジスタ９７ａ＞９７ｂを“オン“させ、第２の基
準電圧（正領域において＋ｖＴ 、負領域において−ｖ
Ｔ ）を超えたときにトランジスタ９８ａｔ９８ｂを
“オン“させるように構成したものである。

しかしてこの第１０図の構成においては、正負電源出力
端子２９ａ。

２９ｂから出力段のトランジスタ２５ａ 、２５ｂに供
給する電圧を、出力信号ｓＲまたはｓＬの犬きさに応じ
て第１１図に示すように３段階に切換えることができる
。

なお上記の各実施例においては、２つの電力増幅回路に
対する電源電圧の切換えを、いずれか一方の電力増幅回
路の出力信号が基準値を超えた場合に双方の電源電圧を
切換えるようにしたが、この切換えは各電力増幅回路毎
に行うようにしてもよい。

また上記の各実施例においては、音楽信号の特性にした
がって回路を簡略化する目的で正負電源電圧の切換えを
、電力増幅回路の出力信号が正負いずれか一方の領域で
基準値を超えたききに双方の電圧を切換えるようにした
が、この切換えは正負電源電圧毎に行うようにしてもよ
い。

また電源電圧を切換えるために使用する信号は、電力増
幅回路の出力信号に限られることなく、同回路の入力信
号に対応して変化する信号であればよい。

また電源電圧の切換段数は、２段以上の多数段であって
もよい。

以上の説明から明らかなように、この発明によれば、電
力増幅回路の電源電圧を入力信号に対応する信号によっ
て切換えるようにした電力増幅器において、電力増幅回
路の電源電圧を、入力信号に対応する信号とこの信号を
所定期間ピークホールドした信号さに基づいて切換える
ようにしたから、電力増幅回路を高い効率をもって動作
させることができ、しかもこの動作に際してスイッチン
グノイズの発生を抑えることができると共に能動素子の
飽和によるひずみを発生させることがなく、また電源切
換時の立上り（立下り）を高速で行うことができる等の
効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の増幅器の一例を示す回路図、第２図は第
１図に示す増幅器の出力信号と電源電圧との関係を示す
図、第３図は従来の増幅器の一例を示す回路図、第４図
は第３図に示す増幅器の出力信号と電源電圧との関係を
示す図、第５図はこの発明の一実施例として示した電力
増幅器の回路図、第６図は第５図に示す電力増幅器の要
部構成を示す回路図、第７図は第５図、第６図に示す電
力増幅器の出力信号と電源電圧との関係を示す図、第８
図は第５図、第６図に示す電力増幅器の具体的構成の一
例を示す回路図、第９図、第１０図はいずれもこの発明
の別の実施例として示した電力増幅器の回路図、第１１
図は第１０図に示す電力増幅器の出力信号と電源電圧と
の関係を示す図である。 ２１．２１’・・・・・・電力増幅回路、４８・・・・
・・オア回路、５１，４９，５７・・・・・・ダイオー
ド、５２・・・・・・コンデンサ、５３・・・・・・抵
抗、５４・・・・・・ピークホールド回路、５９・・・
・・・切換回路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 電力増幅回路と、コンデンサと抵抗とを有して構成
   され、前記電力増幅回路の入力信号に対応する制御用信
   号をダイオードを介して取込んで前記入力信号の最低周
   波数に対応する時間ピークホールドするピークホールド
   回路と、ダイオードを有して構成され、前記ピークホー
   ルド回路の出力と前記制御信号との和をとるオア回路と
   、このオア回路の出力信号に応じて前記電力増幅回路の
   電源電圧を切換える切換回路とを備えてなる電力増幅器
   。