JPS59157315A - 高耐久性ナイロン６糸 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、高耐久性ナイロン６糸に関するものである。

さらに詳細には、産業資材用糸条９例えばタイヤコード
、ベルト、ホース等のゴム補強材用に適する強力を有し
、高耐久性（寸法安定性に優れ。

高い耐疲労性を有する）のナイロン６糸に関するもので
ある。

ナイロン６は、工業的に生産されている極めて有用なポ
リアミドであり、高強力、高タフネスを利用して、タイ
ヤコード用糸として多く用いられているが１寸法安定性
、特に乾熱収縮率が高いという欠点を有する。

従来５寸法安定性を向上させるため、原糸製造段階で熱
処理する方法が多数提案されている。これらの提案ば例
外なく、原糸で熱収縮処理する方法であり、原糸での乾
熱収縮率の低下は認められるが、切断伸度、中間伸度（
１２６０ｄの場合荷重６．８ｋｇ時、　８４０　ｄの場
合荷重４．５ｋｇ時の各伸度）が増大しているため、そ
の原糸が撚糸工程を経てコードとされ１次いでディソプ
工程にて緊張熱処理される場合、原糸での熱収縮処理時
の熱収縮処理時が伸長される結果、ディップ処理コード
の乾熱収縮率が自ずと高（なり、原糸熱処理効果が半減
され、あるいは全く効果がなくなってしまう。

従来の一般的ナイロン６高強度系の製造は、まず第１工
程で高重合度のポリマーを溶融し、必要に応して加熱フ
ードを紡糸口金下に取り付け、低紡糸速度（通常３００
〜６０（ｌ　　ｍ／分）でできる限り配向度（複屈折の
値）の低い未延伸糸を得１次いで第２工程において巻き
取られた未延伸糸を放置し、熱延伸する２工程法かある
いは紡糸に引き続き熱延伸する直接紡糸延伸法、所謂ス
ピンドロー法かによって行われている。いずれの方法に
おいても延伸工程では糸条に十分熱を与え、切断近くま
で高度に延伸し、配向を高める方法が高強力で寸法安定
性に優れた原糸を得る方法であると信じられてきた。

このように、緊張熱処理されたナイロン６糸条は、極度
の伸長により糸条構造中に欠陥が生じ。

優れた耐疲労性が得られない。

前述の二工程かあるいは直接紡糸延伸法かのいずれかの
方法によって、低配向未延伸糸に高度の延伸熱処理を施
すことにより、より安定な繊維構造を達成するための努
力がこれまでなされてきた。

結晶構造の安定度は、Ｘ線広角測定により求められる試
料の結晶面間隔とナイロン６の最も安定な結晶構造であ
るα型結晶の理論面間隔（Ｄ、Ｒ，Ｈｏｌｍｅｓ。

ＣＪｌ、Ｂｕｎｎ、　Ｄ、Ｊ、Ｓｍｏｔｈ、　Ｊ、Ｐｏ
ｌｙｍ、Ｓｃｉ、＋１７　＋　１５９（１９５５）　）
とから求められる結晶完全度（ＣＰＩ）によって表すこ
とができ、従来の高強度ナイロン６糸のＣＰＩの値は７
２〜８５（％）である。

一般に、低配向未延伸糸から得られる延伸糸は延伸倍率
、熱処理の増大に伴いＣＰＩが高くなる。

一方、Ｘ線小角測定により求められる長周期（１，Ｐ（
人））は、繊維軸方向の結晶の大きさと非晶相の長さの
和であると考えられており、延伸熱処理とともに、結晶
の大きさの増大と非晶相の伸長によりＬＰの値は増大し
、一般に１００Å以上の値となっている。

ナイロン６衣料用繊維に関する３０００　ｍ／　ｍｉｎ
以上の高速紡糸による巻き取り糸ＣＰＯＹ糸）は公知で
あり、（３０〜４５）　Ｘ　１０−３の△ｎを有してい
る。

これらを高分子量ナイロン６に適用し、　３０００　ｍ
／ｍｉｎ以上の高速紡糸で得た巻き取り糸をゴム補強材
として用いる方法が特開昭５４−３４４１５号公報に提
案されているが、その中に記載されているようにγ変態
型の結晶を有するものであり２本発明を特性づけるＣＰ
Ｉ値に相当する値が零あるいは零に極めて近いものであ
る。しかも、△ｎが（３０〜４５）ＸＩＯ−３のナイロ
ン６巻き取り糸をゴム補強用繊維に使用する方法であり
１本発明の高強力、高耐久性ナイロン６糸とは全く異な
るものである。

また、ナイロン６、衣料用繊維に関して、高速紡糸（２
５００ｍ／　ｍｉｎ以上）に引き続き冷延伸する方法に
より８△ｎが５５Ｘ１０−３未満の糸条を得る方法（例
えば特開昭５０−８３５１９号公報）も知られている。

この方法を高分子量のナイロン６に適用し、残留伸度に
相当する分を延伸して、ゴム補強用糸条を得る方法が特
開昭５７−．１９１３３７号公報で提案されている。し
かしながら、この方法で得られる糸条は△ｎを含む延伸
糸の特性値（微細構造）について何も記載がみられず、
紡糸延伸工程における特別な配慮がない点、つまり延伸
速度力月０００ｍ／ｍｊｎＪ／）、上の速度である点な
どを考慮すれば。

特開昭５４−３４４１５号公報のものと同様γ変態が主
たる構造と推定される。また、単に紡糸速度（以後紡速
と略称する。）を上げても１０００ｍ　／　ｍｉｎ以上
の高紡速領域において、紡速とともに△ｎの増加が少な
くなり、糸斑の発生などによる延伸性の低下を招き９本
発明の高強度、高耐久性系用の出発糸とはならない。

本発明者らは、高い配向度（△ｎ）を有する未延伸糸か
ら得られる特別な特性値に限定された微細構造を有する
原糸（延伸糸）が撚糸工程、ディップ処理工程を経て、
原糸から処理コードに加工される時の強力保持率が良く
、また処理コードの乾熱収縮率の低下にのられるように
１寸法安定性に優れ、またゴム補強材として使用した場
合、驚く程優れた耐疲労性を有することを見出し１本発
明に到達したものである。

すなわち１本発明の要旨は「相対粘度３．０〜４．０で
次の特性値ｔａ＋〜（ｄｌを同時に備えているナイロン
６糸。

（ａｌ　５４ｘ　１０−”≦△ｎ≦６２Ｘ１０−３（ｂ
ｌ　　　７０≦ＥＭ≦　１２０ （Ｃ１４５≦ＣＰＩ≦７５ （ｄｌ　　　　　ＬＰ　　≦　９５ くただし、△ｎは複屈折、ＥＭは中間伸度点における弾
性率（ｇ／ｄ　）　、　ＣＰＩは結晶完全度（％）。

ＬＰは長周期（人）であり、それらの定義は後述の記載
に従う。）」にある。

本発明のナイロン６糸において特に好ましいものは、相
対粘度が３．１〜３．８であり、下記の特性値（ａｔ”
〜（ｄ）°を同時に備え、かつ強度が８．８ｇ／ｄ以上
のものである。

ｔａ＋　’　５６Ｘ　１０−３≦△ｎ≦６１ＸｌＯ−３
（ｂ）’　　　　８０≦Ｅｙ≦　１１０ｆｃｌ’　　　
　　　５２　　≦ＣＰＩ　　≦　７２（ｃｌｌ’　　　
　　　ＬＰ　　≦　９２本発明をさらに詳細に説明する
。

本発明の特性を有するナイロン６糸が高耐久性を有して
いる理由は、以下のように推定される。

ゴム補強材用糸に必要とされる強度はその用途により異
なるが、ナイロン６の場合８．０ｇ／ｄ［上が一般に望
まれる。本発明における（ａｌの条件はポリマーの相対
粘度にも依存するが、　８．０　　ｇ／ｄ以上の強度の
原糸とするには５４Ｘ１０−３以上の△ｎ（配向）が必
要であることを示す。より好ましくは５６Ｘ１０−”以
上である。

しかしながら、原糸の△ｎを極度に高めるまで延伸する
と、繊維の内部構造にヒズミを生み、処理コードの乾熱
収縮率の増大、耐疲労性の低下を招く。したがって、△
ｎは△ｎ≦６２Ｘ　１０−３１より好ましくは△ｎ≦６
１ＸＩＯ−３に抑える必要がある。

中間伸度（応力５．３６ｇ／ｄ時の伸度）での弾性率（
ＥＭ）が１２０ｇ／ｄ（従来糸はこれ以上である。）以
下であることは通常の撚、ディソプ工程あるいは製品と
して伸長がかかる場合、繊維内部に欠陥の発生する可能
性が少なくなる要因の一つと推定される。しかし、△ｎ
が５４Ｘ１０−３未満であるか、熱履歴が極めて少なく
、Ｅｙが７０未満の低い糸であれば、実用上の使用に耐
え得ないことばいうまでもない。

通常９弾性率と呼ばれるものは初期弾性率（１％伸長時
の強度より、Ｅｏ−強度１０．０１で求められる。）で
２０〜４５ｇ／ｄであり、初期弾性率は延伸時の熱処理
条件（特にリラックス率）に大きく依存する。また、原
糸の中間伸度は一般に切断伸度の約半分であり１通常の
ゴム補強物等の繰り返し変形は、中間伸度までの変形で
ある。中間伸度点での応力（強度）−伸長曲線での勾配
、ずなわら中間伸度点における弾性率は、実用上の耐久
性に関係するより重要な特性値といえよう。低配向未延
伸糸から極限に近くまで延伸された従来糸では、ＥＭが
１２０ｇ／ｄより大きな値となる。しかしながら２本発
明の高配向未延伸糸より得られるチーイロン６糸は、Ｅ
Ｍが７０≦ＥＭ≦１２０．より好ましくはＥＭが８０≦
ＥＭ≦１１０の範囲に限定される。

従来の低配向未延伸糸からなる延伸熱処理系の安定な繊
維構造は、結晶が大きく、また結晶完全度が高いことに
裏づけられているが４本発明の高耐久性ナイロン６ｕ４
維の微細構造は（Ｃ１に規定したごとく、結晶完全度の
適正な範囲４５≦Ｃｌ１ｌ≦７５゜より好ましくは５２
≦ＣＰＩ≦７２にすることにより。

結晶、非晶が一体となった構造が高耐久性原糸にする一
つの特性値の制御因子であることが明らかとなった。さ
らに、従来糸の長周期（ＬＰ）が約１００Å以上と結晶
サイズが太き（非晶鎖の伸長された構造に比較し、（ｄ
）に示すごと＜、ＬＰ≦９５（人）。

より好ましくはＬＰ≦９２（人）のごとく、結晶サイズ
が大きくなく、非晶鎖の内部伸長ヒズミの少ない構造に
なっている。そして１本発明におけるｆａ）〜（（＋）
の特性を同時に備えているナイロン６糸は。

コードに加工された場合、低い乾熱収縮率に示される如
く９寸法安定性に優れ、伸長、圧縮の繰り返しに対して
優れた耐疲労性を発揮するものと推定される。

本発明の特性を有するナイロン６糸は１次の例に示す方
法により工業的生産が可能なものとなる。

原糸として目標とする相対粘度が得られるナイロン６チ
ップを２８０〜３００℃で高配向未延伸糸°となる紡糸
条件で溶融紡糸し１次いで延伸熱処理することによって
得られる。顕著な高耐久性は紡糸工程で形成される△ｎ
が２０Ｘ　１０−３以上、より好ましくは２５Ｘ１０−
３以上の未延伸糸とすることにはしまる。

一般に１ナイロン６未延伸糸の△ｎは８００　ｍ／ｍｉ
ｎ領域まででは、紡速にほぼ比例する。通常。

４００　　ｍ／ｍｉｎの紡速でば３ｘ　１０−３．　８
００　ｍ／　ｍｉｎの紡速では約１５Ｘ１０−３の値で
ある。しかし、　　１０００ｍ／ｍｉｎ以上の高紡速領
域では１例えば紡速３５００ｍ／ｍｉｎで約３５Ｘ１０
−３程度にとどまり、それ以上の紡速の増大でも未延伸
の△ｎがほとんど増大しない。高配向の未延伸糸を作る
ため、単に紡速を」二昇するだけでは有効に△ｎを上げ
ることが困難であるばかりか、マルチフィラメント間の
へｎの均斉度の低下、随伴気流によるフィラメントの乱
れによる糸斑などにより、その後の延伸が困難になり２
本発明の特性値を有する延伸糸を得難い。

紡糸工程における未延伸糸の△ｎを増大させる方法とし
て糸条固化後加熱雰囲気下に糸条を通ず方法（例えば特
開昭５０−２０６１０号）や、水蒸気処理を施す方法な
ども提案されているが、効果に乏しいことや糸の乱れに
よる糸斑の増大を伴い、好ましい方法ではない。

さらに、これらの方法による未延伸糸の配向の増大は、
主として糸条の熱処理による結晶化によるものであり、
その１多の延伸が困難となる。

通常、ナイロン６クイヤコード用糸の紡糸において紡糸
口金下に加熱ツー］・′を設け、横型吹付装置にて冷却
する方法がとられる。単に通常の冷却法で８００　ｍ／
　ｍｉｎ　、あるいは１０００　ｍ／　ｍｉｎ以上の紡
速にて巻き取られる糸条を冷却することで、△ｒを効果
的に増大させることは困難である。

本発明の高耐久性ナイロン６糸を得る実施態様の例とし
て紡出糸条をできるだけ均一に冷却し。

しかも冷却細化速度を高めるために、紡糸口金下３〜１
５ｃｍに環状吹付装置を設ける方法、あるいは横型吹付
装置により糸条に対しできるだけ直角に冷却風を吹き付
け、また紡出する溶融ポリマーによる熱を除去する目的
で冷却風吹付部の前面に冷却風吸引装置を設け、その間
に糸条を走らせ、冷却細化を行う方法などがあげられる
。

また、単糸デニールを下げることにより、冷却細化速度
を高め、△ｎレベルをある程度高める方法も併用できる
。産業資材用糸の単糸デニールは一般に６〜９ｄがよく
用いられているが２本発明の目的をよりよく発揮するに
は、好ましくは６〜２、Ｏｄ　、より好ましくは５．５
〜２．５ｄが選ばれる。

このようにして、△ｎが（２０〜、５０）　Ｘ　１０−
”　、より好ましくは（２５〜４５）　Ｘｌ０−３の未
延伸糸を得て熱延伸条件を選ぶことにより（ａｌ〜＋ｄ
ｉの特性を有するナイロン６延伸糸を製造することがで
きる。未延伸糸の△ｎが５０を越える場合、延伸が困難
となる。延伸に関して、（２０〜３５）　Ｘ　１０−３
の△ｎの未延伸糸については、ナイロン６の自己伸長挙
動（巻き取り糸の放置時に糸長の増大する現象であり２
巻き取りスプールから糸がばずれる１−ラブルのために
延伸操業性が低下する。）を避けるため未延伸糸の引き
取りに引き続き延伸し、△ｎが（３５〜５０）　Ｘｌ０
−３になるように延伸して巻き取り（半延伸糸と呼ぶ。

）、その後再び熱延伸する方法か、あるいはｆａｌの５
４Ｘ１０−３≦△ｎ≦６２Ｘ１０−３まで直接紡糸延伸
する方法か、いずれかの有利な方法が選択される。

本発明の高耐久性糸を得るためには、紡速は８００　ｍ
／　ｍｉｎ以上、好ましくは１０００　ｍ／　ｍｉｎ以
上が適当である。紡速は特に限定されるものではなく、
未延伸糸の△ｎが＜’２０〜５０）　ｘ　１０−３．よ
り好ましくは（２５〜４５）　Ｘｌ０−３となる条件で
あれば。

紡速は低い方が望ましい。

このようにして引き取られた未延伸糸を引き続き延伸に
供する場合、最終延伸ローラーの速度が６０００　ｍ／
　ｍｉｎ以下となる速度が望ましく、より好ましくは５
０００　ｍ／　ｍｉｎ以下であり、このためにも紡速（
引き取りローラー速度）をいたずらに上げることよりも
、冷却細化速度をコン１−ロールして未延伸糸の△ｎを
高め、その後の延伸倍率を下げる方法がよいことはいう
までもない。工業的には高速紡糸、直接延伸工程でも、
実質２段延伸以下が望ましく、また加熱蒸気をオリフィ
スから糸条に吹き付け、延伸する方法が有利に用いられ
る。

この直接紡糸延伸法よりも、より好ましくは。

以下に述べる方法により（ａ）〜（ｄ＋の特性を有する
延伸糸を得ることができる。すなわち２巻き取られた未
延伸糸、あるいは半延伸糸が延伸に供される。

工業的には、延伸は実質２段以下の段数で行われるが、
２段延伸法がより好ましい。この場合、延伸装置は供給
ローラー（６０〜１２０℃）、第１延伸ローラー（１１
Ｏ〜１８０℃）、第２延伸ローラー（１４０〜２００°
Ｃ）からなり、適宜、非加熱のブリテンションローラー
を供給ローラーの前に設けてもよい。第２延伸ローラー
後に冷却ローラーを介して巻き取ってもよい。全延伸倍
率（ＤＲＴ）は延伸に供される未延伸糸の△ｎ及び最終
延伸糸の△ｎが特性値（ａｌの条件の範囲内となるよう
に決められる。第１延伸ローラーと第２延伸ローラーと
の間に熱板（１７０〜２２０℃）を設けてもよい。特性
値、特に（Ｃ）が４５≦ＣＰＩ≦７５になるように延伸
条件（温度、速度、ランプ数等）で調整される。このよ
うにして、　　８　　ｇ／ｄ以上、好ましくは８．８ｇ
／ｄ以上、より好ましくは９．０ｇ／ｄ以上の強度を有
する原糸を得ることができる。

本発明でいうナイロン６とはポリカブラミ１−゛あるい
はポリカプラミドを主体とするポリアミドであり、紡糸
に先だち顔料、耐熱剤等を含んでいてもよいのはいうま
でもない。

次に本発明に係る糸条を１例えばタイヤコートに用いる
場合、繊維とタイヤのゴム組成物との接着性を付与する
ため２通常ＲＦ＋、液（レヅルシンーフォルマリンーラ
テックス）のディップ処理がなされる。この処理を経て
得られる。いわゆる処理コードの弾性率１強力は、ディ
ップ処理工程でストレ・フチ率を上げる方法でもみかけ
上アップさせることができるが、この方法では、乾熱収
縮率のアップを伴い、結局、実際のタイヤ中での弾性率
。

強力は低くなるので、この方法は効果がない。また、撚
係数の低いコードをディップ処理して得られる処理コー
ドは弾性率１強力が増大し、乾熱収縮率も低下するが、
ゴム中での耐疲労性が大幅に低下するので、この方法も
効果がない。そこで。

本発明者らは処理コードの１６０°Ｃ時の無緊張の乾熱
収縮率ＤＳと、疲労性Ｆあるいは撚係数にとの関係を求
め２本発明に係る糸条からなるタイヤコードが、従来の
ものに比較し、優れた高耐久性（低収縮、高耐疲労性）
を有していることを見出した。

このような高耐久性糸条はゴム補強用糸条として有用な
実用特性１例えばタイヤ成型に至る加工工程まで、高い
強力利用率をもっている。

本発明のくゴム補強用）糸条ば、タイヤコードのほか、
■ベル１−．タイミングヘル）、１１９送用ヘルド類、
繊維補強ゴムシート、コーチイツトファブリックなど、
特に高強力１寸法安定性、耐疲労性の特性が有用視され
る用途に用いることができる。

以下、実施例にてさらに具体的に説明する。

なお１本発明の明細書中で用いる用語及び物性値の定義
並びに測定方法を以下に記述する。

引張試験 ＪＩＳ−Ｌ１０１７の方法で行った。中間伸度（以■肝
と記す。）とは、原糸の場合応力５．３６ｇ／ｄ時の伸
度、コードの場合２．６８ｇ／ｄの伸度である。

乾熱収縮率ＤＳ ２０°Ｃ１６５％Ｒ１＋の温調室に２４時間以上放置し
た■ のち、　−ｇ／　ｄ　”に相当する荷重をかけて測定０ された長さｌｏの試料を、無張力状態で１６０°Ｃのオ
ーブン中に３０分放置したのち、オーブンから取り出し
、前記温調室に１２時間放置し■ 再び、−ｇ／ｄをかけて測定した長さ７！１か０ らＤＳ＝（ｊ！ｏ　　ｊ！＋）／ρ０Ｘ１００（％）で
算出される。

複屈折 日本光学工業社製１）０１１型偏光顕微鏡を用い。

Ｄ線を光源として１通常のベレンクコンペンセータ法に
より求めた。なお、試料を、上記の温調室に〜昼夜放置
して吸湿させた後の複屈折を示す。

Ｘ線回折 理学電機製、広角Ｘ線及び小角Ｘ線散乱装置を使ってＣ
ｕＫαを線源として測定した。

ＣＰＩ　　（結晶完全度） 広角Ｘ線測定で、赤道線Ｘ線散乱強度曲線より、　　（
２００）　、　　（０２０）面の回折ピークの角度より
面間隔ｄ　（２００）人、　ｄ’（０２０）人をおのお
の求め１次式に従ってＣＰＩを算出した。

分母の０．１９３５はＢｕｎｎなどによる完全な結晶の
上記計算式の分子の値である。

ＬＰ（長周期） 子午線Ｘ線小角散乱強度線よりピークの角度を求め、　
　Ｂｒａｇｇの式より算出したものである。

ＥＭの算出法 ＪＩＳ−Ｌ１０１７に準する方法で試料長２５ｃｍ　、
引張速度３０ｃｍ／　ｍｉｎの条件で１強伸度曲線を得
る。

応力５．３６ｇ／ｄ時の伸度（ｄは原糸の繊度）すなわ
ち中間伸度を（０％）としたとき。

（ａ＋１）％伸長時の強度ｔ（ｇ／ｄ）から相対粘度 相対粘度ηｒｅｌは９６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを
熔解し、　２５’Ｃで測定して求めた。

撚係数に 下記の計算式により求めた。Ｋ　＝　Ｔが７．ただし、
Ｔは撚数（ｔ　／　１０ｃｍ）　　、　Ｄｅはコードの
繊度である。

強力利用率ε 疲労性Ｆ ディップ処理コー　トを　１３５℃で加熱後、　２０℃
。

６５％ＲＩ＋で６時間放置した後、　　ＪＩＳ−Ｌ１０
１７に準拠し、チューブ疲労試験法にてチューブ角度９
０°、チューブ圧４　ｋｇ／　ｃｒａ　、　８５０　ｒ
ｐｍで右回転３０分間後、左回転３０分間を繰り返し、
破断に至るまでの時間（分）を調べる。

実施例 エクス１〜ルーダ−型溶融紡糸機を使用し、紡糸温度（
口金温度）２８５℃で、相対粘度３．４のナイロン６チ
ップを溶融し、孔径０．４ｍｍ、孔数１９４〜３６０を
有する紡糸口金から吐出し、最終延伸糸として１２６０
ｄの銘柄の糸条を得た。

紡糸冷却方法として、３種類の方法（ｒｓ、ＩＩｓ。

ｌｌｌ５）を用いた。

Ｉｓは通常よく低紡速領域で行われる紡糸冷却法であり
、紡糸口金下に長さ５　ｃｍ、温度２８０℃の加熱フー
ドをつけ、７ｃｍの七ツマー吸引装置につづき　１．２
ｍの横型吹付装置で風速１　　ｍ／ｓｅｃで糸条を冷却
（風温１５°Ｃ）した。

ＩＩ　ｓは前面吸引横型吹付法であり、紡糸口金下１０
ｃｍの位置より長さ　１．２ｍの前面吸引横型吹付装置
を設け、冷却風温１５°Ｃ１風速（ｍ／　ｓｅｃ　）　
０．３５×５（Ｓ−紡糸速度ｍ／ｍ１ｎ）で糸条を冷却
した。

吸引風速は、吹付風速とほぼ同一とした。

ｍｓは環状吹付法であり、紡出口金下５ｃｍ”の位置よ
り２長さ０．７ｍの環状吹付装置を設けて、風速（ｍ／
　ｓｅｃ　）　０．０３Ｂで糸条を冷却した。環状吹付
装置の下に長さ７ｃｍの環状モノマー吸引装置をつけた
。冷却風温ばＩｓ、ＩＩｓと同様に１５℃とした。

ＩＩ　ｓ　＋　ＩＩＩ　ｓの方法により有効に未延伸糸
の△ｎを高めることができ、紡速、単糸デニール、冷却
法を組み合わせて、未延伸糸を引き取った。

このように、冷却細化された糸条に０．８％の油剤を付
与し、未延伸糸の△ｎが３５ＸＩＯ−３未満のものにつ
いては、引き取りローラーと第１延伸ローラーとの間で
１．０３倍のグリス１−レンチを与え、第２０−ラーと
の間で延伸し、Ｓき取り未延伸糸の自己伸長を抑えるた
め半延伸糸とした。

延伸方法として、二つの方法（１０，１１０）を用いた
。

ＩＤは、延伸速度１０００　ｍ／　ｍｉｎで、室温の供
給ローラーと室温の第１延伸ローラーとの間で１．０５
侶に延伸し１次いで第１延伸ローラーと第２延伸ローラ
ー　（１９５°Ｃ）の間に５００ｍｍの熱板（２００℃
）′を設けて、延伸する方法であり、特開昭５７−１９
１３３７号の実施例の方法に準したものである。

１１Ｄば、延伸速度２５０　ｍ／　ｍｉｎで、供給ロー
ラー（７０〜１１０°Ｃ）、第１延伸ローラー（１２０
〜１７０’ｃ）との間で第１段目の延伸（延伸倍率ＤＲ
Ｉ　＝ＤＲＴ／ＤＲ２）、第２延伸ローラー（１２０〜
１８０°Ｃ）と第１延伸ローラーの間に５００ｍｍの熱
板（２００℃）を設けて第２段目の延伸倍率（Ｄｌｈ）
を１．３としＤＲ百を変更した。

１０．１１０法で最終延伸糸の複屈折が表１に示すよう
に全延伸倍率（ＯＲ？）を調整した。ＩＴＤ法について
は、ローラ一温度を変更して特性値の異なる延伸糸（原
糸）を採取した。　ＩＩｓ、ｌｌｌ５による冷却細化速
度を増大させたものは、Ｂｙ、が低く、Ｌｌ）が小さい
値を示すこと１通常の冷却法（Ｉｓ）で単に紡速を増大
させたものを１０法で延伸しても強度が低く、ｃｐｒが
低いことが表１の結果から理解される。

表１での特性値を有する１２６０ｄの原糸を撚糸（３９
Ｘ　３９　　ｔ／　１０ｃｍ、　　３２Ｘ　３２　　ｔ
／　１０ｃｍの上、下）然）を施し、公知のＲＦＬディ
ップ処理を２００°Ｃでテンションコントロール方式に
より行い、中間伸度が７．５％のディップ処理コートを
得た。更に、この処理コードをゴムに埋めこみ、１５０
℃で加硫さ・υ−たもので、チューブ疲労試験を行った
。これらの代表的なものについての結果を表２に示す。

本発明の（ａｌ〜（ｄ＋の特性値を同時に備える原糸か
らなる処理コードは、低い乾熱収縮率と高い初期弾性率
で示される如く２寸法安定性、優れた強力利用率（原糸
→ディップコード）及び極めて高い耐疲労性を有してお
り、この優れた耐疲労性は撚係数を下げた場合にも保た
れていることがわかる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）相対粘度３．０〜４．０で９次の特性値（ａ）〜
   （ｄ）を同時に備えているナイロン６糸。 ｆａｔ　５４Ｘ　１０’≦△ｎ≦６２Ｘ１０−３（ｂｌ
   　　　７０≦ＥＭ≦　１２０ （Ｃ１４５≦ＣＰＩ≦７５ （ｄｉ　　　ＬＰ≦９５ （ただし、△ｎは複屈折、ＥＭは中間伸度点における弾
   性率（ｇ／ｄ　）　、　ＣＰＩは結晶完全度（％）　、
   　ＬＰは長周期（人）であり、それらの定−義は後述の
   記載に従う。）
2. （２）相対粘度が３．１〜３．８であり、下記の特性値
   （ａｌ″〜（ｄ）°を同時に備え、かつ強度が８．８ｇ
   ／ｄ以上である特許請求の範囲第１項記載のナイロン６
   糸。 （ａｌ″５６Ｘ１０−”≦△ｎ≦６１Ｘ１０−”（ｂ）
   ’　　　　８０≦ＥＭ≦１１０ （Ｃ１’　　　　　　５２　　≦ＣＰＴ　　≦　７２（
   ｄｉ’　　　　　　ＬＰ　　≦　９２