JPS59153829A - プレス加工性の優れた低炭素鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス加工性の優れた低炭素鋼板の製造方法Info
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- JPS59153829A JPS59153829A JP2475183A JP2475183A JPS59153829A JP S59153829 A JPS59153829 A JP S59153829A JP 2475183 A JP2475183 A JP 2475183A JP 2475183 A JP2475183 A JP 2475183A JP S59153829 A JPS59153829 A JP S59153829A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
面性状の優れた低炭素鋼板を得る製造方法に関するもの
である。
である。
プレス加工に供されるものとして、冷延鋼板と熱延鋼板
がある。熱延鋼板と冷延鋼板とを比較すると、伸び、張
シ出し性は、ほぼ同等であるが、熱延鋼板は冷延鋼板に
比べて深絞シ性が劣っている。この原因は、深絞シ性の
良否を現わすランクフォード値（ｒ）が、冷延鋼板にあ
っては冷延および再結晶焼鈍によって深絞）に好ましい
集合組織を発達させる事が可能であるのに対し、熱延鋼
板テ４’ｌ， Ａ ｒ ３変態によってほぼランダムの
集合組織となるため、熱延鋼板は冷延鋼板に比較して著
しく低く、約０．７〜０．９程度であるためである。
がある。熱延鋼板と冷延鋼板とを比較すると、伸び、張
シ出し性は、ほぼ同等であるが、熱延鋼板は冷延鋼板に
比べて深絞シ性が劣っている。この原因は、深絞シ性の
良否を現わすランクフォード値（ｒ）が、冷延鋼板にあ
っては冷延および再結晶焼鈍によって深絞）に好ましい
集合組織を発達させる事が可能であるのに対し、熱延鋼
板テ４’ｌ， Ａ ｒ ３変態によってほぼランダムの
集合組織となるため、熱延鋼板は冷延鋼板に比較して著
しく低く、約０．７〜０．９程度であるためである。
−＼
そこで、もしｒ値が１以上の熱延鋼板が製造出来るなら
ば、冷延鋼板と同程度の深絞シ性が確保出来、その結果
冷延鋼板並みのプレス加工にも耐え得るようになシ、そ
のメリットは極めて大なるものがある。
ば、冷延鋼板と同程度の深絞シ性が確保出来、その結果
冷延鋼板並みのプレス加工にも耐え得るようになシ、そ
のメリットは極めて大なるものがある。
本発明者等は熱延鋼板の深絞り性向上について種々実験
をおこなった結果、温間圧延条件を特定することによシ
、プレス加工性なかんずく深絞り性の向上しだ熱延鋼板
の製造が可能であシ、又該熱延鋼板を、さらに酸洗後軽
圧下圧延することによって表面注状も向上した低炭素鋼
板の製造が可能であることを見い出した、 本発明者等の実験結果を第１図，第２図，第３図，第４
図及び第５図によって説明する。
をおこなった結果、温間圧延条件を特定することによシ
、プレス加工性なかんずく深絞り性の向上しだ熱延鋼板
の製造が可能であシ、又該熱延鋼板を、さらに酸洗後軽
圧下圧延することによって表面注状も向上した低炭素鋼
板の製造が可能であることを見い出した、 本発明者等の実験結果を第１図，第２図，第３図，第４
図及び第５図によって説明する。
実験はＣ：０．０４ｗｔ％，Ｍｎ：０．２５ｗｔ％。
ＡｔＯ．０ ６ ０ ｗｔ％Ｃ以下の憾はすべてｗｔ％
である。）のアルミキルド鋼を転炉にて溶製し、連続鋳
造にて鋼片とした後、１１０（１℃に加熱し、種々の温
度、圧下率にて温間圧延をおこなった後、種々の条件に
て再結晶処理し、ＪＩＳｌＢ号Ｂ試験片にてｒ値及び△
ｒ値を求めた。
である。）のアルミキルド鋼を転炉にて溶製し、連続鋳
造にて鋼片とした後、１１０（１℃に加熱し、種々の温
度、圧下率にて温間圧延をおこなった後、種々の条件に
て再結晶処理し、ＪＩＳｌＢ号Ｂ試験片にてｒ値及び△
ｒ値を求めた。
第１図は圧下率を８０％一定とした時の温間圧延温度と
ｒ値の関係を示したものであり（温間圧延後６ ０ ０
’Ｃ ｆｃ ２分維持して再結晶処理をおこなう）、
本図より明らかな如く７００℃以下の温間圧延湿度にて
ｒ値Ｊ．０以上がえられる。
ｒ値の関係を示したものであり（温間圧延後６ ０ ０
’Ｃ ｆｃ ２分維持して再結晶処理をおこなう）、
本図より明らかな如く７００℃以下の温間圧延湿度にて
ｒ値Ｊ．０以上がえられる。
第２図は温間圧延温顔を６５０℃一定とした時の圧下率
と一ｒ値の関係を示したものであり（再結晶処理条件は
第３図の場合と同じ）、本図よシ明らかな如く、８０％
以上の圧下率にてｒ値が１．０以上となっている。
と一ｒ値の関係を示したものであり（再結晶処理条件は
第３図の場合と同じ）、本図よシ明らかな如く、８０％
以上の圧下率にてｒ値が１．０以上となっている。
又、第３図は最終スタンドの圧下率と異方性（Δｒ）の
関係を示したものであり、本図から異方性を少なくする
為にＵ２０２以上の圧下率が８髪である。
関係を示したものであり、本図から異方性を少なくする
為にＵ２０２以上の圧下率が８髪である。
次に温間圧延湯度６８０℃，ｌＥ下率８３％で仕上げた
ものについて、巻取温度を３６５℃〜６５０℃に変化さ
せ、ｒ値の測定をおこなった結果を第４図に示す。この
図より明らかな如く捲取温度が６００℃以上で［値１．
０以上かえられる。
ものについて、巻取温度を３６５℃〜６５０℃に変化さ
せ、ｒ値の測定をおこなった結果を第４図に示す。この
図より明らかな如く捲取温度が６００℃以上で［値１．
０以上かえられる。
更に捲取温度６００℃以下のものについての再結晶処理
条件を明確にする為、温間圧延温度５５０℃，圧下率８
２％で仕上げ４３０℃で巻きとったものについて、再加
熱時の温間を４００℃〜７５０℃に、加熱時間を１〜３
分間に変化させたものについてｒ値の測定をおこなった
。その結果を第５図に示す。第５図より明らかな如く加
熱温度が高くなる程、又加熱時間が長くなる程ｒ値は向
上しておシ、６００℃以上で２分以上加熱する事によｐ
ｒｒ値．０を確保する事が出来る。
条件を明確にする為、温間圧延温度５５０℃，圧下率８
２％で仕上げ４３０℃で巻きとったものについて、再加
熱時の温間を４００℃〜７５０℃に、加熱時間を１〜３
分間に変化させたものについてｒ値の測定をおこなった
。その結果を第５図に示す。第５図より明らかな如く加
熱温度が高くなる程、又加熱時間が長くなる程ｒ値は向
上しておシ、６００℃以上で２分以上加熱する事によｐ
ｒｒ値．０を確保する事が出来る。
本発明は上記の知見をもとになされたもので、その要旨
は、少くともＯ 、 Ｍｎ 、酸可溶性Ａｔを。
は、少くともＯ 、 Ｍｎ 、酸可溶性Ａｔを。
０ ： ０．０ ８ ｗｔ％以下， ＭｎＱ．４ ｗｔ
％以下，酸可溶性ＡＬ Ｏ．０ ２ ｗｔ １以上とし
たアルミキルド鋳片又は鋼片を窒化アルミニウムの析出
処理後、７００℃以下から４００℃以上の潟ｅ範囲で累
積圧下率を８０チ以上とし、かつ最終パスの圧下率を２
０係以上とした圧延を行い、次いで再結晶処理するＣ：
０．０ ８ ｗｔ％以下， Ｍｎ Ｑ．４ ｗｔ％以
下，酸可溶性ｈｔ Ｏ．０ ２ ｗｔ％以上 としたア
ルミキル）″鋳片又は鋼片を窒化アルミニウムの析出処
理後、７００℃以下から４００℃以上の温度範囲で累積
圧下率を８０％以上とし、かつ最終ノぐスの圧下率を２
０％以上とした圧延を行った後、再結晶処理し、次いで
酸洗した後圧下率１−１０係で圧延する事を特徴とする
プレス加工性に優れた低炭素鋼板の製造方法である。
％以下，酸可溶性ＡＬ Ｏ．０ ２ ｗｔ １以上とし
たアルミキルド鋳片又は鋼片を窒化アルミニウムの析出
処理後、７００℃以下から４００℃以上の潟ｅ範囲で累
積圧下率を８０チ以上とし、かつ最終パスの圧下率を２
０係以上とした圧延を行い、次いで再結晶処理するＣ：
０．０ ８ ｗｔ％以下， Ｍｎ Ｑ．４ ｗｔ％以
下，酸可溶性ｈｔ Ｏ．０ ２ ｗｔ％以上 としたア
ルミキル）″鋳片又は鋼片を窒化アルミニウムの析出処
理後、７００℃以下から４００℃以上の温度範囲で累積
圧下率を８０％以上とし、かつ最終ノぐスの圧下率を２
０％以上とした圧延を行った後、再結晶処理し、次いで
酸洗した後圧下率１−１０係で圧延する事を特徴とする
プレス加工性に優れた低炭素鋼板の製造方法である。
熱延加工によシ製造されたアルミキルド鋼板の絞シ性を
向上させる方法は工業的に未だ実施されていないが、本
発明では熱間圧延を前述した圧延条件で行い、そして熱
延後に特定処理をおこなうという方法によって上記アル
ミキルド鋼板の絞り性を向上させることができた。而し
て、上記本発明に到達することができたのは、本発明者
等が再結晶粒形成を前記諸実験を含め系統的に調査した
結果、鋼を高清浄化した後、７００℃以下のフェライト
領域において圧下率を大きくとり、再結晶に必要な歪エ
ネルギーを蓄積させたものが、絞シ加工用鋼板として具
備すべき所定の特性を発現している事を見い出すことが
できたためである。
向上させる方法は工業的に未だ実施されていないが、本
発明では熱間圧延を前述した圧延条件で行い、そして熱
延後に特定処理をおこなうという方法によって上記アル
ミキルド鋼板の絞り性を向上させることができた。而し
て、上記本発明に到達することができたのは、本発明者
等が再結晶粒形成を前記諸実験を含め系統的に調査した
結果、鋼を高清浄化した後、７００℃以下のフェライト
領域において圧下率を大きくとり、再結晶に必要な歪エ
ネルギーを蓄積させたものが、絞シ加工用鋼板として具
備すべき所定の特性を発現している事を見い出すことが
できたためである。
以下に本発明方法の各要件について詳述する。
先づ本発明において温間圧延前にアルミキルド鋳片又は
鋼片に窒化アルミニウムの析出処理をおこなうのは、再
結晶粒形成において絞シ性１で有利な方向に結晶を成長
させる上で阻外壁因となる鋼中に固溶した窒素を、鋳片
又は鋼片を９００〜１１５０℃に加熱する事によって窒
化アルミニウムとして析出させ、＠を高清浄化する為で
ある。
鋼片に窒化アルミニウムの析出処理をおこなうのは、再
結晶粒形成において絞シ性１で有利な方向に結晶を成長
させる上で阻外壁因となる鋼中に固溶した窒素を、鋳片
又は鋼片を９００〜１１５０℃に加熱する事によって窒
化アルミニウムとして析出させ、＠を高清浄化する為で
ある。
次に温間圧延における温度範囲を４００℃〜７００℃と
したのは、第１図を参照して７００℃以上では回復現象
Ｑてより再結晶に必要な内部歪が減少する為であシ、又
４００℃未満では青熱脆性範囲に入る為に圧延に必要な
動力が急激に増大するので経済的に不利となる為である
。
したのは、第１図を参照して７００℃以上では回復現象
Ｑてより再結晶に必要な内部歪が減少する為であシ、又
４００℃未満では青熱脆性範囲に入る為に圧延に必要な
動力が急激に増大するので経済的に不利となる為である
。
更にこの温間圧延における圧下率を８０％以上としたの
Ｇ−ｊ （第２図参照）、その後の再結晶処理において
十分な再結晶がおこる為に必要な歪エネルギーを確保し
、かつ７値１．０以上を得る為の集合組織制御に必要な
ためであり、又最終スタンドの圧下率を２０％以上とし
たのは（第３図参照）異方性を実用上の無害領域内の大
きさにするためである。
Ｇ−ｊ （第２図参照）、その後の再結晶処理において
十分な再結晶がおこる為に必要な歪エネルギーを確保し
、かつ７値１．０以上を得る為の集合組織制御に必要な
ためであり、又最終スタンドの圧下率を２０％以上とし
たのは（第３図参照）異方性を実用上の無害領域内の大
きさにするためである。
前記の窒素析出処理後、上記条件の下で温間圧延して再
結晶の為の内部歪を与え、再結晶しゃすい状態にしであ
るので、熱延鋼板であってＴ値の高い絞シ用鋼板が該温
間圧延後に簡単な再結晶処理を施すことによって得られ
る。この再結晶処理は溝間ＩＩＥ延泥度が７００’Ｃ〜
６０（ＩＣの場合はその寸ま捲取って再結晶させればよ
く（第４図参照）、捲取り後保濡力・々−をかぶせるな
らばよシフ値の高いものが得られる。又温間圧延温度が
６００℃〜３００℃の場合には、一旦６００’Ｃ以上に
２分以上加熱して再結晶処理をおこなった後に巻取る。
結晶の為の内部歪を与え、再結晶しゃすい状態にしであ
るので、熱延鋼板であってＴ値の高い絞シ用鋼板が該温
間圧延後に簡単な再結晶処理を施すことによって得られ
る。この再結晶処理は溝間ＩＩＥ延泥度が７００’Ｃ〜
６０（ＩＣの場合はその寸ま捲取って再結晶させればよ
く（第４図参照）、捲取り後保濡力・々−をかぶせるな
らばよシフ値の高いものが得られる。又温間圧延温度が
６００℃〜３００℃の場合には、一旦６００’Ｃ以上に
２分以上加熱して再結晶処理をおこなった後に巻取る。
を第５図参照）
以上のようにして製造された鋼板は絞り性が非常に優れ
たものとなるがさらに酸洗後圧工率１〜１０％の軽圧下
を施す事にょシ冷延鋼板並の表面性状（表面粗度）を有
する深絞り用鋼板が製造される。
たものとなるがさらに酸洗後圧工率１〜１０％の軽圧下
を施す事にょシ冷延鋼板並の表面性状（表面粗度）を有
する深絞り用鋼板が製造される。
軽圧下の圧延率を１％以上１０％以下としたのｆｉ１％
未満では冷延鋼板と同等の粗度が得られず、他方１０％
を超えると加工歪にょシ材質が著しく劣化するためであ
る。
未満では冷延鋼板と同等の粗度が得られず、他方１０％
を超えると加工歪にょシ材質が著しく劣化するためであ
る。
尚、本発明のアルミキルド鋼板は連続鋳造を含む通常の
溶製法によって鋳造され、その後の造塊、分塊も特に限
定される事なく通常の方法によって製造されるものであ
るが、本発明方法が適用されるアルミキルド鋼板の０を
０．０８％以下とし、Ｍｎを０．４０ ％以下に制限し
たのは、これをはずれると延性が劣化する為であシ、酸
可溶性Ａｔを０．ｏ２チ以上としたのは、窒化アルミニ
ウムとして析出させて本発明の目的とする鋼板を得るた
めである。
溶製法によって鋳造され、その後の造塊、分塊も特に限
定される事なく通常の方法によって製造されるものであ
るが、本発明方法が適用されるアルミキルド鋼板の０を
０．０８％以下とし、Ｍｎを０．４０ ％以下に制限し
たのは、これをはずれると延性が劣化する為であシ、酸
可溶性Ａｔを０．ｏ２チ以上としたのは、窒化アルミニ
ウムとして析出させて本発明の目的とする鋼板を得るた
めである。
以下に本発明の実施例を比較例と比較して説明する。
実施例１
第１表に示すよ１に少くともＯ、Ｍｎ 、 Ａｔ、の含
有量を特定したアルミキルド鋼を転炉にて溶殺し、通常
の方法で製造されたスラブを本発明例Ａ〜Ｆについては
、窒化アルミニウムを析出処理した後、７００℃〜４０
０Ｃの温度範囲にて累積圧下率８０％以上、最終Ａｔの
圧下率２０％以上で温間圧延後、再結晶処理をおこなっ
た。その結果、Ａ−Ｆの各鋼板の７値は１．１２〜１．
１９と１．０を超える値を示し従来の深絞り加工用冷延
鋼板とほぼ同等の値であった。
有量を特定したアルミキルド鋼を転炉にて溶殺し、通常
の方法で製造されたスラブを本発明例Ａ〜Ｆについては
、窒化アルミニウムを析出処理した後、７００℃〜４０
０Ｃの温度範囲にて累積圧下率８０％以上、最終Ａｔの
圧下率２０％以上で温間圧延後、再結晶処理をおこなっ
た。その結果、Ａ−Ｆの各鋼板の７値は１．１２〜１．
１９と１．０を超える値を示し従来の深絞り加工用冷延
鋼板とほぼ同等の値であった。
これにくらべ、本発明の範囲内の含有量のＣ。
ム＋ｎ 、 Ａｔをもつ鋼材であるが 最終パスの圧下
率が２０％未満の鋼板である比較例Ｉは、圧下率が不足
している為に△ｒ値が０．５２であ多異方性が太きい。
率が２０％未満の鋼板である比較例Ｉは、圧下率が不足
している為に△ｒ値が０．５２であ多異方性が太きい。
比較例■は、温間圧延時の圧下率が本発明の範囲から外
れたものであり、内部歪の蓄積が十分でなく７値は０．
８２ Ｌ、か刊られなかった。
れたものであり、内部歪の蓄積が十分でなく７値は０．
８２ Ｌ、か刊られなかった。
比較例■［間圧延時の温度が本発明の範囲から外れたも
のであシ、回復によシ内部歪が減少し、その結果７値は
０．８０〜ｏ、ｓ ５’Ｌ、か得られなかった。
のであシ、回復によシ内部歪が減少し、その結果７値は
０．８０〜ｏ、ｓ ５’Ｌ、か得られなかった。
比較例■は加熱温度が１２４０℃の銅板であり、加熱段
階で窒素が固溶している為、温間圧延の条件は本発明の
範囲内にあるものの、Ｍは０．９２ Ｌか得られなかっ
た。
階で窒素が固溶している為、温間圧延の条件は本発明の
範囲内にあるものの、Ｍは０．９２ Ｌか得られなかっ
た。
比較例Ｖは温間圧延後再結晶処理を施してない鋼板と該
処理時間が短かい鋼板であり、７値、伸びとも低い値し
か得られなかった。
処理時間が短かい鋼板であり、７値、伸びとも低い値し
か得られなかった。
実施例２
第１表に示す鋼コイル番号Ａの鋼板について酸洗をおこ
ない、次いで圧下率１２％以下のいろいろな率で軽圧下
圧延をおこなった。これら鋼板の表面粗度と機械的性質
を第２表に示す。
ない、次いで圧下率１２％以下のいろいろな率で軽圧下
圧延をおこなった。これら鋼板の表面粗度と機械的性質
を第２表に示す。
本発明の範囲内の圧下率で軽圧Ｔ圧延を施したコイル番
号Ａ２−Ａ３については冷延鋼板とほぼ同程度の表面粗
度を有し、軽圧下圧延による材質劣化も少ない。
号Ａ２−Ａ３については冷延鋼板とほぼ同程度の表面粗
度を有し、軽圧下圧延による材質劣化も少ない。
これらにくらべて軽圧下圧延をおこなわなかった比較例
Ｉは、酸洗後の表面粗度が１．４３μｍであり非常に太
きい。
Ｉは、酸洗後の表面粗度が１．４３μｍであり非常に太
きい。
比較例■は軽圧下圧延率を１２％としたものであシ、表
面粗度は良好であるが加工歪によシ、引張強さ、降伏強
さが著しく高くなシ伸びが劣化している。
面粗度は良好であるが加工歪によシ、引張強さ、降伏強
さが著しく高くなシ伸びが劣化している。
以上の実施例においては、 Ｏ、Ｍｎ 、 ｋＡ 、の
３成分のみを示したが、本発明の実施にあたっては、加
工性に悪い影響のあるフリーの窒素を窒化物として［旨
定するために、通常用いられるＴｉ、Ｂ。
３成分のみを示したが、本発明の実施にあたっては、加
工性に悪い影響のあるフリーの窒素を窒化物として［旨
定するために、通常用いられるＴｉ、Ｂ。
Ｉ’ｌ １） ＋ Ｚ ｒ ＋ Ｖ＋等の１種又は２種
以上を添加することは好ましく、加工性の向上を目的に
［Ｐ）全＋１．０１％以下の領域に低減することは望ま
しい。
以上を添加することは好ましく、加工性の向上を目的に
［Ｐ）全＋１．０１％以下の領域に低減することは望ま
しい。
以上説明したように、本発明方法によれば、熱間圧延段
階において鋼板内の結晶を絞り性に有利な（１１１）面
に、特定条件範囲内での温間圧延によって内部歪を畜積
しその後の再結晶処理によって成長させるので、従来冷
間圧延後・々ツテ焼鈍及び連続暁鈍をおこなって製造し
ていた絞シ用冷間圧延鍋板と同等の性能をもつ絞シ用鋼
板を、熱延工程で製造が可能であう、又その後の酸洗及
び軽圧下によって冷延鋼板と同等の表面性状を有するプ
レス加工用熱間圧延鋼板の製造が可能である。
階において鋼板内の結晶を絞り性に有利な（１１１）面
に、特定条件範囲内での温間圧延によって内部歪を畜積
しその後の再結晶処理によって成長させるので、従来冷
間圧延後・々ツテ焼鈍及び連続暁鈍をおこなって製造し
ていた絞シ用冷間圧延鍋板と同等の性能をもつ絞シ用鋼
板を、熱延工程で製造が可能であう、又その後の酸洗及
び軽圧下によって冷延鋼板と同等の表面性状を有するプ
レス加工用熱間圧延鋼板の製造が可能である。
本発明方法によれば、冷間圧延鋼板の場合に比べて！Ａ
造工程が短かくてプレス加工用鋼板を製造でき、従って
コストの低減が可能となるだけでなく省エネルギーに寄
与するところも大であシ、本発明方法がもたらす効果は
非常に大きい。
造工程が短かくてプレス加工用鋼板を製造でき、従って
コストの低減が可能となるだけでなく省エネルギーに寄
与するところも大であシ、本発明方法がもたらす効果は
非常に大きい。
第１図は仕上圧延温度と７値の関係を示す図、第２図は
県債圧下率と７値の関係を示す図、第３図Ｖｉ最終スタ
ンドの圧下率とΔｒ値の関係を示す図、第４図は捲取温
度と７値の関係を示す図、第５図は、捲取り後の再加熱
温度、その加熱時間とｒ値の関係を示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 井１図 ＩＫＩＯ５ｔ）Ｏｍ ｑｌ）ｏ ８％ ９％イ士
ｔ１す゛Ｊ壬４ε想５虐（・Ｃ） 第２口 異才閃圧千阜（＝／、） 弁３図 最終スクシド圧下キ（％）
県債圧下率と７値の関係を示す図、第３図Ｖｉ最終スタ
ンドの圧下率とΔｒ値の関係を示す図、第４図は捲取温
度と７値の関係を示す図、第５図は、捲取り後の再加熱
温度、その加熱時間とｒ値の関係を示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 井１図 ＩＫＩＯ５ｔ）Ｏｍ ｑｌ）ｏ ８％ ９％イ士
ｔ１す゛Ｊ壬４ε想５虐（・Ｃ） 第２口 異才閃圧千阜（＝／、） 弁３図 最終スクシド圧下キ（％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１少くともＣ、Ｍｎ 、酸可溶性Ａｔを。 Ｃ： ０．０８ ｗｔ ％以下、 Ｍｎ Ｏ，４ｗｔ％
以下。 酸可溶性Ａｔ Ｏ，０２ｗｔ ｑｂ以上としたアルミキ
ルド鋳片又は鋼片を窒化−アルミニウムの析出処理後、
７００℃以下から４００℃以上の温度範囲で累積圧下率
を８０％以上とし、かつ最終）ξスの圧下率を２０％以
上とした圧延を行い、次いで再結晶処理する事を特徴と
するプレス加工性に優れた低炭素鋼板の製造方法。 （２） 少くともＣ１Δ（ｎ、酸可溶性Ａｔを。 Ｃ： ０．０８ ｗｔ％以下、 Ｍｎ ０．４ ｗｔ％
以下。 酸可溶性Ａ４０．０２ ｗｔ％以上 としたアルミキルド鋳片又は鋼片を窒化アルミニウムの
析出処理後、７００℃以下から４００℃以上の温度範囲
で累積圧下率を８０％以上とし、かつ最終）ξスの圧下
率を２０％以上とした圧延を行った後、再結晶処理し、
次いで酸洗した後、圧下率１〜１０％で圧延する事を特
徴とするプレス加工性に優れた低炭素鋼板の製造方法。 （３）鋳片又は鋼片の温度をＡ ｒ ３変態点以下に降
温せしめて、少なくとも２０分以上経過せしめた後、該
熱鋼片を９００〜１１５０℃に加熱して窒化アルミニウ
ムを析出させる特許請求の範囲第１項及び第２項記載の
いずれか１つのプレス加工性に優れた低炭素鋼板の製造
方法。 （４） 被圧延材を６００℃〜７００℃で巻取ル後、
６００℃以上に２分以上維持して再結晶処理する事を特
徴とする特許請求の範囲第１項及び第２項記載のいずれ
か１つのプレス加工性に優れた低炭素鋼板の製造方法。 （５）被圧延材を３００℃〜６００℃で捲取シ後、６０
０℃以上に加熱し２分以上維持して再結晶処理する事を
特徴とする特許請求の範囲第１項及び第２項記載のいず
れか１つのプレス加工性に優れた低炭素鋼板の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2475183A JPS59153829A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | プレス加工性の優れた低炭素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2475183A JPS59153829A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | プレス加工性の優れた低炭素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59153829A true JPS59153829A (ja) | 1984-09-01 |
| JPH0587563B2 JPH0587563B2 (ja) | 1993-12-17 |
Family
ID=12146845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2475183A Granted JPS59153829A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | プレス加工性の優れた低炭素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59153829A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013170299A (ja) * | 2012-02-21 | 2013-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 金属コイル材の製造方法及び金属コイル材 |
| CN111321351A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-06-23 | 东北大学 | 一种高强度高塑性两阶段温轧中锰钢及其制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5584202A (en) * | 1978-12-19 | 1980-06-25 | Nippon Steel Corp | Surface cracking suppressing method of slab in hot rolling |
-
1983
- 1983-02-18 JP JP2475183A patent/JPS59153829A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5584202A (en) * | 1978-12-19 | 1980-06-25 | Nippon Steel Corp | Surface cracking suppressing method of slab in hot rolling |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013170299A (ja) * | 2012-02-21 | 2013-09-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 金属コイル材の製造方法及び金属コイル材 |
| CN111321351A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-06-23 | 东北大学 | 一种高强度高塑性两阶段温轧中锰钢及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0587563B2 (ja) | 1993-12-17 |
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