JPS59134315A - 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生用バ−ナ−の制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関の排気浄化装置として用いられる排気
微粒子捕集用トラップの再生用バーナーの制御装置に関
する。

従来の自動車用内燃機関の排気浄化装置として、例えば
特開昭５６−１１５８０９号公報に示されるものがある
。これは、排気通路の途中にトラップを設けて排気中の
カーボンを主成分とする微粒子（パーティキュレート）
を捕集するものであり、また、トラップに捕集された微
粒子を焼却するトラップ再生用バーナーが備えられ、ト
ラップの入口側圧力と出口側圧力とに基づいてこれらの
差圧からトラップにおける微粒子の捕集状態を検出し、
再生の要否を判断して、要再生の場合にバーナーを作動
させるようになっている。

しかしながら、このような従来のトラップ再生用バーナ
ーの制御装置にあっては、再生時のバーナーへの燃料供
給量を特に制御しておらず、一定の燃料を供給するよう
になっていたため、次のような問題点があった。

すなわち、排気微粒子を燃焼させるためにはトラップ入
口側温度を約６００℃に保つ必要があるが、燃料供給量
が一定の場合Ｇ玉、エンジンの運転条件や気温、気象条
件に適応できず、燃料供給量が過少となって十分な再生
が行えないことがあり、また、燃料が過多となって温度
の過度の上昇によるトラップの焼損を招いたり、はなは
だしい場合には失火してしまうことがあった。

本発明はこのような従来の問題点に鑑み、バーナーへの
燃料供給量を的確に制御して、トラップ入口側温度を適
正な値に保つことができるようにすることを目的として
いる。

そこで、トランプ入口側温度を約６００°Ｃに保つため
には回転速度（排気ガス量）及び負荷（排気ガス温度）
に応じて燃料供給量を制御する必要が−あるが、このよ
うに回転速度及び負荷に応じて燃料供給量を定めても、
トラップ入口側温度は気温、気象条件によって影響を受
けることに着目し、燃料供給量をトラップ入口側温度に
よって補正する。

このため、本発明では、バーナーの下流でトラップの排
気入口部に排気温度検出用の温度センサを設けると共に
、バーナーの作動中に、この入口側温度センサからの信
号に基づいて、トラップ入口側温度が所定の下限値以下
のときにバーナーへの燃料供給量を増大させ、同温度が
所定の上限値以上のときにバーナーへの燃料供給量を減
少させる手段を設けた。

また、再生中にトラップ入口側温度によって燃料供給量
の補正を行って１−ランプ入口側温度を一定に制御する
場合でも、排気ガス量が少なく　（例えばアイ「リング
時）気温が高いような場合には、トラップ自身の温度が
異品に上昇し、ｌ・ランプが溶損する危険があるので、
このためには、トラップ出口側温度を監視する必要があ
る。

このため、本発明では、第２として、トラップの排気出
口側にも温度センサを設け、この出口側温度センサから
の信号に基づいて、トラップ出口側温度が所定の上限値
以上のときにバーナーの作動を停止させる手段を設けた
。

以下に実施例を説明する。

第１図において、ディーゼルエンジンの排気通路１の途
中にトラップケース２が介装され、このトラップケース
２内には緩ｉｈ材３を介してハニカム式のトラップ４が
装着される。この１−ラップ４は、ハニカムの穴のうし
一部については入口側をあけて出口側を塞ぎ、他部につ
いては入口側を塞いで出口側をあけてあり、排気が穴の
壁部を透過する際にこれに微粒子を捕集するものである
。

トラップケース２内のトラップ４上流にはトラップ再生
用のバーナー５が設けられる。

バーナー５は、周壁に多数の排気導入孔６ａを有する燃
焼筒６と、燃焼筒６内にあって火炎噴出ロアａを有する
逆流式蒸発筒７と、逆流式蒸発筒７内に臨む混合気導管
８と、燃焼筒６内で逆流式蒸発筒７の火炎噴出ロアａ近
傍に臨む着火用のグロープラグ９とを含んで構成される
。

混合気導管８の入口部には電磁式燃料噴射弁（フュエル
インジェクタ）１０が設けられており、燃料噴射弁１０
には燃料タンク１１から電磁式燃料ポンプ１２によって
燃料（エンジン用燃料と同一で例えば軽油）が導かれる
ようになっている。また、混合気導管８の途中にはエア
ポンプ１３の吐出口１３　ｂが電磁式三方弁１４を介し
て接続されている。三方弁１４は非通電状態ではエアポ
ンプ１３の吐出口１３ｂと吸入口１３ａとをつなぎ、通
電状態で吐出口１３ｂと混合気導管８とをつなぐように
なっている。

したがって、バーナー５の作動は、燃料ポンプ１２、燃
料噴射弁１０、空気供給用三方弁１４及びグロープラグ
９を作動させることによって行われる。

燃料ポンプ１２はバッテリ１５から密閉のリレー１６を
介して通電されるようになっており、このリレー１６は
後述する制御装置２５からの信号電流によって閉結され
るようになっている。また、燃料噴射弁１０と空気供給
用三方弁１４は制御装置２５からの信号電流によって直
接駆動されるようになっている。

更に、グロープラグ９はバッテリ１５から常開のリレー
１７を介して通電されるようになっており、このリレー
１７は制御装置２５からの信号電流によって閉結される
ようになっている。

ここにおいて、トラップ４への排気入口部（バーナー５
下流）に入口側圧力Ｐ１を検出するための入口側圧力セ
ン＋１８が設けられ、トラップ４からの排気出口部に出
口側圧力Ｐ２を検出するための出口側圧力センサ１９が
設けられる。これらの圧力センサ１８．１９は排気圧力
をダイヤフラムを介して受けることによりセンサ部への
排気熱の影響を極力小さくするようにしてあり、センサ
部は例えば圧電素子により構成される。尚、図ではポテ
ンショメータ式としである。そして、これらの圧力セン
サ１８．１９の出力電圧ＶＰ　＋、ＶＰ　２は制御装置
２５に入力されるようになっている。

また、機関の回転速度を検出するための回転速度センサ
２０と、機関の負荷を検出するための負荷センサ２１と
が設けられる。回転速度センサ２０はクランク角センサ
により構成され、負荷センサ２１は燃料噴射ポンプ２２
のコントロールレバー２２２と連動して回動するポテン
ショメータにより構成される。そして、これらのセンサ
２０，２１の信号は制御装置２５に入力されるようにな
っている。

更に、トラップ４への排気入口部（バーナー５下流）に
入口側温度ＴＩを検出するための例えば熱電対からなる
入口側温度センサ２３が設けられる。

そして、この温度センサ２３の出力電圧ＶＴ＋は制御装
置２５に入力されるようになっている。

制御装置２５は、入口側圧力センナ１日の出力電圧ＶＰ
＋と出口側圧力センサ１９の出力電圧ＶＰ２とから（Ｖ
Ｐ　＋　−ＶＰ　２）／ＶＰ　＋を演算し、これが所定
値以上になったときに、限界捕集量に達して再生時期に
なったと判断し、バーナー５用の各装置、ずなわちグロ
ープラグ用リレー１７．空気供給用三方弁１４．燃料ポ
ンプ用リレー１６及び燃料噴射弁１０を作動させて、再
生を開始するようになっている。この場合、回転速度セ
ンサ２０及び負荷センサ２１の信号に基づいて、回転速
度及び負荷に応じ−ζ予め定めた燃料噴射量の基本制御
値（回転速度に比例し、負荷に反比例する）を検索し、
更にこの基本制御値を、入口側温度センサ２３の出力電
圧ＶＴＩに基づい“ζ、入口側温度に応じて補正し、こ
の補正された制御値に相当するパルス幅の駆動信号を燃
料噴射弁１０に与えて燃料噴射量を制御するようになっ
ている。

尚、制御装置２５にはバッテリ１５からエンジンキース
イッチ２６を介してバ・７テリ電圧ｖｂが印加されるよ
うになっている。

第２図には制御装置２５のマイクロコンピュータを用い
た具体的構成例を示す。

ＣＰＵ３１、メモリー３２及びインタフェース用のＰＩ
Ｏ（ペリフェラルｌ１０）３３の他、入力端には、アナ
ログデータをディジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器
３４、複数の入力信号のうち１つを選択的にＡ／Ｄ変換
器３４の入力とするマルチプレク＋３５が設けられる。

入力信号は、入口側圧力センサ１８の出力電圧■Ｐ＋、
出口側圧力センサ１９の出力電圧ＶＰ２、回転速度セン
サ２０の回転信号（回転パルス）、負荷センサ２Ｉの負
荷信号（アナログ電圧）及び入口側温度センサ２３の出
力電圧ＶＴ＋であり、これらはマルチプレクサ３５へ入
力される。但し、回転信号はアナログ電圧に変換するた
めＦ／Ｖ変換器３６を介してマルチプレクサ３５へ入力
される。

ＣＰＵ３１は、ＰＩ０３３を介して、マルチプレクザ３
５へのチャンネル指示、Ａ／Ｄ変換器３４へのスター１
−指示を行い、Ａ／Ｄ変換器３４からの変換終了を示ず
Ｅ　ＯＣ（Ｅｎｄ　ｏｆ　Ｃｏｎｖｅｒｔ）信号を受け
た後、ディジタル変換されたデータを入力させるように
なっている。

そして、ＣＰＵ３１は、第３図のフローチャートに基づ
くプログラムに従って動作するようになっている。この
フローチャートについては後述する。

出力側には、ＣＰＵ３１からＰ４Ｏ１０を介しての出力
指令によりグロープラグ用リレー１７、空気供給用三方
弁１４及び燃料ポンプ用リレー１６をそれぞれ作動させ
るためのスイッチ回路３７．３８．３９が設けられる。

また、燃料噴射弁１０を作動させ、且つ駆動信号のパル
ス幅を制御（デエーティ制御）するために、三角波発振
器４０、ゲート４１、Ｄ／Ａ変換器４２、比較器４３及
び増幅器４４が設けられる。ここで、ゲー）４１はＰＩ
０３３を介しての出力指令により開いて三角波発振器４
０の出力を比較器４３に入力させるように機能し、Ｄ／
Ａ変換器４２はＰＩＯ３３を介しての燃料噴射量の制御
値のディジクル出力をアナログ電圧に変換するよう機能
する。

次に作用を説明する。

ハニカム式のトラップ４は層流型流量針の特徴があり、
排気微粒子の捕集量（流路抵抗）を一定とすれば、トラ
ップ入口側圧力Ｐ１　（カス量に比例）と、入口側圧力
Ｐ１と出口側圧力Ｐ２との差ＰＩ　　Ｐ２とは直線比例
し、これらの比率（Ｐｌ−Ｐ２）／ＰＩは一定となる。

勿論、捕集量の増大に伴ってその比率は増大する したがって、制御装置２５は、入口側圧力センサ１８の
出力電圧ＶＰ＋と出口側圧力センサ１９の出力電圧ＶＰ
２とから、（ＶＰ　＋　−ＶＰ　２）　、”ｖｐ　１を
演算し、これが所定値以上であるか否か、すなわち限界
捕集量に達し再生時期となったか否かを判定する。これ
がフローチャートの８１に相当する。

再生時期であると判定された場合は、第４図のタイムチ
ャートに従って、グロープラグ９、空気供給用三方弁１
４、燃料ポンプ１２及び燃料噴射弁１０を作動させる。

フローチャートでみれば、先ず、Ｓ２へ進んで、スイッ
チ回路３７をオンにし、グロープラグ用リレー１７を介
してグロープラグ９を作動させる。そして、Ｓ３へ進ん
で一定時間（３０秒）ディレィする。

これにより、グロープラグ９の温度を着火に必要な温度
まで上昇させる。

次に、Ｓ４へ進んで、スイッチ回路３８をオンにし、空
気供給用三方弁１４を切換えて空気の供給を開始させる
と共に、スイッチ回路３９をオンにし、燃料ポンプ用リ
レー１６を介して燃料ポンプ１２を作動させる。また、
同時にゲート４１を開くことによって燃料噴射弁１０を
作動させる。

ゲート４１が開くことによる燃料噴射弁１０の作動は次
の如く行われる。すなわち、ゲー）４１が開くと、三角
波発振器４０からの三角波が比較器４３に入力される。

一方、ＣＰＵ３１内で演算される燃料噴射量の制御値が
ＰＴＯ３３より８ピッ１−のディジタル値として後述す
る如く出力され、Ｄ／Ａ変換器４２によってアナログ電
圧に変換された後、比較器４３に入力される。そして、
このアナログ電圧（スライスレヘル）と三角波とを比較
器４３で比較すると、アナログ電圧によってパルス幅の
制御された信号が得られ（タイムチャート参照）、この
信号を増幅器４４により増幅して燃料噴射弁１０を駆動
する。これにより、燃料噴射弁１０が所定量の燃料を噴
射するのである。

この結果、バーナー５の混合気導管８から燃料　。

と空気との混合気が噴出し、逆流式蒸発筒７内を流れて
その火炎噴出ロアａより燃焼筒６内に送り込まれる。こ
のとき、グロープラグ９の熱で着火し、燃焼する。そし
て、燃焼筒６の多数の排気導入孔６ａから導かれる排気
を加熱する。そして、この加熱された排気がトラップ４
内を通過することにより、トラップ４に捕集されている
微粒子が排気中の余剰酸素によって燃焼し、焼却される
。

ここで、燃料噴射弁１０はＣＰＵ３１内で演算される燃
料噴射量の制御値に相応する駆動信号によって駆動され
、燃料噴射量が制御されるが、ＣＰＵ３１内での燃料噴
射量の制御値の演算には、回転速度と負荷とに応じて予
め定めた燃料噴射量の基本制御値のテーブルデータ（マ
ツプ）を使用し、ＣＰＵ３１は、回転速度センサ２０及
び負荷センサ２１からの信号に基づいて基本制御値のデ
ータを検索し、入口側温度センサ２３の出力電圧ＶＴ１
に基づいて入口側温度のレベルに応じ基本制御値を適宜
補正することにより、燃料噴射量の制御値を演算し、そ
の結果を出力する。

但し、燃料噴射開始後一定時間は、人口側温度のレベル
とは無関係に、燃料噴射量の基本制御値を増量補正し゛
ζ出力することにより、燃料噴射量を増大させて、着火
を容易ならしめるようにする。

これがフローチャートのＳ４に続＜３５と８６に相当す
る。すなわち、Ｓ５で基本制御値（そのときの回転速度
及び負荷からテーブルルックアップされる）を１．４倍
して出力し、Ｓ６で噴射開始から一定時間（３０秒）経
過したか否かを判定し、時間内であればＳ５へ戻る。

従っ−ζ、燃料噴射開始から一定時間経過した段階で、
フローチャートの５６から８７へ進み、再生タイマーを
スタートさせた後に、次の８８以降で入口側温度センサ
２３の出力電圧ＶＴ＋を検定することにより入口側温度
Ｔ１のレベルに応じた燃料噴射量の補正を行うようにな
っている。このとき、グロープラグ９の作動制御も行う
ようになっている。

入口側温度Ｔ１が５００℃以下の場合は、フローチャー
トの８８での判定（Ｔ　＋　＞　５００℃か否か）によ
りＳ９へ進んで、グロープラグ９をオンにし、又はオン
にし続け、次の３１０で基本制御値を１．４倍して出力
し、燃料噴射量を増量補正する。そして、Ｓｌｌでこの
５００°Ｃ以下の制御が２０秒継続したか否かが判定さ
れ、継続していない場合はＳ８に戻る。

入口側温度Ｔ１が５００°Ｃを越えるが５５０℃以下の
場合は、フローチャートの３８での判定によりＳ１２へ
進んで、グロープラグ９をオフにし、又はオフにし続け
、次の３１３での判定（Ｔ’ｓ＞５５０℃か否か）によ
りＳ１４へ進んで、基本制御値を１．１倍して出力し、
燃料噴射量を増量補正する。そして、３１８で再生タイ
マーにより再生時間の１０分が経過したか否かが判定さ
れ、時間内の場合はＳ８に戻る。

入口側温度Ｔ１が高く、６５０℃以上の場合は、フロー
チャートの３８での判定によりＳ１２へ進んで、グロー
プラグ９をオフにし、又はオフにし続け、次の３１３で
の判定により３１５へ進み、３１５での判定（Ｔ　＋　
＜　６５０℃か否か）によりＳｉ２へ進んで、基本制御
値を０．９倍して出力し、燃料噴射量を減量補正する。

そして、Ｓｉ２での判定により再生時間内の場合はＳ８
に戻る。

入口側温度Ｔ１が５５０℃〜６５０℃の範囲にある場合
は、フローチャートの３８での判定によりＳ１２へ進ん
で、グロープラグ９をオフにし、又はオフにし続け、次
の３１３及び３１５での判決によりＳ１７へ進んで、基
本制御値を補正することなくそのまま出力し、所定の燃
料噴射量とする。そして、３１５での判定により再生時
間内の場合はＳ８に戻る。

このように、再生中は、入口側温度センサ２３の出力電
圧ＶＴ’＋を検定することにより、入口側温度ＴＩが所
定の下限値（５５０℃）以下の場合は、入口側塩度ＴＩ
のレベルに見合って（５００°Ｃ以下か５００〜５５０
°Ｃの範囲かに応じ）燃料噴射弁１０の燃料噴射量を段
階的に所定の割合で増大させると共に、入口側温度Ｔ１
のレベルに見合っ−ζグロープラグ９をオンオフ制御す
る。また、入口側温度Ｔ＋が所定の上限値（６５０℃）
以上の場合は、燃料噴射弁１０の燃料噴射量を所定の割
合で減少させる。こうして、トラップ人口側温度Ｔ１を
確実に目標値（６００℃）に制御するのである。

所定の再生時間が経過した場合は、フローチャートの３
１８での判定によりループから脱出する。

このとき、Ｓ２０でスイッチ回路３９をオフし、リレー
１６を介して燃料ポンプＩ２を非作動にし、また同時に
ゲー１−４１を閉じて燃料噴射弁１０を非作動にして、
燃料の供給を停止する。そして、次の５２１で一定時間
（３０秒）ディレィした後、３２２でスイッチ回路３８
をオフにして空気供給用三方弁Ｉ４を切換え、空気の供
給も停止する。これにより、再生が終了する。

一方、再生中に、フローチャートの３１１で５００℃以
下の状態が２０秒継続したことが判定された場合は、３
１９へ進んでグロープラグ９をオフにした後、直ぢに３
２０へ進んで燃料の供給を停止し、Ｓ２１でディレィし
た後、３２２で空気の供給を停止する。

このようにしたのは、再生中にトラップ入口側温度Ｔ１
が所定時間内に所定の下限値（５００’ｃ）以上となら
ない場合は、着火がなされないが、途中で失火したもの
とみなして、再生を停止し、再度リスフートさせるため
である。

第５図及び第６図には本発明の第２の実施例を示ず。

この実施例は、トランプ出口側温度を監視して、トラッ
プ出口側温度が所定の上限値（８５０’Ｃ）以上となっ
たときに再生を停止させるようにしたものである。

異なる点について説明すれば、第５図を参照し、トラッ
プ４からの排気出口部に出口側温度Ｔ　２を検出するた
めの出口側温度センサ２４が追加して設けられ、この温
度センサ２４の出力電圧ＶＴ２も制御装置２５に入力さ
れる。

制御装置２５のハードウェア構成は、第２図と全く同様
であり、第２図に破線で示しであるように入力信号のみ
増加する。

第６図のフローチャートの主たる変更点はＳ３０の判定
の追加であり、再生中に、出口側温度センサ２４の出力
電圧ＶＴ２を検定することにより、出口側温度Ｔ２につ
いて、ｉ”　２　＜　８５０℃であるか否かを判定し、
８５０℃以上の場合に即、燃料の供給を停止し、一定時
間抜空気の供給を停止する。

その他、入口側温度］゛１に対して燃料噴射弁１０の燃
料噴射量の制御と、グロープラグ９のオンオフ制御をき
め細かくしている。

すなわち、燃料噴射開始後、入口側温度′ＦＩが５００
°Ｃを越えるまでは燃料噴射量の基本制御値を１．４倍
して出力する（Ｓ３１．　　Ｓ３２．）。このとき、グ
ロープラグ９はオンである。そして、この状態が４０秒
継続する場合は再生を停止する（Ｓ３３）。

燃料噴射開始後、入口側温度Ｔ１が５００℃を越えた場
合は、目標値６００℃に対し、５４０℃以下、５４０〜
５６０℃、５６０〜５８０℃、５８０〜６２０℃及び６
２０　’ｃ以上の５段階に分けて制御する。

コノうち、５４０°Ｃ以下と５４０〜５６０　’Ｃの場
合（ずなわら５６０℃以下の場合）は、グロープラグ９
をオン（Ｓ３４）にし、５４０℃以下の場合は基本制御
値を１．３倍（Ｓ３り）　、５４０〜５６０　’ｃの場
合は基本制御値を１．２倍（Ｓ３６）して出力する。そ
して、これらの状態が１５秒継続する場合には再生を停
止する（Ｓ３７）。

また、５６０〜５８０℃の場合は、グロープラグ９をオ
フ（３３８）にするが、基本制御値を１．１倍（Ｓ３９
）１．、て出力する。

目標値６００°Ｃを含む５８０〜６２０′ｃの場合は、
グロープラグ９をオフにすることは勿論、基本制御値を
補正することなくそのまま出力する（Ｓ４０）。

また、６２０℃以上の場合は、グロープラグ９をオフに
することは勿論、基本制御値を０．９倍して出力し、燃
料噴射量を減量補正する（　３４１　）。

以上説明したように本発明によれば、トラップ入口側温
度に応じてバーナーへの燃料供給量を制御することによ
り、トラップ入口側温度をほぼ一定な最適値に制御でき
、再生効率の向上は勿論、焼損や失火の防止と、燃料の
節約とを図ることができる。また、トラップ出口側温度
をも監視することにより、トラップの焼損防止を更に確
実なものとすることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例を示す構成図、第２図は
第１図における制御装置のマイクロコンピュータを用い
た場合の具体的構成例を示すブロック図、第３図は同上
のフローチャート、第４図は同上のタイムチャート、第
５図は本発明の第２の実施例を示す構成図、第６図は同
上のフローチャートである。 ■・・・排気通路　　４・・・トラップ　　５・・・バ
ーナー　　６・・・燃焼筒　　７・・・逆流式蒸発筒　
　８・・・混合気導管　　９・・・グロープラグ　　１
０・・・燃料噴射弁　　１２・・・燃料ポンプ　　１３
・・・エアポンプ１４・・・三方弁　　Ｉ８・・・入口
側圧力センサ　　１９・・・出口側圧力センサ　　２０
・・・回転速度センサ　　２１・・・負荷センサ　　２
３・・・入口側温度センサ　　２４・・・出口側温度セ
ンサ　　２５・・・制御装置特許出願人　　日産自動車
株式会社 代理人　　弁理士　笹　島　冨二雄

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）排気通路に設けられて排気中の微粒子を捕集する
   トラップと、トラップに捕集された微粒子を焼却するた
   めのトラップ再生用バーナーと、トラップにおける微粒
   子の捕集状態を検出し再生の要否を判断してバーナーの
   作動を制御する制御装置とを備える内燃機関において、
   バーナーの下流でトラップの排気入口部に排気温度検出
   用の温度センサを設けると共に、バーナーの作動中に、
   この温度センサからの信号に基づいて、トラップ入口側
   温度が所定の下限値以下のときにバーナーへの燃料供給
   量を増大させ、トラップ入口側温度が所定の上限値以上
   のときにバーナーへの燃料供給量を減少させる手段を設
   けたことを特徴とする内燃機関における排気微粒子捕集
   用トラップの再生用バーナーの制御装置。
2. （２）排気通路に設けられて排気中の微粒子を捕集する
   トラップと、トラップに捕集された微粒子を焼却するだ
   めのトラップ再生用バーナーと、］・ランプにおける微
   粒子の捕集状態を検出し再生の要否を判断してバーナー
   の作動を制御する制御装置とを備える内燃機関において
   、バーナーの下流でトラップの排気人口部と出口部とに
   それぞれ排気温度検出用の温度センサを設けると共に、
   バーナーの作動中に、人口側温度センサからの信号に基
   づいて、トラップ人口側温度が所定の下限値以下のとき
   にバーナーへの燃料供給量を増大させ、トラップ入口側
   温度が所定の上限値以上のときにバーナーへの燃料供給
   量を減少させる手段と、出口側温度センサからの信号に
   基づいて、トランプ出口側温度が所定の上限値以上のと
   きに、トラップ入口側温度によらず、バーナーの作動を
   停止させる手段とを設けたことを特徴とする内燃機関に
   おける排気微粒子捕集用トラップの再生用バーナーの制
   御装置。