JPS59118856A - 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル - Google Patents
耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS59118856A JPS59118856A JP22706882A JP22706882A JPS59118856A JP S59118856 A JPS59118856 A JP S59118856A JP 22706882 A JP22706882 A JP 22706882A JP 22706882 A JP22706882 A JP 22706882A JP S59118856 A JPS59118856 A JP S59118856A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wear resistance
- steel
- cold rolling
- hardening
- working roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ロールを提供するものである。更に詳しくは本発明はＯ
ｒ − Ｍｏ鋼に基づく耐摩耗性冷間圧延用作動ロール
に関する。
ｒ − Ｍｏ鋼に基づく耐摩耗性冷間圧延用作動ロール
に関する。
従来技術
圧延機の６段ミル化による接触面圧の増加や、アルミギ
ルド連鋳材圧延時のロールの肌荒れ摩耗の増大など冷間
圧延用作動ロールの耐摩耗性向上に関する要望はいよい
よ強Ｇもの（でなって米ている。
ルド連鋳材圧延時のロールの肌荒れ摩耗の増大など冷間
圧延用作動ロールの耐摩耗性向上に関する要望はいよい
よ強Ｇもの（でなって米ている。
これまで鉄鋼薄板冷間圧延用作動ロールについては主と
して，ｏ．ｔｒ〜０．９重量％Ｃ，，７重量一〇ｒ−Ｍ
ｏ鋼ロールが使用されて来たが、６段ミル作動ロールと
して用いられる時には、通常のダ段ミル作動ロールの場
合に比べて耐用圧延トン数がおよそ半減するとされてい
る。
して，ｏ．ｔｒ〜０．９重量％Ｃ，，７重量一〇ｒ−Ｍ
ｏ鋼ロールが使用されて来たが、６段ミル作動ロールと
して用いられる時には、通常のダ段ミル作動ロールの場
合に比べて耐用圧延トン数がおよそ半減するとされてい
る。
従来，冷間圧延用作動ロールの開発の方向は主として表
面硬化層の増大を狙いとしており。
面硬化層の増大を狙いとしており。
ロール材そのものの耐摩耗性を向上させる試みがあまり
にも少なかったといえる。
にも少なかったといえる。
発明の開示
本発明は鉄鋼冷間圧延機用作動ロールにおいて、従来と
は視点を変えて従来の０．ｇ − ０．９重量％Ｃ、３
重量％Ｏｒ − ＭＯ鋼ロール材に比較して耐摩耗性を
半減させること、すなわち耐摩耗性を２倍に向上させる
ことを試みたものである。
は視点を変えて従来の０．ｇ − ０．９重量％Ｃ、３
重量％Ｏｒ − ＭＯ鋼ロール材に比較して耐摩耗性を
半減させること、すなわち耐摩耗性を２倍に向上させる
ことを試みたものである。
しかも、実際の製品へ適用する際の製造上困難な面を克
服し得る化学成分の適正な選択が本発明の狙いである＠ 本発明の耐摩耗性に優れた冷間圧延用作動ロ−ル材の化
学成分は、Ｃ１，７０〜／、３０重量％。
服し得る化学成分の適正な選択が本発明の狙いである＠ 本発明の耐摩耗性に優れた冷間圧延用作動ロ−ル材の化
学成分は、Ｃ１，７０〜／、３０重量％。
Ｓｉ ／、００重ｆｔ％以下、Ｍｎ／、００重量％以下
、Ｃｒ １７．ｇＯ−！ｒ）、０重量％、Ｍｏ Ｏ，９
θ〜／、７０重量％、残部が付随する不純物元素及びＦ
ｅから本質的になる。
、Ｃｒ １７．ｇＯ−！ｒ）、０重量％、Ｍｏ Ｏ，９
θ〜／、７０重量％、残部が付随する不純物元素及びＦ
ｅから本質的になる。
以下、上記元素成分の限定理由を表及び図に基いて説明
する。
する。
（１） 本発明の耐摩耗性冷間作動ロール材のＣ量範
囲については、第１表の成分による鋼種に基づき、第１
図に示した円筒交叉型摩耗試験結果から、／、７％（以
下、重量％を俤と表わす１．）以上の範囲が必要である
と判断された。
囲については、第１表の成分による鋼種に基づき、第１
図に示した円筒交叉型摩耗試験結果から、／、７％（以
下、重量％を俤と表わす１．）以上の範囲が必要である
と判断された。
／
Ｃ量の上限については、摩耗試験結果からは求まらない
ので、製造条件の難易度から判断した。
ので、製造条件の難易度から判断した。
すなわち冷間圧延用作動ロールは硬化深度を確保、・す
るために誘導加熱焼入されるが、そのためには焼入れ前
に欠陥が充分に鍛造されて無欠陥であることが望ましい
。
るために誘導加熱焼入されるが、そのためには焼入れ前
に欠陥が充分に鍛造されて無欠陥であることが望ましい
。
鍛造温度を選定する一つの目安として超高温引張試験を
第２表の成分の鋼種を用いて行ない、第２図の結果を得
た。第２図に示すように７０θチ絞りが得られる温度が
Ｃ量の増大とともに著しく低下し、Ｃがへ３コチ以上の
時／／左０７：の温度ですでに絞りは１００％でなくな
り鍛錬が難しくなる。
第２表の成分の鋼種を用いて行ない、第２図の結果を得
た。第２図に示すように７０θチ絞りが得られる温度が
Ｃ量の増大とともに著しく低下し、Ｃがへ３コチ以上の
時／／左０７：の温度ですでに絞りは１００％でなくな
り鍛錬が難しくなる。
すなわちＣ含有量が／０．７ ％を超えると鍛錬が短し
くなり、加工中に温度の低下とともに変形抵抗が増大し
て、ふたたび加熱炉に入炉せざるを得す、最終仕上げ形
状までの工数が著しく増大して実用的でないことから、
上限値を／、３％Ｃに定めた。
くなり、加工中に温度の低下とともに変形抵抗が増大し
て、ふたたび加熱炉に入炉せざるを得す、最終仕上げ形
状までの工数が著しく増大して実用的でないことから、
上限値を／、３％Ｃに定めた。
第 コ 表
（，２） Ｓｉについては、Ｓｌが一般に脱酸剤とし
て鋼中に含まれ、さらに硬化深度増大元素であることも
知られているが、本発明の場合、焼入性は他の元素、す
なわちＣｒ、Ｍｏなどの添加によって向上するので、
／、００％以下の通常ロールの成分範囲にとどめた。
て鋼中に含まれ、さらに硬化深度増大元素であることも
知られているが、本発明の場合、焼入性は他の元素、す
なわちＣｒ、Ｍｏなどの添加によって向上するので、
／、００％以下の通常ロールの成分範囲にとどめた。
（ｊ） Ｍｎについては、 硬化深度の改善に寄与す
るが、高ＣのためにＭ８点は元来低く、多針に添加する
と焼割れ感受性が著しく高するのでｉ、ｏｏ％以下とし
た。
るが、高ＣのためにＭ８点は元来低く、多針に添加する
と焼割れ感受性が著しく高するのでｉ、ｏｏ％以下とし
た。
（′Ｉ） Ｏｒ［ついては、現状の３％Ｏｒ系、そし
てＳ％ｃｒ系、さらにｇ ％ Ｏｒ系の第３表の成分に
よる鋼種を用いた第３図の摩耗試験結果によれば、 ３
％Ｏｒ鋼が安定した耐摩耗性を示し、 ｇ％Ｏｒ系にな
ると金属組織の制御が難しく、実験データのばらつきが
大きい上、３％Ｏｒ系に比べて格別顕著な耐摩耗性向上
効果が見受けられていない。なお、第３図中ＳはＩＩＩ
−／鋼、／は■−コ鋼及び］Ｉ［−、？鋼、 ２はＩ
ｌｌ −ｌＩ鋼、ｌｌｌ−５鋼及び［１−ｔ、、鋼の結
果をそれぞれ示す。
てＳ％ｃｒ系、さらにｇ ％ Ｏｒ系の第３表の成分に
よる鋼種を用いた第３図の摩耗試験結果によれば、 ３
％Ｏｒ鋼が安定した耐摩耗性を示し、 ｇ％Ｏｒ系にな
ると金属組織の制御が難しく、実験データのばらつきが
大きい上、３％Ｏｒ系に比べて格別顕著な耐摩耗性向上
効果が見受けられていない。なお、第３図中ＳはＩＩＩ
−／鋼、／は■−コ鋼及び］Ｉ［−、？鋼、 ２はＩ
ｌｌ −ｌＩ鋼、ｌｌｌ−５鋼及び［１−ｔ、、鋼の結
果をそれぞれ示す。
このデータから、Ｓ％酸成分中心としてｘｉ−０ｇｏ−
タ、認ＯＬｆ／）にその値を定めた。
タ、認ＯＬｆ／）にその値を定めた。
（ｙ） Ｍｏについては、耐摩耗性の向上に必要な炭
化物生成元素として重要であり、第を表の成分による鋼
種を用いた第７図の摩耗試験結果によれば、 １．ｏｏ
％の添加によってその効果はほとんど飽和したので、経
済性を考慮して０．９０〜ｉ、ｏｏ饅の範囲に定めた。
化物生成元素として重要であり、第を表の成分による鋼
種を用いた第７図の摩耗試験結果によれば、 １．ｏｏ
％の添加によってその効果はほとんど飽和したので、経
済性を考慮して０．９０〜ｉ、ｏｏ饅の範囲に定めた。
発明の効果
このように本発明は、耐摩耗性冷間圧延用作動ロールと
してすぐれた特性が期待される。
してすぐれた特性が期待される。
実機に用いられた本発明ロール材（第Ｓ表■−／）のロ
ールの摩耗量調査結果を第Ｓ図に示したが、（図中、ｌ
は本発明によるＶ−／成分。
ールの摩耗量調査結果を第Ｓ図に示したが、（図中、ｌ
は本発明によるＶ−／成分。
コは従来鋼による■−コ成分）、従来ロールに比べて２
倍の耐摩耗性が得られており、所期の目的を達したこと
が証明されたのである。
倍の耐摩耗性が得られており、所期の目的を達したこと
が証明されたのである。
第 ５ 表
なお、第６表に本発明と、これ１での既知の耐摩耗材料
との対比を示したが、いずれとも重複していないことが
明白であり、しかも高価で必要のないＷや■を除いて目
的を達したことも本発明の一つの特徴である。
との対比を示したが、いずれとも重複していないことが
明白であり、しかも高価で必要のないＷや■を除いて目
的を達したことも本発明の一つの特徴である。
第１図は第１表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒型
すべり摩耗試験におけるＣ量と摩耗量との関係を示す線
図、第２図は第２表の各種成分の作動ロール材の超高温
引張試験における試験温度と絞り（％）との関係を示す
線図、第３図は第３表の各種成分の作動ロール材の交叉
円筒型すべり摩耗試験における摩耗量の比較を示す線図
、第７図は第７表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒
型すべり摩耗試験におけるＭＯ量と摩耗量との関係を示
す線図、第５図は例えば第３表に示す成分の作動ロール
の実機ミルにおける圧延基数と摩耗量との関係を相互に
比較した図である。 特許出願人 株式会社日本製鋼所 第 １ 図 第２図 １．００ １．１０ １，２０ １，３０
１．４０ １．５０ １．６０Ｃ量〔土
量％〕 第３図 ＭＯ量（重量＝／、） 第５図 １Ｌ延千ンず父（トン）
すべり摩耗試験におけるＣ量と摩耗量との関係を示す線
図、第２図は第２表の各種成分の作動ロール材の超高温
引張試験における試験温度と絞り（％）との関係を示す
線図、第３図は第３表の各種成分の作動ロール材の交叉
円筒型すべり摩耗試験における摩耗量の比較を示す線図
、第７図は第７表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒
型すべり摩耗試験におけるＭＯ量と摩耗量との関係を示
す線図、第５図は例えば第３表に示す成分の作動ロール
の実機ミルにおける圧延基数と摩耗量との関係を相互に
比較した図である。 特許出願人 株式会社日本製鋼所 第 １ 図 第２図 １．００ １．１０ １，２０ １，３０
１．４０ １．５０ １．６０Ｃ量〔土
量％〕 第３図 ＭＯ量（重量＝／、） 第５図 １Ｌ延千ンず父（トン）
Claims (1)
- Ｃ１，１０〜７．３０重量％、 Ｓｉ ／、００重量−
以下、Ｍｎ ／、００重量％以下、Ｏｒ １１．ｔθ〜
Ａ；、２０重量％、Ｍｏ ０．９０− ／、／ ０重量
％、 残部が付随する不純物元素及びＦｅから本質的に
なる耐摩耗性冷間圧延用作動ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22706882A JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22706882A JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59118856A true JPS59118856A (ja) | 1984-07-09 |
| JPH0335372B2 JPH0335372B2 (ja) | 1991-05-28 |
Family
ID=16855026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22706882A Granted JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59118856A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62109926A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
| JPS6342359A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延用ロ−ル材 |
| JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5620145A (en) * | 1979-07-27 | 1981-02-25 | Kobe Steel Ltd | Roll material having superior wear resistance and breaking resistance |
| JPS5681657A (en) * | 1979-12-10 | 1981-07-03 | Hitachi Ltd | High brightness work roll material for sendzimir mill |
| JPS5747848A (en) * | 1980-09-04 | 1982-03-18 | Kobe Steel Ltd | Intermediate roll for six-high rolling mill |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP22706882A patent/JPS59118856A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5620145A (en) * | 1979-07-27 | 1981-02-25 | Kobe Steel Ltd | Roll material having superior wear resistance and breaking resistance |
| JPS5681657A (en) * | 1979-12-10 | 1981-07-03 | Hitachi Ltd | High brightness work roll material for sendzimir mill |
| JPS5747848A (en) * | 1980-09-04 | 1982-03-18 | Kobe Steel Ltd | Intermediate roll for six-high rolling mill |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62109926A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
| JPS6342359A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延用ロ−ル材 |
| JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0335372B2 (ja) | 1991-05-28 |
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