JPS62109926A - 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 - Google Patents
高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法Info
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- JPS62109926A JPS62109926A JP25034985A JP25034985A JPS62109926A JP S62109926 A JPS62109926 A JP S62109926A JP 25034985 A JP25034985 A JP 25034985A JP 25034985 A JP25034985 A JP 25034985A JP S62109926 A JPS62109926 A JP S62109926A
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- Japan
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- steel
- cracking
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈発明の目的〉
産業上の利用分野
本発明は高耐摩耗性圧延ロールの製造方法に係り、詳し
くは、冷間および熱間圧延機用中間ロール、バックアッ
プロールおよび冷間圧延機用ワークロールに好適な高耐
摩耗性圧延ロールに係る。
くは、冷間および熱間圧延機用中間ロール、バックアッ
プロールおよび冷間圧延機用ワークロールに好適な高耐
摩耗性圧延ロールに係る。
従 来 の 技 術
冷間および熱間圧延機用中間ロール、バックアップロー
ルおよび冷間圧延機用ワークロール等各種ロールにおい
てｌ摩耗性は重要な性能の１つであるが、最近の圧延機
の連続化、高圧下化、ロールの小径化に伴い、使用され
るロールの耐摩耗性に対するニーズがますます高まって
いる。圧延ロールの耐摩耗性向上についてはこれまで特
公昭５０−７５２９号、特開昭５４−１５９３２３号、
特開昭５７−４７８４９号、特開昭５７−１０８２４ｆ
ｔ号、特開昭５’！ −１１８８５６号公報等多数の提
案が行なわれている。たとえば、特開昭５７−４７８４
９号公報においてはＣ：０．７〜１．６重量％、Ｓｉ：
０．１５・〜１．Ｇ重量％、Ｍｎ ： ０．１５〜１．
Ｇ重量％、Ｏｒ ： ３．５〜１２重量％、Ｍｏ ：
０．４〜３．０重Ｍ％、Ｖ：０．２〜２．０重量％より
なる冷間圧延用ワークロールが提案されているが、口の
ような高Ｃ１高合金ロール、特に大径ロールを製造する
場合には、鍛造に起因するｕＴ大欠陥生じやすく、はと
んど製品になら＜７いという問題点を有している。
ルおよび冷間圧延機用ワークロール等各種ロールにおい
てｌ摩耗性は重要な性能の１つであるが、最近の圧延機
の連続化、高圧下化、ロールの小径化に伴い、使用され
るロールの耐摩耗性に対するニーズがますます高まって
いる。圧延ロールの耐摩耗性向上についてはこれまで特
公昭５０−７５２９号、特開昭５４−１５９３２３号、
特開昭５７−４７８４９号、特開昭５７−１０８２４ｆ
ｔ号、特開昭５’！ −１１８８５６号公報等多数の提
案が行なわれている。たとえば、特開昭５７−４７８４
９号公報においてはＣ：０．７〜１．６重量％、Ｓｉ：
０．１５・〜１．Ｇ重量％、Ｍｎ ： ０．１５〜１．
Ｇ重量％、Ｏｒ ： ３．５〜１２重量％、Ｍｏ ：
０．４〜３．０重Ｍ％、Ｖ：０．２〜２．０重量％より
なる冷間圧延用ワークロールが提案されているが、口の
ような高Ｃ１高合金ロール、特に大径ロールを製造する
場合には、鍛造に起因するｕＴ大欠陥生じやすく、はと
んど製品になら＜７いという問題点を有している。
また、特開昭５９−１１８８５Ｇ号公報に示されている
ような、耐摩耗性の向上にはＣｒｉの増加が有効である
が、この成分系では鍛造性（熱間加工性）が悪く、かつ
焼割れの危険性が高い口とが問題である。
ような、耐摩耗性の向上にはＣｒｉの増加が有効である
が、この成分系では鍛造性（熱間加工性）が悪く、かつ
焼割れの危険性が高い口とが問題である。
発明が解決しようとする問題点
本発明はこれらの問題点の解決を目的とし、具体的には
Ｃおよび焼入性向上元素ならびに炭化形成元素を増加さ
せて耐摩耗性を向上し、バーニング、表面割れおよび内
部割れなどの発生を防止した高耐摩耗性圧延ロールの製
造方法を１ｊｉ供する口とを目的とする。
Ｃおよび焼入性向上元素ならびに炭化形成元素を増加さ
せて耐摩耗性を向上し、バーニング、表面割れおよび内
部割れなどの発生を防止した高耐摩耗性圧延ロールの製
造方法を１ｊｉ供する口とを目的とする。
く発明の構成し・
問題点を解決するための
手段ならびにその作用
本発明は、ｃ：ｏ、ｇ〜１．５１母％、Ｓｉ：０．１〜
１．０型組％、Ｍｎ ： ０．２〜１．Ｇ重号％、Ｎｉ
：０．１〜１．０重量％、Ｏｒ ： ３．５〜６． Ｏ
重量％、Ｍｏ：Ｏ，（ｉ〜１．２重楢９６、Ｖ ： ０
．１５〜０．７手出％、Ｐ≦００２５重量％、Ｓ≦０．
０２５市吊％を含有し残部がＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋼を１１５０〜９００℃に０口熱し、この温度
範囲内で１回の圧下量を１０％以下で鍛造し、その後球
状化焼なまし、続いて焼入れ、焼戻し処理を行なうこと
を特勺とする。
１．０型組％、Ｍｎ ： ０．２〜１．Ｇ重号％、Ｎｉ
：０．１〜１．０重量％、Ｏｒ ： ３．５〜６． Ｏ
重量％、Ｍｏ：Ｏ，（ｉ〜１．２重楢９６、Ｖ ： ０
．１５〜０．７手出％、Ｐ≦００２５重量％、Ｓ≦０．
０２５市吊％を含有し残部がＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋼を１１５０〜９００℃に０口熱し、この温度
範囲内で１回の圧下量を１０％以下で鍛造し、その後球
状化焼なまし、続いて焼入れ、焼戻し処理を行なうこと
を特勺とする。
以下、図面によって更に詳細に説明すると次の通りであ
る。
る。
第１図は鍛造加熱温度をシミュレ−１・した時の変形；
易度と絞りの関係を示すグラフであり、第２図は鍛造終
了温度をシュミレートシた場合の変形温度と絞りの関係
を示すグラフであり、第３図は大型ジョミニー試験によ
る一端焼入性試験結果を示すグラフである。
易度と絞りの関係を示すグラフであり、第２図は鍛造終
了温度をシュミレートシた場合の変形温度と絞りの関係
を示すグラフであり、第３図は大型ジョミニー試験によ
る一端焼入性試験結果を示すグラフである。
すなわち、本発明はＣおよび焼入性向上元素ならびに炭
化物形成元素を増加させて、耐摩耗性を向上し、かつバ
ーニング、表面割れおよび内部割れ等の発生を防止した
ものであって、本発明の鍛鋼ロールの成分範囲限定の理
由は次の通りである。
化物形成元素を増加させて、耐摩耗性を向上し、かつバ
ーニング、表面割れおよび内部割れ等の発生を防止した
ものであって、本発明の鍛鋼ロールの成分範囲限定の理
由は次の通りである。
Ｃは固溶Ｃとしての焼入性の向上と、析出Ｃとして炭化
物形成による析出硬化の上昇の役割を持ち、耐１１粍性
の付加に著しい効果を発揮するので、０．８重量％（以
モ単に％とする）以上添加する・必要ｉｆあり、増量と
ともに効果も大きくなるが、ｉ、５％を超えると残留オ
ーステナイト弓の増加を沼き、硬さの低ド、ひいては耐
摩耗性の低下を惹起すので」二限を１ 、５９６とする
。更に好ましくは１．０〜１．２％の範囲とするのがよ
い。
物形成による析出硬化の上昇の役割を持ち、耐１１粍性
の付加に著しい効果を発揮するので、０．８重量％（以
モ単に％とする）以上添加する・必要ｉｆあり、増量と
ともに効果も大きくなるが、ｉ、５％を超えると残留オ
ーステナイト弓の増加を沼き、硬さの低ド、ひいては耐
摩耗性の低下を惹起すので」二限を１ 、５９６とする
。更に好ましくは１．０〜１．２％の範囲とするのがよ
い。
Ｓｌ：
８１は耐事故性を向１−シ、例えばヒートクラックの防
１Ｆに役立つ元素であり、その効果は０．１−へ、＋、
０％の範囲で著しい。０．１％未満ではヒートクラック
の防１１−に対して不十分であるので、ト限を０．１％
とし、一方、１．０％をこえると母材の脆化を助長する
ためにこれを４−限とした。耐事故性はＳｌが０．５５
〜１０％の範囲できわめて大きい。
１Ｆに役立つ元素であり、その効果は０．１−へ、＋、
０％の範囲で著しい。０．１％未満ではヒートクラック
の防１１−に対して不十分であるので、ト限を０．１％
とし、一方、１．０％をこえると母材の脆化を助長する
ためにこれを４−限とした。耐事故性はＳｌが０．５５
〜１０％の範囲できわめて大きい。
’＋Ｉ）１；
Ｍｎは焼入れ性を増加させる元素であり、０．２％以上
でその効果がみられ、ｉｌ吊とともに効果も大きくなる
が、１．６％を超えると、母材の１危化が著しく１月ね
れるので０．２〜１．ｆ３９．’、、好ましくは０．３
・−０，８％である。
でその効果がみられ、ｉｌ吊とともに効果も大きくなる
が、１．６％を超えると、母材の１危化が著しく１月ね
れるので０．２〜１．ｆ３９．’、、好ましくは０．３
・−０，８％である。
Ｃ「：
ＯｒはＣｒ炭化物を形成して７トリツクス中に分散し、
耐摩耗性を向上させ、一部は固溶し、焼入性を増加させ
る力（，３，５Ｑ、７未満ではその効果は小さい。また
、本発明の範囲のＣではＣｒ吊が６％超ではＣｒ炭化物
価の増加をもたらし、７トリツクスに固溶するＣｆｆ１
を減少させるため、焼入性を阻害する。そのため、Ｃｒ
ｆｌは３．５・〜Ｇ、Ｏ％、好ましくは４．５〜５．５
％の範囲とした。
耐摩耗性を向上させ、一部は固溶し、焼入性を増加させ
る力（，３，５Ｑ、７未満ではその効果は小さい。また
、本発明の範囲のＣではＣｒ吊が６％超ではＣｒ炭化物
価の増加をもたらし、７トリツクスに固溶するＣｆｆ１
を減少させるため、焼入性を阻害する。そのため、Ｃｒ
ｆｌは３．５・〜Ｇ、Ｏ％、好ましくは４．５〜５．５
％の範囲とした。
ＭＯ：
ＭＯは焼入性を増加させる元素であＬ〕、ロール用鋼と
しては必須の元素であり、また、′ＩＩＯ炭化物を形成
し、耐摩耗性を著しく向上させる。この効果は０ 、
Ｇ ９．、、未満では不十分であり、Ｌ２０％を超えて
もコストの割には効果がＬからないので０．６０〜１．
２０％とする。本発明の組織とプロセスで表面硬さをＨ
ｖで８００超を得ることに対して上記Ｍｏの添加はきわ
めて重要な１９割を果たしている。
しては必須の元素であり、また、′ＩＩＯ炭化物を形成
し、耐摩耗性を著しく向上させる。この効果は０ 、
Ｇ ９．、、未満では不十分であり、Ｌ２０％を超えて
もコストの割には効果がＬからないので０．６０〜１．
２０％とする。本発明の組織とプロセスで表面硬さをＨ
ｖで８００超を得ることに対して上記Ｍｏの添加はきわ
めて重要な１９割を果たしている。
Ｖ：
■は固溶状態では焼入性を上昇させるとともに炭化物形
成元素であり、焼もどし時にＣｒと同様に７トリツクス
中に分散析出し耐摩耗性を向上させる。０．７％を超え
ると、母材の靭性の低下が著しいため０．７０％を上限
とした。０．１５％未満では著しい効果を期待できない
ため、この値を下限とした。
成元素であり、焼もどし時にＣｒと同様に７トリツクス
中に分散析出し耐摩耗性を向上させる。０．７％を超え
ると、母材の靭性の低下が著しいため０．７０％を上限
とした。０．１５％未満では著しい効果を期待できない
ため、この値を下限とした。
更に、好ましくはｖ母は０．２０〜０．５０％とすべき
である。
である。
Ｓ：
Ｓは介在物量を増加させるが、圧延用ロールの場合はと
くに介在物量を減少させる必要があるため、Ｓ帛を０．
０２５％以下、好ましくはｏ、ｏｉ。
くに介在物量を減少させる必要があるため、Ｓ帛を０．
０２５％以下、好ましくはｏ、ｏｉ。
％以下とした。
Ｐ：
ＰもＳと同様ロール鋼にとって臘１ヒを生じさせる有害
元素であるため、０．０２５９６以下、好ましくは０．
０１５％以下とした。
元素であるため、０．０２５９６以下、好ましくは０．
０１５％以下とした。
Ｎ１：
Ｎｉは焼入性を増加させる元素であり、炭素との親和力
を持たないため、Ｎｉの添加は焼入性に有効な固溶Ｃの
減少を生じないことから、高炭素鋼では焼入性に対して
きわめて有効な元素である。とくに、ロールの表面焼入
のような径方向に温度分布をもつ場合の焼入において焼
入深度の確保という息味で有効である。すなわち、Ｏｒ
などの炭化物形成元素が多い場合には、焼入のための加
熱に当たって、設定加熱温宜に対して表面から内部に入
るに従ってａｊ達湿温度低く、その場合には炭化物形成
元素がいかに多量添加されていてもそれらの固溶化が進
まず焼入性は不足する。
を持たないため、Ｎｉの添加は焼入性に有効な固溶Ｃの
減少を生じないことから、高炭素鋼では焼入性に対して
きわめて有効な元素である。とくに、ロールの表面焼入
のような径方向に温度分布をもつ場合の焼入において焼
入深度の確保という息味で有効である。すなわち、Ｏｒ
などの炭化物形成元素が多い場合には、焼入のための加
熱に当たって、設定加熱温宜に対して表面から内部に入
るに従ってａｊ達湿温度低く、その場合には炭化物形成
元素がいかに多量添加されていてもそれらの固溶化が進
まず焼入性は不足する。
しかし、Ｎｉの場合には焼入性の焼入到達温度依存性は
比較的少ないため、他の焼入性増加元素に比べ非常に有
利となり０．１％以上の添加を・必要とする。反面、Ｎ
１の１％以上の添加は残留オーステナイト量を増加させ
硬さを低くする。
比較的少ないため、他の焼入性増加元素に比べ非常に有
利となり０．１％以上の添加を・必要とする。反面、Ｎ
１の１％以上の添加は残留オーステナイト量を増加させ
硬さを低くする。
上記本発明の成分範囲の鋼のような一次炭化物が晶出す
る成分系の鋼種の鍛造は、非常にバーニング、表面割れ
、内部割れなどの欠陥を生じやすい。そこで、バーニン
グを防ぐために鍛造ＩＩ口熱温度を１１５０℃以下好ま
しくは１１００℃以下とし、表面割れ、内部割れを防ぐ
ために打ち上げ温度を９００℃以上とした。また、もみ
割れ、内部割れを防ぐためには一回当たりのプレスの圧
下量を１０％以下とすればよいことを見いだした。
る成分系の鋼種の鍛造は、非常にバーニング、表面割れ
、内部割れなどの欠陥を生じやすい。そこで、バーニン
グを防ぐために鍛造ＩＩ口熱温度を１１５０℃以下好ま
しくは１１００℃以下とし、表面割れ、内部割れを防ぐ
ために打ち上げ温度を９００℃以上とした。また、もみ
割れ、内部割れを防ぐためには一回当たりのプレスの圧
下量を１０％以下とすればよいことを見いだした。
更に、本発明では鍛造後、常法による球状生焼なましく
８００〜８８０℃加熱、６８０〜７３０℃恒温変態）、
焼入れ焼もどしく９００〜１０５０℃、６５０〜７２０
℃）を行なう。耐摩耗性を増加するため、あるいは通常
のタンデムミルにおけるロール使用硬度を維持するため
に、ロール表面硬度を１１ Ｖ ８００超とする場合は
表面焼入れ；品用を９５０〜１０００℃とし、必要に応
じてサブゼロ処理を実施し、焼もどしは１１０〜１５０
’Ｃで行なう。焼入れ温度が９５０℃以下では、Ｈｖ
８００超の硬さは得られず、１０００℃超にすると残留
オーステナイトが増大し硬さが低下するばかりでなく靭
性が低下する。
８００〜８８０℃加熱、６８０〜７３０℃恒温変態）、
焼入れ焼もどしく９００〜１０５０℃、６５０〜７２０
℃）を行なう。耐摩耗性を増加するため、あるいは通常
のタンデムミルにおけるロール使用硬度を維持するため
に、ロール表面硬度を１１ Ｖ ８００超とする場合は
表面焼入れ；品用を９５０〜１０００℃とし、必要に応
じてサブゼロ処理を実施し、焼もどしは１１０〜１５０
’Ｃで行なう。焼入れ温度が９５０℃以下では、Ｈｖ
８００超の硬さは得られず、１０００℃超にすると残留
オーステナイトが増大し硬さが低下するばかりでなく靭
性が低下する。
従って、表面焼入れ温度範囲は９５０〜１０００℃が好
ましい。更に、高い硬さを必要とする場合、高硬度深度
を必要とする場合、および硬さの経時変化の防止が必要
な場合にはサブピロ処理を実施する。
ましい。更に、高い硬さを必要とする場合、高硬度深度
を必要とする場合、および硬さの経時変化の防止が必要
な場合にはサブピロ処理を実施する。
焼もどしは焼入れおよび必要に応じて行なったサブゼロ
処理によって得られた硬さを考慮して１１０〜４５０℃
の温度範囲で行なう。１１０℃未満では焼入れによって
生じた異常な内部応力を緩和すルコトができず、１５０
℃Ｍ！ｉはＨｖ８００超を達成できない。
処理によって得られた硬さを考慮して１１０〜４５０℃
の温度範囲で行なう。１１０℃未満では焼入れによって
生じた異常な内部応力を緩和すルコトができず、１５０
℃Ｍ！ｉはＨｖ８００超を達成できない。
実施例
以下、実施例によって更に説明する。
耐摩耗性向上のためにＣ，ＭｏおよびＶを増加させたＣ
：Ｌ１２％、Ｓｉ ： ０．５９％、Ｍｎ ： ０．
４１％ 、Ｎｉ ：０．１４％、Ｏｒ ： ５．０％、
Ｍｏ ： ０．９８％、Ｖ：０．２５％、ρ： ０．０
１２％ 、 Ｓ ： ０．００１３％ノ成分系ＥＳＩｌ
鋼１鬼により４２０ｍｍφの径を有する冷延ワークロー
ルを製造した。
：Ｌ１２％、Ｓｉ ： ０．５９％、Ｍｎ ： ０．
４１％ 、Ｎｉ ：０．１４％、Ｏｒ ： ５．０％、
Ｍｏ ： ０．９８％、Ｖ：０．２５％、ρ： ０．０
１２％ 、 Ｓ ： ０．００１３％ノ成分系ＥＳＩｌ
鋼１鬼により４２０ｍｍφの径を有する冷延ワークロー
ルを製造した。
同爛種の高温引張試験結果を第１図および第２図に示す
。
。
第１図は図中の小枠内に示す熱処理パターンで熱処理し
た鋼の引張試験結果であって、５００”ＣまＴ−１分、
５００ ’Ｃから試験温度まで１１分で昇温した後、試
験：温度に３０分保持した１変引張試験を行なった結果
であり、図の示すように１１５０℃以−トにおいて絞り
９６は急激に低下した。
た鋼の引張試験結果であって、５００”ＣまＴ−１分、
５００ ’Ｃから試験温度まで１１分で昇温した後、試
験：温度に３０分保持した１変引張試験を行なった結果
であり、図の示すように１１５０℃以−トにおいて絞り
９６は急激に低下した。
また、第２図は５００℃まで１分、１１５０℃まで１１
分で胃渇し、１１５０℃で１時間保持後、試験温度に急
冷し、試験温度で５分保持した後引張試験を行なった結
果であり、図に示すように、絞りは変形温度１０００℃
までは直線的に上昇し、１０００′Ｃ以上では一定とな
った。
分で胃渇し、１１５０℃で１時間保持後、試験温度に急
冷し、試験温度で５分保持した後引張試験を行なった結
果であり、図に示すように、絞りは変形温度１０００℃
までは直線的に上昇し、１０００′Ｃ以上では一定とな
った。
従って、第１図および第２図の結果より濯造温度は絞り
が急激に低下する直前の１１５０℃以下、ｔｌ’？造終
了温度は絞り％を５０％以上保持する９００℃以−にと
すべぎである。
が急激に低下する直前の１１５０℃以下、ｔｌ’？造終
了温度は絞り％を５０％以上保持する９００℃以−にと
すべぎである。
また、−回当ノこりの圧下量を５・−８％とした場合に
は割れを生じなかったが、１１〜１５％では内部割れを
生じた（掃伸比は５８）、。
は割れを生じなかったが、１１〜１５％では内部割れを
生じた（掃伸比は５８）、。
その後、９８０℃で焼なまし、続いて加熱温度８５０
”Ｃ恒温変態温度７００℃とした球状化焼鈍を行なった
。更に、焼入れ温度０７５℃で油冷による焼入れをし、
６９０℃で焼もどしを行ない、ロール軸部の硬さｆｌｖ
２ＧＯ〜２７０を得た。
”Ｃ恒温変態温度７００℃とした球状化焼鈍を行なった
。更に、焼入れ温度０７５℃で油冷による焼入れをし、
６９０℃で焼もどしを行ない、ロール軸部の硬さｆｌｖ
２ＧＯ〜２７０を得た。
木精における大型ジョミニー一端焼入れ試験結果を第３
図に示すが、木精においては、焼入れ温度を９５０〜１
０００℃とすれば、１Ｉｖ８００超のロール表面硬さを
得られることがわかる。焼もどし温度は焼入れ（こよっ
て、得られた硬度に応じて１１０・〜１５０℃の温度節
回で実施する。
図に示すが、木精においては、焼入れ温度を９５０〜１
０００℃とすれば、１Ｉｖ８００超のロール表面硬さを
得られることがわかる。焼もどし温度は焼入れ（こよっ
て、得られた硬度に応じて１１０・〜１５０℃の温度節
回で実施する。
〈発明の効果〉
以上説明したように、本発明はＣ：０，８〜１．５％、
Ｓｉ：Ｏ１１〜１．０％、Ｍｎ ： ０．２〜１．６％
、Ｎ１；０、ｉ 〜１．０％、Ｏｒ ： ３．５〜Ｇ、
０％、Ｍｏ ： Ｏ，Ｇ 〜１．２％、Ｖ：０，１５〜
０．７％、Ｐ≦０．０２５％、Ｓ≦０．０２５％を含有
し残部、ｊ（Ｆ（！および不可避的不純物よりなる鋼’
９＋１５０〜９００”Ｃに７］Ｄ熱し、この温度範囲内
で１回の圧下量を１０９６以下で鍛造し、その後球状化
焼Ｇまし、続いて焼入れ、焼戻し処理を行なうことを特
徴とするしのであって、本発明に（系る製造す法によっ
て耐摩耗性を向上した高Ｃ１高合金［コール、持に１ｌ
ｖ８００超のロールの製造を可能とし、これによってロ
ール原単位を向」ニさせる／こけでなく、間接的に圧延
機の性能も向上させることがてさた。
Ｓｉ：Ｏ１１〜１．０％、Ｍｎ ： ０．２〜１．６％
、Ｎ１；０、ｉ 〜１．０％、Ｏｒ ： ３．５〜Ｇ、
０％、Ｍｏ ： Ｏ，Ｇ 〜１．２％、Ｖ：０，１５〜
０．７％、Ｐ≦０．０２５％、Ｓ≦０．０２５％を含有
し残部、ｊ（Ｆ（！および不可避的不純物よりなる鋼’
９＋１５０〜９００”Ｃに７］Ｄ熱し、この温度範囲内
で１回の圧下量を１０９６以下で鍛造し、その後球状化
焼Ｇまし、続いて焼入れ、焼戻し処理を行なうことを特
徴とするしのであって、本発明に（系る製造す法によっ
て耐摩耗性を向上した高Ｃ１高合金［コール、持に１ｌ
ｖ８００超のロールの製造を可能とし、これによってロ
ール原単位を向」ニさせる／こけでなく、間接的に圧延
機の性能も向上させることがてさた。
第１図は鍜漬カＤ熱温度をシミュレ−１・した時の変形
温度と絞りの関係を示すグラフ、第２図は鍛造終了）温
度をシミュレートした場合の変形：温度と絞りの関係を
示すグラフ、第３図は大型ジョミニー試験による−）ぶ
焼入れ性試験結宋を示すグラフである。
温度と絞りの関係を示すグラフ、第２図は鍛造終了）温
度をシミュレートした場合の変形：温度と絞りの関係を
示すグラフ、第３図は大型ジョミニー試験による−）ぶ
焼入れ性試験結宋を示すグラフである。
Claims (1)
- Ｃ：０．８〜１．５重量％、Ｓｉ：０．１〜１．０重量
％、Ｍｎ：０．２〜１．６重量％、Ｎｉ：０．１〜１．
０重量％、Ｃｒ：３．５〜６．０重量％、Ｍｏ：０．６
〜１．２重量％、Ｖ：０．１５〜０．７重量％、Ｐ≦０
．０２５重量％、Ｓ≦０．０２５重量％を含有し残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼を１１５０〜９０
０℃に加熱し、この温度範囲内で１回の圧下量を１０％
以下で鍛造し、その後球状化焼なまし、続いて焼入れ、
焼戻し処理を行なうことを特徴とする高耐摩耗性圧延ロ
ールの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60250349A JPH0653891B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60250349A JPH0653891B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62109926A true JPS62109926A (ja) | 1987-05-21 |
| JPH0653891B2 JPH0653891B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=17206591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60250349A Expired - Lifetime JPH0653891B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0653891B2 (ja) |
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| JPH0653891B2 (ja) | 1994-07-20 |
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