JPH0356642A - 熱間圧延用鍛造ロール及びその製造法 - Google Patents
熱間圧延用鍛造ロール及びその製造法Info
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- JPH0356642A JPH0356642A JP19103189A JP19103189A JPH0356642A JP H0356642 A JPH0356642 A JP H0356642A JP 19103189 A JP19103189 A JP 19103189A JP 19103189 A JP19103189 A JP 19103189A JP H0356642 A JPH0356642 A JP H0356642A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発１リ１は、胴内部及び軸部が強靭性に富みかつＩｉ
＃摩粍性、耐恕性に優れた熱間圧延用鍛造ロールとその
製造法に関するものである。
＃摩粍性、耐恕性に優れた熱間圧延用鍛造ロールとその
製造法に関するものである。
【従来の技術・１レびにその問題点】
熱間圧延に賞用されている鋳鉄ロールは、一般的に（よ
遠心鋳造複合法により製造されており、圧延使用屑であ
る外層材にＮｉ−グレン鋳鉄あるい（よ品クロム鋳鉄等
の耐摩ｊＬ鋳鉄を、内χイ材に４’５級特鉄あるいはダ
クタイル鋳鉄を配した複合構造のものである。 しかるに、熱間圧延用ロールの圧延使用層に要求される
基本的な特性としては、耐摩粍ｆｌｌ：、耐熱性（耐熱
衝撃性、耐熱疲労性）等があるが、上記耐摩耗鋳鉄はこ
れらの特性を兼備しているものと（よ言いがたい。即ち
、耐摩耗鋳鉄は、組織中に、ビッカース硬さ（以下Ｈｖ
という）１８００以下のＭ３Ｃ型あるいはＭ ｔ Ｃ
３型の共晶炭化物を分散させることにより耐摩耗ｗしを
付与しているものであるが、これらの共品炭化物は粗大
で、かつ連続状あるいは枠状に晶出するので、多１ａに
分散させる程耐摩耗仕は向上するが強靭性、耐熱性は劣
化するという雉点を有している。 更に、これらの複合鋳鉄ロールの耐用強度は内層材の許
容応力に制約されている。 例えば、内層材としてダクタイル鋳鉄を用いた場合でも
、ロールの軸部の同転曲げ疲れ強さは２０ｋｇｆ／一一
程度が限界であり、これ以上の応力が軸部に発生するよ
うな熱間圧延ミル用ロールにこれらの複合鋳鉄ロールを
適用することは不可能である。 一方、最近の熱間圧延においては、宵コストの観点から
ロールの耐摩托性並びに耐熱性の大幅な向Ｌが強く望ま
れている。 更に、圧延製品の寸法情度、形状、材質の向上を目的と
して出現している高鯖度・高圧下圧延ミルに用いられる
ロールにおいては、圧延荷重及びペンディング荷重によ
って発生する大きな応力に耐えつる胴内部及び軸：Ｗク
の強靭性に優れたロールであることが、まず第一の前提
条件とべっている。
遠心鋳造複合法により製造されており、圧延使用屑であ
る外層材にＮｉ−グレン鋳鉄あるい（よ品クロム鋳鉄等
の耐摩ｊＬ鋳鉄を、内χイ材に４’５級特鉄あるいはダ
クタイル鋳鉄を配した複合構造のものである。 しかるに、熱間圧延用ロールの圧延使用層に要求される
基本的な特性としては、耐摩粍ｆｌｌ：、耐熱性（耐熱
衝撃性、耐熱疲労性）等があるが、上記耐摩耗鋳鉄はこ
れらの特性を兼備しているものと（よ言いがたい。即ち
、耐摩耗鋳鉄は、組織中に、ビッカース硬さ（以下Ｈｖ
という）１８００以下のＭ３Ｃ型あるいはＭ ｔ Ｃ
３型の共晶炭化物を分散させることにより耐摩耗ｗしを
付与しているものであるが、これらの共品炭化物は粗大
で、かつ連続状あるいは枠状に晶出するので、多１ａに
分散させる程耐摩耗仕は向上するが強靭性、耐熱性は劣
化するという雉点を有している。 更に、これらの複合鋳鉄ロールの耐用強度は内層材の許
容応力に制約されている。 例えば、内層材としてダクタイル鋳鉄を用いた場合でも
、ロールの軸部の同転曲げ疲れ強さは２０ｋｇｆ／一一
程度が限界であり、これ以上の応力が軸部に発生するよ
うな熱間圧延ミル用ロールにこれらの複合鋳鉄ロールを
適用することは不可能である。 一方、最近の熱間圧延においては、宵コストの観点から
ロールの耐摩托性並びに耐熱性の大幅な向Ｌが強く望ま
れている。 更に、圧延製品の寸法情度、形状、材質の向上を目的と
して出現している高鯖度・高圧下圧延ミルに用いられる
ロールにおいては、圧延荷重及びペンディング荷重によ
って発生する大きな応力に耐えつる胴内部及び軸：Ｗク
の強靭性に優れたロールであることが、まず第一の前提
条件とべっている。
【発明の［１的】
本発明の目的は、かかる胴内部及び軸１１＜の強靭性に
優れていることが前提となる高情度・高圧下圧延ミル用
等の熱間圧延用ロールにおいて、耐産耗性及び耐熱性を
も兼備している優れた鍛造ロール並びにその製造法を堤
供しようとする点にある。
優れていることが前提となる高情度・高圧下圧延ミル用
等の熱間圧延用ロールにおいて、耐産耗性及び耐熱性を
も兼備している優れた鍛造ロール並びにその製造法を堤
供しようとする点にある。
本発明者は、先に粒状かつ高硬度のＶ炭化物（Ｉｌｖ２
８００、ＭＣ型）を多く析出させた耐摩耗材であるビル
ガー圧延用ロール材（特公昭６ｏ１３９２号）及び冷間
工具Ｍ（特公昭６２５９１２９号）を発明した。 これ
らの高炭素高バナジウｌ２系耐摩耗材は冷間圧延用ロー
ル等の冷間工具鋼として開発されたものであり、下記の
特徴を有している。 （１）強靭ａ・鍛造性； 強靭性及び鍛造性を咀書する
粗大む共晶炭化物の晶出ち１を制限している。 したがって、ロールのような大型製品の製造においても
容易に鍛造を行うことができ、ロールの胴内部及び袖部
が強靭性に富む。 （２）耐Ｐ？！比性二使用層である胴部表層は熱処理に
よって硬化された基地に粒状かつ高硬度のＭＣ型炭化物
を分散させることによって耐摩耗性が付与されており、
かつ粗大共品炭化物戦が少ないので強靭性にも富む。 これらのことから本発明者は胴内部及び軸部の強靭性が
１１４提条件となる熱間圧延用ロールに対しても上記高
炭素高バナジウム系耐ＦＩＰ．粍材が適用されうるごと
に着目した。 しかしμがら、熱間圧延用ロールにあっては、その作用
面が、高温圧延材との接触及び非接触部での冷却により
、５００℃以上の加熱と１００℃以下の冷却を繰り返し
受けるので、高温域での硬度低下が少なく、かつ熱疲労
及び熱衝雫によるクラックの発生・進展が少ないという
耐熱ｒｋを有することが必゜災となる。 本発明はかかる問題に対処するため、−Ｌ記高炭素高バ
ナジウム系冷間工具鋼の優れた特長である強靭性・耐摩
托ｒｔを阻害することむしに、史に耐熱？ｋを付与しう
る諸条件を探求の結果、次の如＜考゛察し、それに堪づ
いた構成を採用することによりその目的を達成したもの
である。 即ち、高炭素高バナジウム系冷間工具鋼においては、作
用面（表面）の温度が比較的低温である冷間圧延用ロー
ル等に用いることを旨としているので、Ｃｒ，Ｍｏ等の
合金元累は、主として焼入性を制限（特公昭６０−１３
９２号）、もしく｛よ付与（特公昭６２−５９１７９号
）する観点から添加しているものであり、耐囚性につい
ては殆んど考慮されていムかった。 また熱処理においても、特公昭６ ２−５ ９ １ ７
９号の試験結果及び適用例に示した如く、９８０℃以
下の焼入温度及び用途に応じた４００℃以下の焼もどし
温度で高硬度を得るものであり、堪地硬化のために必要
とされるＣζ１１［一％ＶＸ０．２４十０．５０〜０．
７１％−１もこの熱処理法に即した祿四となっている。 これに対して、本発明においては、高炭素高ノくナジウ
ム系耐摩耗材の強靭性を阻害せしめることなしに、熱間
圧延用ロールとして優れた耐熱性を付与するための最適
な塙地中のＣｈ１、合金元素添加（，１を設定し、並び
に最も適切な熱処理法を確立することによってそのＬ１
的を達成したものである。
８００、ＭＣ型）を多く析出させた耐摩耗材であるビル
ガー圧延用ロール材（特公昭６ｏ１３９２号）及び冷間
工具Ｍ（特公昭６２５９１２９号）を発明した。 これ
らの高炭素高バナジウｌ２系耐摩耗材は冷間圧延用ロー
ル等の冷間工具鋼として開発されたものであり、下記の
特徴を有している。 （１）強靭ａ・鍛造性； 強靭性及び鍛造性を咀書する
粗大む共晶炭化物の晶出ち１を制限している。 したがって、ロールのような大型製品の製造においても
容易に鍛造を行うことができ、ロールの胴内部及び袖部
が強靭性に富む。 （２）耐Ｐ？！比性二使用層である胴部表層は熱処理に
よって硬化された基地に粒状かつ高硬度のＭＣ型炭化物
を分散させることによって耐摩耗性が付与されており、
かつ粗大共品炭化物戦が少ないので強靭性にも富む。 これらのことから本発明者は胴内部及び軸部の強靭性が
１１４提条件となる熱間圧延用ロールに対しても上記高
炭素高バナジウム系耐ＦＩＰ．粍材が適用されうるごと
に着目した。 しかしμがら、熱間圧延用ロールにあっては、その作用
面が、高温圧延材との接触及び非接触部での冷却により
、５００℃以上の加熱と１００℃以下の冷却を繰り返し
受けるので、高温域での硬度低下が少なく、かつ熱疲労
及び熱衝雫によるクラックの発生・進展が少ないという
耐熱ｒｋを有することが必゜災となる。 本発明はかかる問題に対処するため、−Ｌ記高炭素高バ
ナジウム系冷間工具鋼の優れた特長である強靭性・耐摩
托ｒｔを阻害することむしに、史に耐熱？ｋを付与しう
る諸条件を探求の結果、次の如＜考゛察し、それに堪づ
いた構成を採用することによりその目的を達成したもの
である。 即ち、高炭素高バナジウム系冷間工具鋼においては、作
用面（表面）の温度が比較的低温である冷間圧延用ロー
ル等に用いることを旨としているので、Ｃｒ，Ｍｏ等の
合金元累は、主として焼入性を制限（特公昭６０−１３
９２号）、もしく｛よ付与（特公昭６２−５９１７９号
）する観点から添加しているものであり、耐囚性につい
ては殆んど考慮されていムかった。 また熱処理においても、特公昭６ ２−５ ９ １ ７
９号の試験結果及び適用例に示した如く、９８０℃以
下の焼入温度及び用途に応じた４００℃以下の焼もどし
温度で高硬度を得るものであり、堪地硬化のために必要
とされるＣζ１１［一％ＶＸ０．２４十０．５０〜０．
７１％−１もこの熱処理法に即した祿四となっている。 これに対して、本発明においては、高炭素高ノくナジウ
ム系耐摩耗材の強靭性を阻害せしめることなしに、熱間
圧延用ロールとして優れた耐熱性を付与するための最適
な塙地中のＣｈ１、合金元素添加（，１を設定し、並び
に最も適切な熱処理法を確立することによってそのＬ１
的を達成したものである。
本発明の第１は
Ｃ Ｉ．５〜２．５１’ＲＭｔ％（以下同じ）Ｓ
ｉ １．２ ％以 −ドＭｎ １．２
％以下 Ｃｒ １．５ 〜６．０％ ” ＞Ｍｏ−４−０．５Ｗ＆Ｌ”ｒ Ｉ ．５〜５．。 ヵＶ ４．５〜８．０％ 残１１＜が不−ｔ−＋Ｊ Ｍ的不純物であって、かつＣ
＝％ＶｘＯ．２４ ｝（０．４〜１ ．０）％ 及び０
．３Ｃｒ＋（Ｍｏ＋０．５Ｗ）が２．６％以七を満足す
ることを特徴とする、胴内部及び軸部が強靭性に富みか
つ耐摩耗性と耐熱性に優れた熱間圧延用鍛造ロールを要
旨とするものであり、第２の発明は Ｌ記第１の発明の組成に、 Ｎｉ ３．０％以下、Ｇｏ５．０％以下、Ｎｂ ２．０
％以下、’ｒｉ２．０％以下の１種以上を添加したこと
を特徴とする熱間圧延用鍛造ロールを要旨とずるもので
あり、 第３の発明は、 Ｌ記第１、第２の発明の組戊を有する鋼材を用いて熱間
圧延用鍛造ロールを製造する方法に関するもので、ロー
ルのｒｆ４ｉｌを誘導加熱等の手段で表屑焼入れした後
に５００℃以上の温度で焼もどしすることにより胴部の
表面硬さをＨｓ７ ０ 以上にすることを特徴とする、
熱間圧延用鍛ｍ ｏ−ルの製造法を要旨とするものであ
る。
ｉ １．２ ％以 −ドＭｎ １．２
％以下 Ｃｒ １．５ 〜６．０％ ” ＞Ｍｏ−４−０．５Ｗ＆Ｌ”ｒ Ｉ ．５〜５．。 ヵＶ ４．５〜８．０％ 残１１＜が不−ｔ−＋Ｊ Ｍ的不純物であって、かつＣ
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．３Ｃｒ＋（Ｍｏ＋０．５Ｗ）が２．６％以七を満足す
ることを特徴とする、胴内部及び軸部が強靭性に富みか
つ耐摩耗性と耐熱性に優れた熱間圧延用鍛造ロールを要
旨とするものであり、第２の発明は Ｌ記第１の発明の組成に、 Ｎｉ ３．０％以下、Ｇｏ５．０％以下、Ｎｂ ２．０
％以下、’ｒｉ２．０％以下の１種以上を添加したこと
を特徴とする熱間圧延用鍛造ロールを要旨とずるもので
あり、 第３の発明は、 Ｌ記第１、第２の発明の組戊を有する鋼材を用いて熱間
圧延用鍛造ロールを製造する方法に関するもので、ロー
ルのｒｆ４ｉｌを誘導加熱等の手段で表屑焼入れした後
に５００℃以上の温度で焼もどしすることにより胴部の
表面硬さをＨｓ７ ０ 以上にすることを特徴とする、
熱間圧延用鍛ｍ ｏ−ルの製造法を要旨とするものであ
る。
■Ｃ：１．５〜２．５重ｈｔ％（以下同じ）Ｖ： ４．
５〜８．０％ かつ、 Ｃ−％ＶＸ０．２４＋（０．４ 〜１．０）％
Ｖは、拉状で高硬度のＶ炭化物形成元素であり、■が高
い程Ｖ炭化物を多く生戚せしめることができ、高温の耐
摩粍性（よ向上する。 これを第Ｉ図により説明する。 同図は、硬さをＨｓ８
０ と同一に調整した各種バナジウム含有鋼のＶ含＊
７ｉｔと高温ロール摩北試験による庁粍飛との関係を
示したものであるが、Ｖ含ｆＴ ｒ＋！ ４ ． ５％
以上で優れた高温耐摩托性を発揮する。 しかし、８．０％以しになると鋼塊製造において、■の
偏析が生じ易く、均質な鋼塊を得ることが困難となる。 よって、■の下限を４．５％、Ｌ限を８ ０％とした。 尚、同図における高温ロール摩耗試験は次のようにして
行った。 ロール相当の供試ロール（φ１ ０ ０ ｍｍＸ ２
４ ｎ＋ｍｌｌ）と高周波加熱により高温とした圧延材
相当の加熱ロール（φ２ ４ ０ｍｍＸ ｌ Ｂｓ一巾
）とを、接触、負荷、転動させ、一定転勤数回転後、供
試ロールのｔｑ粍市ｉ＋ｔを測定し、高温におけるロー
ル材の耐摩耗Ｙ［を評価した。 試験条件 ・加熱ロール；加熱温度 ８００℃、ＳＣＭ４３５鋼 ・洪試［Ｊ−ル：周速６ ０ ｍ／ａ＋ｉｎ （加熱ロ
ールとの周速差：５％） ・接触荷・Ｔｊ； ２０ｋｇ／ａ＋ａ・転勤数．
ＩＸＩＯ’ ・摩粍’ｎ ： 弔位接触中当りの摩ｊＬ＋ｙｉｔ
次に、第２図は高バナジウム含ずイ材（４．２％Ｃｒ−
２．１％Ｍｏ−０．３％Ｗ）（Ｖ：４．７％、６．６％
）におけるＣ含Ｔ−Ｔ損と共品炭化物析出！ｊｌの関係
を説明するものであるが、Ｃが ２ ６％以−１二にム
ると、粗大な』（晶炭化物の析出ｉＩｋが急激に増加し
、鍛ｍ Ｐｌ、強靭？ｌを阻害するのみならず熱衝！ｐ
Ｅ並びに熱疲労によるクラックの発生・進展を助長して
耐熱性を劣化させる。 また、ＣはＶ！’ａとの関連において、５００’Ｃ以上
の高温焼もどし後の硬さを大きく左右する。 第３図はこの関係におけるｃｈ１の最適範ｔ＋ｔｔを策
定するための試験結果、即ら基地の硬さに寄与するＣ！
′ｉ！であるＡＣ［−（％Ｃ）−（％Ｖ）ＸＯ．２ ４
１と５３０℃焼もどし後の硬さを、４．２％Ｃ『−２．
１％Ｍｏ−０．３％Ｗ系鋼でＶ ４ｉ１ ３例について
示したものである。 この試験より、高忌焼もどし後の
最高硬さは△Ｃ＝０．６５％付近で得られ実川１ニの所
要硬さは△Ｃ＝０．４〜１．０％の範囲で得られること
が判った。 尚、この場合の焼入温度＝ｌｆ２びに焼入
れ時の冷却速度（焼入温度から５００℃までの降温速度
）は、後に詳述するようにそれぞれ１０５０℃及び１４
℃／ＩＩｉｎと、実体〔ｌ−ルに即した条件を採用して
いる。 ところで、高温における耐摩耗性は、Ｖ炭化物Ｒｋのみ
ならず硬さによっても左右される。 第４図は、高炭素高バナジウム鋼の硬さと高温ロール庁
耗試験による摩耗詐との関係を示したもので、硬さが高
い程耐Ｐｇ 托ＰＩＥが向上し、従来の高クロｌ１鋳鉄
（▲）と同等以一ヒの耐摩托仕を確保するために｛よ高
炭素高バナジウム鋼においても１１ｓ７０以］−．の硬
さが必要となる。 尚、供試ロールとして、５％■は後
述実施例ｌのＡ，７％Ｖは実施例２の１３鋼を用いた小
型ロールの軸部から採取した試験片を熱処理したものを
用いた。 Ｃ並び｛こＶの成分範囲は、これらの諸要因を勘案し、
Ｃの上限は、粗大な共晶炭化物の品出Ｃｉｔ増加の悪影
稗を考慮して２．５％、かつ高温焼もどしで高硬度が得
られるＶ Ｈｌとの関係より、Ｃ％ＶＸ２，４ ＋（０
．４ 〜１．０）％、下限（よ、■の下限’ｔｔ（４．
５％）と−Ｅ記との関係から１．５％とした。 ■ Ｃｒ： ｌ．５〜６．０％ Ｍｏ＋０ ．５ Ｗ： １ ．５ 〜５ ．０％かつ
（０．ａ Ｃｒ十Ｍｏ＋ ０．５Ｗ）： ２．６％以」
二Ｃ『は焼入性を高めるとともに高温焼もどし硬さを増
大させる。 Ｍｏは基地に固溶あるいは基地中ｊこ微小炭化物を析出
させることにより、焼入性及び焼もどし軟化抵抗の増大
に有効である。 またＷはＭｏｆａの約１／２でＭｏと同等の効果を発揮
ずる。 このように、Ｃ『、ＭＯ及びＷの添加は耐熱性
の付与に有効である。 第５図及び第６図は、それぞれＣｒ重及び（Ｍｏ十０．
５Ｗ）ｉｆｆと、５３０℃焼もどし硬さとの関係を示し
たものである。即ち、第５図は２．４ｌ％Ｃ６．５％Ｖ
− ２．１％（Ｍｏ＋ ０ ． ５ Ｗ）系１こおける
高温度焼もどし硬さに及ぼすＣｒの影響、第６図は２．
３９％Ｇ−６．５％Ｖ−４．１％Ｃ『系における（Ｍｏ
＋０．５Ｗ）の影費を示している。 尚、同図の試験に
おいても、第３図の場合と同様に、焼入温度及び焼入時
の冷却速度は、それぞれｌ０５０℃及び実体ロールに即
した徐冷（１４℃／ｗｉｎ）としている。 これらのグラフより、Ｃｒ４ｄ及び（Ｍｏ−１− ０
． ５ Ｗ）量がそれぞれ１．５％以上で、徐冷の場合
でも高温焼もどしでＨｓ７ ０ 以上の硬さが得られる
ことが判る。 更に、高温焼もどし後の硬さはＣｒ及び（Ｍｏ＋０．５
Ｗ）の複合効果で決定される。 第７図は、２．４％Ｃ−６．５％Ｖ系高炭素高バナジウ
ム鋼の高温焼もどし後の硬さに及ぼすＣｒ及びＭｏとＷ
の関係〔（％ＣｒＸ０．３）と（％Ｍｏ＋％ｗｘ０．５
））を示すグラフである。 同図より判るように、Ｃ『
の効果は（Ｍｏ十０ ． ５ Ｗ）の０．３倍であり、
ｌＩｓ７０以上の硬さを得るには（ｏ．３Ｃ ｒ−＋−
Ｍｏ＋０ ． ５ Ｗ）が２．６％以上必要となる。 一方、Ｃ ｒ ｉｌ及び（Ｍ ｏ十０ ． ５ Ｗ ）
ｒｉｔがそれぞれ６．０％及び５．０％を超えると Ｍ
．， Ｃ Ｊ型及びＭｌｌＣ型の祖大共品炭化物の晶
出竜が増大し、鍛造ｐｈ及び強靭性を劣化させるので好
ましくない。 よって、Ｃｒｑｌ及び（Ｍｏ＋０ ． ５ Ｗ）Ｒｔの
下限をそれぞれ１．５％、−ヒ限を ６．０％及び５．
０％とし、かつ（０．３ Ｃｒ｝Ｍｏ＋ ０．５Ｗ）の
ド眼を ２．６％とした。 ■ Ｓｉ：Ｉ．２％以下 Ｍｎ： 夏．２％以下 Ｓｉ及びＭｎは脱酸調整、流動性改善、焼入性改善を目
的に、通常鋼材と同様 １．２％まで含有させる。 第２の発明に係るｆｌ２ ｍロールは、以．七の成分に
加え、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｎｂ，’ｒｉを、それぞれ次の理山
により所要星添加することを特徴としている。 ■ Ｎｉ： ３．０％以下 Ｃｏ： ５．０％以下 Ｎｉ及びＣｏはいずれも基地に固溶して焼入性及び耐熱
性の増大に効果があるので、必要に応じそれぞれ３．０
％以下及び５．０％以下添加すると好ましい結果が得ら
れる。 しかし、これらの４ｔを超えて添加しても効果
の向上は期待できないのでそれぞれ」二記を上限とした
。 ■ Ｎｂ： ２．０％以下 Ｔｉ： ２．０％以下 本発明においては、高硬度かつ粒状のＭｅ型炭化物を形
成する元素の主体はＶであるが、Ｎｂ及びＴｉ ｔ）Ｖ
と同様のＭＣ型炭化物を形成するのでＶとともに添加す
ると効果的である。しかし、添加ｔ，１が多くなると溶
解が困難とムるので、それぞれＬ限を２．０％とした。
５〜８．０％ かつ、 Ｃ−％ＶＸ０．２４＋（０．４ 〜１．０）％
Ｖは、拉状で高硬度のＶ炭化物形成元素であり、■が高
い程Ｖ炭化物を多く生戚せしめることができ、高温の耐
摩粍性（よ向上する。 これを第Ｉ図により説明する。 同図は、硬さをＨｓ８
０ と同一に調整した各種バナジウム含有鋼のＶ含＊
７ｉｔと高温ロール摩北試験による庁粍飛との関係を
示したものであるが、Ｖ含ｆＴ ｒ＋！ ４ ． ５％
以上で優れた高温耐摩托性を発揮する。 しかし、８．０％以しになると鋼塊製造において、■の
偏析が生じ易く、均質な鋼塊を得ることが困難となる。 よって、■の下限を４．５％、Ｌ限を８ ０％とした。 尚、同図における高温ロール摩耗試験は次のようにして
行った。 ロール相当の供試ロール（φ１ ０ ０ ｍｍＸ ２
４ ｎ＋ｍｌｌ）と高周波加熱により高温とした圧延材
相当の加熱ロール（φ２ ４ ０ｍｍＸ ｌ Ｂｓ一巾
）とを、接触、負荷、転動させ、一定転勤数回転後、供
試ロールのｔｑ粍市ｉ＋ｔを測定し、高温におけるロー
ル材の耐摩耗Ｙ［を評価した。 試験条件 ・加熱ロール；加熱温度 ８００℃、ＳＣＭ４３５鋼 ・洪試［Ｊ−ル：周速６ ０ ｍ／ａ＋ｉｎ （加熱ロ
ールとの周速差：５％） ・接触荷・Ｔｊ； ２０ｋｇ／ａ＋ａ・転勤数．
ＩＸＩＯ’ ・摩粍’ｎ ： 弔位接触中当りの摩ｊＬ＋ｙｉｔ
次に、第２図は高バナジウム含ずイ材（４．２％Ｃｒ−
２．１％Ｍｏ−０．３％Ｗ）（Ｖ：４．７％、６．６％
）におけるＣ含Ｔ−Ｔ損と共品炭化物析出！ｊｌの関係
を説明するものであるが、Ｃが ２ ６％以−１二にム
ると、粗大な』（晶炭化物の析出ｉＩｋが急激に増加し
、鍛ｍ Ｐｌ、強靭？ｌを阻害するのみならず熱衝！ｐ
Ｅ並びに熱疲労によるクラックの発生・進展を助長して
耐熱性を劣化させる。 また、ＣはＶ！’ａとの関連において、５００’Ｃ以上
の高温焼もどし後の硬さを大きく左右する。 第３図はこの関係におけるｃｈ１の最適範ｔ＋ｔｔを策
定するための試験結果、即ら基地の硬さに寄与するＣ！
′ｉ！であるＡＣ［−（％Ｃ）−（％Ｖ）ＸＯ．２ ４
１と５３０℃焼もどし後の硬さを、４．２％Ｃ『−２．
１％Ｍｏ−０．３％Ｗ系鋼でＶ ４ｉ１ ３例について
示したものである。 この試験より、高忌焼もどし後の
最高硬さは△Ｃ＝０．６５％付近で得られ実川１ニの所
要硬さは△Ｃ＝０．４〜１．０％の範囲で得られること
が判った。 尚、この場合の焼入温度＝ｌｆ２びに焼入
れ時の冷却速度（焼入温度から５００℃までの降温速度
）は、後に詳述するようにそれぞれ１０５０℃及び１４
℃／ＩＩｉｎと、実体〔ｌ−ルに即した条件を採用して
いる。 ところで、高温における耐摩耗性は、Ｖ炭化物Ｒｋのみ
ならず硬さによっても左右される。 第４図は、高炭素高バナジウム鋼の硬さと高温ロール庁
耗試験による摩耗詐との関係を示したもので、硬さが高
い程耐Ｐｇ 托ＰＩＥが向上し、従来の高クロｌ１鋳鉄
（▲）と同等以一ヒの耐摩托仕を確保するために｛よ高
炭素高バナジウム鋼においても１１ｓ７０以］−．の硬
さが必要となる。 尚、供試ロールとして、５％■は後
述実施例ｌのＡ，７％Ｖは実施例２の１３鋼を用いた小
型ロールの軸部から採取した試験片を熱処理したものを
用いた。 Ｃ並び｛こＶの成分範囲は、これらの諸要因を勘案し、
Ｃの上限は、粗大な共晶炭化物の品出Ｃｉｔ増加の悪影
稗を考慮して２．５％、かつ高温焼もどしで高硬度が得
られるＶ Ｈｌとの関係より、Ｃ％ＶＸ２，４ ＋（０
．４ 〜１．０）％、下限（よ、■の下限’ｔｔ（４．
５％）と−Ｅ記との関係から１．５％とした。 ■ Ｃｒ： ｌ．５〜６．０％ Ｍｏ＋０ ．５ Ｗ： １ ．５ 〜５ ．０％かつ
（０．ａ Ｃｒ十Ｍｏ＋ ０．５Ｗ）： ２．６％以」
二Ｃ『は焼入性を高めるとともに高温焼もどし硬さを増
大させる。 Ｍｏは基地に固溶あるいは基地中ｊこ微小炭化物を析出
させることにより、焼入性及び焼もどし軟化抵抗の増大
に有効である。 またＷはＭｏｆａの約１／２でＭｏと同等の効果を発揮
ずる。 このように、Ｃ『、ＭＯ及びＷの添加は耐熱性
の付与に有効である。 第５図及び第６図は、それぞれＣｒ重及び（Ｍｏ十０．
５Ｗ）ｉｆｆと、５３０℃焼もどし硬さとの関係を示し
たものである。即ち、第５図は２．４ｌ％Ｃ６．５％Ｖ
− ２．１％（Ｍｏ＋ ０ ． ５ Ｗ）系１こおける
高温度焼もどし硬さに及ぼすＣｒの影響、第６図は２．
３９％Ｇ−６．５％Ｖ−４．１％Ｃ『系における（Ｍｏ
＋０．５Ｗ）の影費を示している。 尚、同図の試験に
おいても、第３図の場合と同様に、焼入温度及び焼入時
の冷却速度は、それぞれｌ０５０℃及び実体ロールに即
した徐冷（１４℃／ｗｉｎ）としている。 これらのグラフより、Ｃｒ４ｄ及び（Ｍｏ−１− ０
． ５ Ｗ）量がそれぞれ１．５％以上で、徐冷の場合
でも高温焼もどしでＨｓ７ ０ 以上の硬さが得られる
ことが判る。 更に、高温焼もどし後の硬さはＣｒ及び（Ｍｏ＋０．５
Ｗ）の複合効果で決定される。 第７図は、２．４％Ｃ−６．５％Ｖ系高炭素高バナジウ
ム鋼の高温焼もどし後の硬さに及ぼすＣｒ及びＭｏとＷ
の関係〔（％ＣｒＸ０．３）と（％Ｍｏ＋％ｗｘ０．５
））を示すグラフである。 同図より判るように、Ｃ『
の効果は（Ｍｏ十０ ． ５ Ｗ）の０．３倍であり、
ｌＩｓ７０以上の硬さを得るには（ｏ．３Ｃ ｒ−＋−
Ｍｏ＋０ ． ５ Ｗ）が２．６％以上必要となる。 一方、Ｃ ｒ ｉｌ及び（Ｍ ｏ十０ ． ５ Ｗ ）
ｒｉｔがそれぞれ６．０％及び５．０％を超えると Ｍ
．， Ｃ Ｊ型及びＭｌｌＣ型の祖大共品炭化物の晶
出竜が増大し、鍛造ｐｈ及び強靭性を劣化させるので好
ましくない。 よって、Ｃｒｑｌ及び（Ｍｏ＋０ ． ５ Ｗ）Ｒｔの
下限をそれぞれ１．５％、−ヒ限を ６．０％及び５．
０％とし、かつ（０．３ Ｃｒ｝Ｍｏ＋ ０．５Ｗ）の
ド眼を ２．６％とした。 ■ Ｓｉ：Ｉ．２％以下 Ｍｎ： 夏．２％以下 Ｓｉ及びＭｎは脱酸調整、流動性改善、焼入性改善を目
的に、通常鋼材と同様 １．２％まで含有させる。 第２の発明に係るｆｌ２ ｍロールは、以．七の成分に
加え、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｎｂ，’ｒｉを、それぞれ次の理山
により所要星添加することを特徴としている。 ■ Ｎｉ： ３．０％以下 Ｃｏ： ５．０％以下 Ｎｉ及びＣｏはいずれも基地に固溶して焼入性及び耐熱
性の増大に効果があるので、必要に応じそれぞれ３．０
％以下及び５．０％以下添加すると好ましい結果が得ら
れる。 しかし、これらの４ｔを超えて添加しても効果
の向上は期待できないのでそれぞれ」二記を上限とした
。 ■ Ｎｂ： ２．０％以下 Ｔｉ： ２．０％以下 本発明においては、高硬度かつ粒状のＭｅ型炭化物を形
成する元素の主体はＶであるが、Ｎｂ及びＴｉ ｔ）Ｖ
と同様のＭＣ型炭化物を形成するのでＶとともに添加す
ると効果的である。しかし、添加ｔ，１が多くなると溶
解が困難とムるので、それぞれＬ限を２．０％とした。
本発明は、胴径が７０００１１１程度までの熱間圧延用
ロールを対染としているものであり、上記成分範四はこ
れらの大質重の製品においても高温度焼もどしでＨｓ７
０ 以上の胴部硬さを確保できる合金元素添加詐とな
っているので焼入性が昔しく良い材質となっている。 第８図及び第９図は、実施例２に示すロール（化学成分
（よ第１表のＣ）の製作工程中に採取した試料を用いて
求めた本発明鋼の焼入時の加熱瓜度・田びに冷却速度と
高温焼もどし硬さの関係を示したものである。 第８図において、本発明鋼は焼入時の冷却速度（焼入温
度から５００℃まで）が２３℃／ｍｉｎの場合（胴径が
６００問程度の実体ロールを誘専加熱後、衝風冷却した
時の冷却速度に相当）、焼入温度が９５０℃以１二で１
−１ｓ７０ の高温焼もどし硬さを得ることができる
。 一方、第９図において、ほぼ最高焼もどし硬さとなる１
０５０℃の焼入温度の場合、冷却速度が１５℃，／ｓｉ
ｎ程度の徐冷でもＩ−｛ｓ８０以−Ｅの高温焼もどし硬
さが得られる。 従って、本発明ロールの製造にあたっては、焼入時に、
使用層である胴表層部のみ硬化させ、かつ胴内部には焼
きが入らず強靭ｗＬに富む材質とするために、誘導加熱
等の表層焼入法を採用ずる必要がある。 更に、熱間圧延用ロールの表面温度は５００℃以上に達
するので、使用中の変質、軟化を避けるため、焼入後の
焼もどし温度は５００℃以上とすることが必要である。
ロールを対染としているものであり、上記成分範四はこ
れらの大質重の製品においても高温度焼もどしでＨｓ７
０ 以上の胴部硬さを確保できる合金元素添加詐とな
っているので焼入性が昔しく良い材質となっている。 第８図及び第９図は、実施例２に示すロール（化学成分
（よ第１表のＣ）の製作工程中に採取した試料を用いて
求めた本発明鋼の焼入時の加熱瓜度・田びに冷却速度と
高温焼もどし硬さの関係を示したものである。 第８図において、本発明鋼は焼入時の冷却速度（焼入温
度から５００℃まで）が２３℃／ｍｉｎの場合（胴径が
６００問程度の実体ロールを誘専加熱後、衝風冷却した
時の冷却速度に相当）、焼入温度が９５０℃以１二で１
−１ｓ７０ の高温焼もどし硬さを得ることができる
。 一方、第９図において、ほぼ最高焼もどし硬さとなる１
０５０℃の焼入温度の場合、冷却速度が１５℃，／ｓｉ
ｎ程度の徐冷でもＩ−｛ｓ８０以−Ｅの高温焼もどし硬
さが得られる。 従って、本発明ロールの製造にあたっては、焼入時に、
使用層である胴表層部のみ硬化させ、かつ胴内部には焼
きが入らず強靭ｗＬに富む材質とするために、誘導加熱
等の表層焼入法を採用ずる必要がある。 更に、熱間圧延用ロールの表面温度は５００℃以上に達
するので、使用中の変質、軟化を避けるため、焼入後の
焼もどし温度は５００℃以上とすることが必要である。
次に本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例 ｌ
表１に示す２種の化学成分Ａ及び８を右する鋼材を用い
て、胴径１６０ｍｍ、軸径１００＋ｓｍの小型ロールを
次の工程により製作した。 高周波溶解（１トン炉）ＥＳＲ電極鋳遣（鋳込温度ｌ４
６０℃）−・焼ｔ屯−・ＥＳＲ溶解（φ２５０）−・ハ
ンマー鍛伸（加熱温度Ｉ１００℃）−・焼鈍一・荒削り
一誘導加熱焼入れ（Ａ：Ｉ０５０℃Ｘ３′ ＡＣ、Ｉ３
：Ｉ０３０℃Ｘ３’ ＡＣ）一焼もどし（５３０℃Ｘ８
ｈｒ，２回） 以七の工糧には特に困難はなく、Ａ及びＨの完戚硬さと
してそれぞれｔｌｓ８５ 及び８２が得られた。 これらのロール製作工程中に採取した試験片を用いて行
った評価試験結果を、従来のＮｉ−グレン鋳鉄複合ロー
ル（内層材：ダクタイル鋳鉄）と比較して次に示す。 （１）軸部の強靭ＰＬ 本発明による小型ロールＡ及びＢの輔部と、Ｎｉグレン
鋳鉄複合ロールの軸部から採取した試験片による引張試
験結果及び回転＋ｆｔ＋げ疲れ試験結果を表２に示す。 ロール軸部の許容応力（よ同転曲げ疲れ強さに比例する
ので、本発明に上るロールの場合には、従来のダクタイ
ル鋳鉄内層材による複合鋳鉄ロールの場合よりも約２．
８倍のｒＥ延荷重及びペンディング荷重に耐えうるとい
う結果を得た。 （２）胴表層部の機械的及び熱的特性 本発明によるロールＡ及びＨの胴表層部と従来のＮｉ−
−グレン鋳鉄ロールの表層部（Ｈｓ８０）の破壊靭性、
圧縮試験結果、転勤疲労強度及び熱衝撃試験結果を表３
に示す。 尚、熱衝撃試験は直径３０ｍｍ、巾５＋ａ＋ａの加熱・
冷却面を有する円筒状の試験片を高周波加熱及び水冷に
より急熱・急冷するものであり、クラツクの発生する表
面加熱温度で耐熱衝撃性を評価するものである。 本発明ロールは、従来のＮｉ−グレン鋳鉄に比し、耐熱
衝撃性に優れるのみならず、圧縮特性、転勤疲労強度及
び破壊靭ｒｈにも優れるので、高精度・高圧下圧延等の
機械的及び熱的負荷が大きい場合でも格段に優れた性能
を発揮できるという結果が｛りられた。 実施例 ２ 表ｌの化学成分Ｃを有する鋼材を用いて、胴径４ ３
０ ａｓ，軸径２４０＋ｓｓのロールを次の工程によっ
て製作した。 アーク式電気炉溶解（ｌ５トン炉）Ｅ Ｓ Ｒ電極鋳造
（鋳込温度１４４０℃）一焼鈍一誘導加熱焼入れ（１０
５０℃Ｘ１０’ＡＣ）→焼もどし（５３０℃ｘｌ２ｈ、
２同）。 以上の工程には特に困難はなく、完成硬度
１｛Ｒ８０ が得られた。 本ロールを熱延仕上ミルに使用したところ、従来のＮｉ
−グレン鋳鉄ロールに比較して、耐摩耗性において５〜
６倍の性能を発揮した。 このように本発明の鍛造ロールは、軸部及び胴内部の強
靭性に優れているばかりでなく、胴表層部の耐摩托性、
耐熱性についても画期的な性能を具備するものであって
、熱間圧延用ロールに適用した場合の実用的効果は署大
である。
て、胴径１６０ｍｍ、軸径１００＋ｓｍの小型ロールを
次の工程により製作した。 高周波溶解（１トン炉）ＥＳＲ電極鋳遣（鋳込温度ｌ４
６０℃）−・焼ｔ屯−・ＥＳＲ溶解（φ２５０）−・ハ
ンマー鍛伸（加熱温度Ｉ１００℃）−・焼鈍一・荒削り
一誘導加熱焼入れ（Ａ：Ｉ０５０℃Ｘ３′ ＡＣ、Ｉ３
：Ｉ０３０℃Ｘ３’ ＡＣ）一焼もどし（５３０℃Ｘ８
ｈｒ，２回） 以七の工糧には特に困難はなく、Ａ及びＨの完戚硬さと
してそれぞれｔｌｓ８５ 及び８２が得られた。 これらのロール製作工程中に採取した試験片を用いて行
った評価試験結果を、従来のＮｉ−グレン鋳鉄複合ロー
ル（内層材：ダクタイル鋳鉄）と比較して次に示す。 （１）軸部の強靭ＰＬ 本発明による小型ロールＡ及びＢの輔部と、Ｎｉグレン
鋳鉄複合ロールの軸部から採取した試験片による引張試
験結果及び回転＋ｆｔ＋げ疲れ試験結果を表２に示す。 ロール軸部の許容応力（よ同転曲げ疲れ強さに比例する
ので、本発明に上るロールの場合には、従来のダクタイ
ル鋳鉄内層材による複合鋳鉄ロールの場合よりも約２．
８倍のｒＥ延荷重及びペンディング荷重に耐えうるとい
う結果を得た。 （２）胴表層部の機械的及び熱的特性 本発明によるロールＡ及びＨの胴表層部と従来のＮｉ−
−グレン鋳鉄ロールの表層部（Ｈｓ８０）の破壊靭性、
圧縮試験結果、転勤疲労強度及び熱衝撃試験結果を表３
に示す。 尚、熱衝撃試験は直径３０ｍｍ、巾５＋ａ＋ａの加熱・
冷却面を有する円筒状の試験片を高周波加熱及び水冷に
より急熱・急冷するものであり、クラツクの発生する表
面加熱温度で耐熱衝撃性を評価するものである。 本発明ロールは、従来のＮｉ−グレン鋳鉄に比し、耐熱
衝撃性に優れるのみならず、圧縮特性、転勤疲労強度及
び破壊靭ｒｈにも優れるので、高精度・高圧下圧延等の
機械的及び熱的負荷が大きい場合でも格段に優れた性能
を発揮できるという結果が｛りられた。 実施例 ２ 表ｌの化学成分Ｃを有する鋼材を用いて、胴径４ ３
０ ａｓ，軸径２４０＋ｓｓのロールを次の工程によっ
て製作した。 アーク式電気炉溶解（ｌ５トン炉）Ｅ Ｓ Ｒ電極鋳造
（鋳込温度１４４０℃）一焼鈍一誘導加熱焼入れ（１０
５０℃Ｘ１０’ＡＣ）→焼もどし（５３０℃ｘｌ２ｈ、
２同）。 以上の工程には特に困難はなく、完成硬度
１｛Ｒ８０ が得られた。 本ロールを熱延仕上ミルに使用したところ、従来のＮｉ
−グレン鋳鉄ロールに比較して、耐摩耗性において５〜
６倍の性能を発揮した。 このように本発明の鍛造ロールは、軸部及び胴内部の強
靭性に優れているばかりでなく、胴表層部の耐摩托性、
耐熱性についても画期的な性能を具備するものであって
、熱間圧延用ロールに適用した場合の実用的効果は署大
である。
第１図は、硬さをＨｓ８０ と同一に調整した各種バ
ナジウム含行鋼における摩耗芥に及ぼすＶの影青を示す
高ｆＡ庁耗試験結果のグラフ。 第２図は、４．２％Ｃｒ−２．１％Ｍｏ−０．３％Ｗ系
高炭素高バナジウムの共品炭化物面積に及ぼすＣ及びＶ
の影響を示すグラフ。 第３図は、 ４．２％Ｃｒ−２．１％Ｍｏ−０．３％Ｗ
系高炭素高バナジウム鋼の高温焼もどし硬さと話地中の
Ｃ−ｈｋ△Ｃとの関係を示すグラフ。 第４図は、高炭素高バナジウム鋼における摩耗哨に及ぼ
す硬さの影響を示す高温摩耗拭験結果のグラフ。 第５図は、 ２．４１％Ｃ−６．５％Ｖ−２．１％（Ｍ
ｏ＋０．５Ｗ）系の高温焼もどし硬さに及ぼすＣ『の影
響を示すグラフ。 第６図は、 ２．３９％Ｃ−６．５％Ｖ−１１％Ｃｒ系
の高温焼もどし硬さに及ぼす（Ｍｏ＋０．５Ｗ）の影響
を示すグラフ。 第７図は、２．４％Ｇ−６．５％Ｖ系高炭素高バナジウ
ム鋼の高温焼もどし硬さに及ぼず（％Ｃｒ）×０．３と
〔（％ＭＯ＋（％ｗ）ｘ ０ ．５ ）との関係を示す
グラフ。 第８図は、本発明Ｉ．ＩｌＩ（実施例２）における高温
焼もどし硬さに及ぼず焼入温度の影響を示すグラフ。 第９図は、本発明鋼における高温焼もどし硬さに及ぼず
焼入れ時の冷却速度の影響を示すグラフである。
ナジウム含行鋼における摩耗芥に及ぼすＶの影青を示す
高ｆＡ庁耗試験結果のグラフ。 第２図は、４．２％Ｃｒ−２．１％Ｍｏ−０．３％Ｗ系
高炭素高バナジウムの共品炭化物面積に及ぼすＣ及びＶ
の影響を示すグラフ。 第３図は、 ４．２％Ｃｒ−２．１％Ｍｏ−０．３％Ｗ
系高炭素高バナジウム鋼の高温焼もどし硬さと話地中の
Ｃ−ｈｋ△Ｃとの関係を示すグラフ。 第４図は、高炭素高バナジウム鋼における摩耗哨に及ぼ
す硬さの影響を示す高温摩耗拭験結果のグラフ。 第５図は、 ２．４１％Ｃ−６．５％Ｖ−２．１％（Ｍ
ｏ＋０．５Ｗ）系の高温焼もどし硬さに及ぼすＣ『の影
響を示すグラフ。 第６図は、 ２．３９％Ｃ−６．５％Ｖ−１１％Ｃｒ系
の高温焼もどし硬さに及ぼす（Ｍｏ＋０．５Ｗ）の影響
を示すグラフ。 第７図は、２．４％Ｇ−６．５％Ｖ系高炭素高バナジウ
ム鋼の高温焼もどし硬さに及ぼず（％Ｃｒ）×０．３と
〔（％ＭＯ＋（％ｗ）ｘ ０ ．５ ）との関係を示す
グラフ。 第８図は、本発明Ｉ．ＩｌＩ（実施例２）における高温
焼もどし硬さに及ぼず焼入温度の影響を示すグラフ。 第９図は、本発明鋼における高温焼もどし硬さに及ぼず
焼入れ時の冷却速度の影響を示すグラフである。
Claims (3)
- （１）Ｃ：１．５〜２．５重量％（以下同じ）Ｓｉ：１
．２％以下 Ｍｎ：１．２％以下 Ｃｒ：１．５〜６．０％ Ｍｏ，Ｗ：Ｍｏ＋０．５Ｗとして１．５〜５．０％Ｖ：
４．５〜８．０％ 残部が不可避的不純物であつて、かつ Ｃ＝％Ｖ×０．２４＋（０．４〜１．０）％及び０．３
Ｃｒ＋（Ｍｏ＋０．５Ｗ）が２．６％以上を満足するこ
とを特徴とする、胴内部及び軸部が強靭性に富みかつ耐
摩耗性と耐熱性に優れた熱間圧延用鍛造ロール。 - （２）特許請求の範囲第（１）項において、Ｎｉ３．０
％以下、Ｃｏ５．０％以下、Ｎｂ２．０％以下、Ｔｉ２
．０％以下の１種以上を添加したことを特徴とする、胴
内部及び軸部が強靭性に富みかつ耐摩耗性と耐熱性に優
れた熱間圧延用鍛造ロール。 - （３）特許請求の範囲第（１）項又は第（２）項記載の
組成を有する鋼材を用いて熱間圧延用鍛造ロールを製造
するに際し、胴部を表層焼入れした後に５００℃以上の
温度で焼もどしすることにより胴部の表面硬さをＨｓ７
０以上にすることを特徴とする、熱間圧延用鍛造ロール
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1191031A JPH0762207B2 (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | 熱間圧延用鍛造ロール及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1191031A JPH0762207B2 (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | 熱間圧延用鍛造ロール及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0356642A true JPH0356642A (ja) | 1991-03-12 |
| JPH0762207B2 JPH0762207B2 (ja) | 1995-07-05 |
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ID=16267748
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1191031A Expired - Fee Related JPH0762207B2 (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | 熱間圧延用鍛造ロール及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762207B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0570884A (ja) * | 1991-09-12 | 1993-03-23 | Kawasaki Steel Corp | 圧延用ロール外層材 |
| JPH07233441A (ja) * | 1994-02-21 | 1995-09-05 | Taiheiyo Seiko Kk | 高硬度カリバー鍛造ロール |
| JP2008264828A (ja) | 2007-04-19 | 2008-11-06 | Fujikoo:Kk | 熱間圧延用複合ロール、熱間圧延用複合ロールの製造方法及び熱間圧延方法 |
| JP2009214122A (ja) | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Fujico Co Ltd | 熱間圧延用複合ロール及びその製造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS59143048A (ja) * | 1983-02-02 | 1984-08-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐摩耗・耐焼付・耐スリツプ性合金 |
| JPS61177355A (ja) * | 1985-01-31 | 1986-08-09 | Kubota Ltd | 圧延用複合ロ−ルの外層材 |
-
1989
- 1989-07-24 JP JP1191031A patent/JPH0762207B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2009214122A (ja) | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Fujico Co Ltd | 熱間圧延用複合ロール及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762207B2 (ja) | 1995-07-05 |
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