JPS5910984B2 - 減衰能が大きいＡｌ基吸振合金およびその製造方法 - Google Patents
減衰能が大きいＡｌ基吸振合金およびその製造方法Info
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- JPS5910984B2 JPS5910984B2 JP10913680A JP10913680A JPS5910984B2 JP S5910984 B2 JPS5910984 B2 JP S5910984B2 JP 10913680 A JP10913680 A JP 10913680A JP 10913680 A JP10913680 A JP 10913680A JP S5910984 B2 JPS5910984 B2 JP S5910984B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は各種の交通機関、大型機械の振動および騒音に
よる公害、各種精密機器、電子機器の振動による性能劣
化または生活環境に存在する種々な振動や騒音公害を防
止するのに好適な振動減衰能の大きい吸振合金に関する
ものである。
よる公害、各種精密機器、電子機器の振動による性能劣
化または生活環境に存在する種々な振動や騒音公害を防
止するのに好適な振動減衰能の大きい吸振合金に関する
ものである。
一般に減衰能力を比較するために用いる減衰能Ｑ−１は
振動の１サイクル中に失われる振動エネルギーΔＥおよ
び全振動エネルギーＥと次式のような関係にある。
振動の１サイクル中に失われる振動エネルギーΔＥおよ
び全振動エネルギーＥと次式のような関係にある。
つまりＱ−１の値が大きいほど短時間で振動の振幅が小
さくなって減衰効果が大きいことになる。
さくなって減衰効果が大きいことになる。
従来知られている吸振合金としては、ジエンタロイなど
のＦｅ基合金やＭｎ−Ｃｕ系合金、Ａｔ−Ｃｕ−Ｎｉ系
合金およびＮｉ−Ｔｉ系合金などがある。
のＦｅ基合金やＭｎ−Ｃｕ系合金、Ａｔ−Ｃｕ−Ｎｉ系
合金およびＮｉ−Ｔｉ系合金などがある。
ジェンタロイなどのＦｅ基吸振合金およびＭｎ−Ｃｕ系
合金は減衰能は大きいが比重が８ｇ／ｃｒｉｔ前後で大
きく、機器の軽量化を条件とする場合には不適当であり
、またＡｔ−Ｃｕ−Ｎｉ系合金およびＮｉ−Ｔｉ系合金
は冷間加工が全く不可能であるという欠点？有する。
合金は減衰能は大きいが比重が８ｇ／ｃｒｉｔ前後で大
きく、機器の軽量化を条件とする場合には不適当であり
、またＡｔ−Ｃｕ−Ｎｉ系合金およびＮｉ−Ｔｉ系合金
は冷間加工が全く不可能であるという欠点？有する。
本発明は従来の吸振合金に比較して軽量な吸振合金を得
るために比重が２．．７ｙ７ｃＩｉ１で非常に小さいＡ
ｔを基としてこれに重量比でＺｎ０．１〜９５係と２０
係以下のＬｉ−ＴｅｅＣｒ，Ｖ，ＭＯ，Ｗ，ＳｉＯ２
，Ａｔ２０３，ＭｇＯ，ｌＯ係以下の、Ｍｎ．Ｂｉ、５
係以下のＧｅ ，Ｂｅ、３係以下の、Ｍｇのうち一種ま
たは二種以上の全量０．１〜２０％を加えた合金に加工
率５％以上の冷間加工を施して転位を増加させ、その履
歴現象によって大きな減衰能と高い強度をもたせた吸振
合金を提供するものである。
るために比重が２．．７ｙ７ｃＩｉ１で非常に小さいＡ
ｔを基としてこれに重量比でＺｎ０．１〜９５係と２０
係以下のＬｉ−ＴｅｅＣｒ，Ｖ，ＭＯ，Ｗ，ＳｉＯ２
，Ａｔ２０３，ＭｇＯ，ｌＯ係以下の、Ｍｎ．Ｂｉ、５
係以下のＧｅ ，Ｂｅ、３係以下の、Ｍｇのうち一種ま
たは二種以上の全量０．１〜２０％を加えた合金に加工
率５％以上の冷間加工を施して転位を増加させ、その履
歴現象によって大きな減衰能と高い強度をもたせた吸振
合金を提供するものである。
次に本発明合金の製造方法について説明する。
まず上記の組成範囲の合金を空気中もしくは不活性ガス
中または真空中において通常の溶解炉によって溶解した
後充分に攪拌して均一な溶湯とし、砂型や金型などに鋳
込ん１塊を造る。
中または真空中において通常の溶解炉によって溶解した
後充分に攪拌して均一な溶湯とし、砂型や金型などに鋳
込ん１塊を造る。
なお、溶解する際に、空気の遮断剤としてＭｇＣｔ２
．硼砂、ＣａＦ２．ＫＣｔ などの全量０．５％以下の
フラツクスを用いてもよい。
．硼砂、ＣａＦ２．ＫＣｔ などの全量０．５％以下の
フラツクスを用いてもよい。
次にとの鋳塊に次のごとき熱処理、加工を施す。
（Ｎ 均質化処理のためなるべく高温において例えばそ
の合金の融点以下２５０℃以上の湿度で１分間以上、１
００時間以下好ましくは３０分〜１００時間位加熱した
後、急冷するかあるいは徐冷する。
の合金の融点以下２５０℃以上の湿度で１分間以上、１
００時間以下好ましくは３０分〜１００時間位加熱した
後、急冷するかあるいは徐冷する。
つづいて常温において鍛造、圧延、抽出、スエージング
あるいは引き抜きなどによって本発明の目的とする大き
な減衰能を得るために加工率５係以上の冷間加エヤ施す
。
あるいは引き抜きなどによって本発明の目的とする大き
な減衰能を得るために加工率５係以上の冷間加エヤ施す
。
本発明合金の冷間加工性は徐冷した場合の方が急冷の場
合よりも容易である。
合よりも容易である。
（Ｂ） Ａの加工率５係以上の今間加工後、２５０℃
以下、４０℃以上の幅度で１分以上１００時間以下加熱
して常温マで急冷するか徐冷する。
以下、４０℃以上の幅度で１分以上１００時間以下加熱
して常温マで急冷するか徐冷する。
工程Ａにおいて均質化処理するのは溶湯凝固の際の鋳塊
各部の温度差や固液両相の比重差などに基すいて起る鋳
塊の成分の不均一を均一にするためである。
各部の温度差や固液両相の比重差などに基すいて起る鋳
塊の成分の不均一を均一にするためである。
そして均質化温度は高ければ加熱時間を短くすることが
でき、均質化温度が低ければ加熱時間を長くしなければ
ならない。
でき、均質化温度が低ければ加熱時間を長くしなければ
ならない。
他方、成形体の体積が大きければ、均質化温度を上げ加
熱時間な長くする必要があるが、成形体の体積が小さけ
れば比較的低温で短時間加熱してもよい。
熱時間な長くする必要があるが、成形体の体積が小さけ
れば比較的低温で短時間加熱してもよい。
また熱処理後に冷間加工するのは加工歪みによって基地
のα相と析出β相のそれぞれの結晶粒を微細にすると同
時に転位密度？増大させ、結晶粒界に於ける粘性約運動
と転位の運動から生じた応力一歪み曲線の履埜現象によ
って本発明の目的とする太き１ な減衰能を得るために
必須な工程であるとともに該成形体の引張強度を高める
ためでもある。
のα相と析出β相のそれぞれの結晶粒を微細にすると同
時に転位密度？増大させ、結晶粒界に於ける粘性約運動
と転位の運動から生じた応力一歪み曲線の履埜現象によ
って本発明の目的とする太き１ な減衰能を得るために
必須な工程であるとともに該成形体の引張強度を高める
ためでもある。
なお、減衰能を大きくするためには５係以上の冷間加エ
シ施すことだけで充分その目的が達せられるが、副成分
を多く含む合金の組成によっては強度の曲げ、深絞り、
打ち抜きなどの成形が困難な場合がある。
シ施すことだけで充分その目的が達せられるが、副成分
を多く含む合金の組成によっては強度の曲げ、深絞り、
打ち抜きなどの成形が困難な場合がある。
この場合にも工程Ｂに述べたように、冷間加工後に２５
０℃以下、４０℃以上の温度で加熱して曲げ、深絞り、
打ち抜きなどの成形を容易にすることができる。
０℃以下、４０℃以上の温度で加熱して曲げ、深絞り、
打ち抜きなどの成形を容易にすることができる。
ここで２５０℃以下、４０℃以上加熱する理由は２５０
℃以上に再加熱すると成形し易くなるが、冷間加工の効
果か低下するからであり、４０℃以下の加熱では成形性
の改善効果がない。
℃以上に再加熱すると成形し易くなるが、冷間加工の効
果か低下するからであり、４０℃以下の加熱では成形性
の改善効果がない。
結局４０°〜２５０℃に加熱すると成形性がよくなるた
めである。
めである。
次に本発明の実施例について説明する。
第１表および第２表に示す組成の合金の全量１００グを
アルミナ坩堝中で表面にＡｒガス？通じながら高周波誘
導電気炉により溶解し、鉄型に鋳込んで直径１０Ｍの鋳
塊を得た。
アルミナ坩堝中で表面にＡｒガス？通じながら高周波誘
導電気炉により溶解し、鉄型に鋳込んで直径１０Ｍの鋳
塊を得た。
次にこれを３５０℃で５時間加熱して徐冷した後、３５
０℃で１時間の中間熱処浬を施しなから冷間スエージン
グおよび引き抜きにより１．１ｍの線にし、これから長
さ１５０ｍの線を切りとって試料とした。
０℃で１時間の中間熱処浬を施しなから冷間スエージン
グおよび引き抜きにより１．１ｍの線にし、これから長
さ１５０ｍの線を切りとって試料とした。
減衰能Ｑ−１の測定は逆吊り捩り振子法により振動数約
ＩＨＺ、最大歪み振幅γｍ＝ １ ０Ｘ １ ０−６で
行なった。
ＩＨＺ、最大歪み振幅γｍ＝ １ ０Ｘ １ ０−６で
行なった。
加工率９５％の冷間加工を施した合金のＱ−１の測定値
は第１表および第２表に示すとおりである。
は第１表および第２表に示すとおりである。
Ａｔ基合金の減衰能Ｑ−１ならびに引張強度σ１は冷間
加工率に依存する。
加工率に依存する。
第１図および第２図にはその一例としてＡ４−５０チＺ
ｎ−３係Ｍｏ合金を３５０℃で１時間加熱後徐冷して冷
間スエージングおよび引き抜きによって加工したときの
減衰能Ｑ−１および引張強度σｔと冷間加工率との関係
がそれぞれ示してある。
ｎ−３係Ｍｏ合金を３５０℃で１時間加熱後徐冷して冷
間スエージングおよび引き抜きによって加工したときの
減衰能Ｑ−１および引張強度σｔと冷間加工率との関係
がそれぞれ示してある。
減衰能Ｑ−１は熱処理したままではα相とβ相の結晶粒
がかなり大きく粒界の面積が少なくなる上に転位が非常
に少ないのでかなり小さい。
がかなり大きく粒界の面積が少なくなる上に転位が非常
に少ないのでかなり小さい。
しかし熱処理後に冷間加工すると結晶粒が微細になると
ともに転位が急激に増加するので減衰能Ｑ−１は冷間加
工率とともに増大する。
ともに転位が急激に増加するので減衰能Ｑ−１は冷間加
工率とともに増大する。
さらに引張強度．７１は冷間加工率の増加とともに大き
くなっており、これは加工歪みの増加とともに転位密度
が増大したことを示すものである。
くなっており、これは加工歪みの増加とともに転位密度
が増大したことを示すものである。
さらに第３図にはＡｔ−Ｚｎ合金の減衰能Ｑ−１に及ぼ
すＬ １ ９ Ｔ ｅ ＊ Ｃ ｒ ＊ Ｖ ｓ Ｍ
ｏの添加Ω効果を５０係のＺｎｋ含む場合について示す
。
すＬ １ ９ Ｔ ｅ ＊ Ｃ ｒ ＊ Ｖ ｓ Ｍ
ｏの添加Ω効果を５０係のＺｎｋ含む場合について示す
。
同様に第４図にはＷ．Ｓ ｉ０２ ，Ａｔ２０３ ＊Ｍ
ｇＯの添加の効果を、第５図にはＭ ｎ ． Ｂ ｉ
， Ｇｅ ，Ｂｅ ，Ｍｇ添加の効果を示す。
ｇＯの添加の効果を、第５図にはＭ ｎ ． Ｂ ｉ
， Ｇｅ ，Ｂｅ ，Ｍｇ添加の効果を示す。
第３図〜第５図に於いて減衰能Ｑ−１は３５０℃から徐
冷した後に９５％の冷間加工率で冷間加工したときの値
である。
冷した後に９５％の冷間加工率で冷間加工したときの値
である。
これらの図から副成分の元素の添加によって減衰能Ｑ−
１が非常に増大するのがわかる。
１が非常に増大するのがわかる。
本発明合金の組成を限定した理由について述べる。
アルミニウムは第１表に示すように、アルミニウム単独
では９５％の冷間加工？施したものでも減衰能Ｑ−１は
４Ｘ１０−３で本発明の目的とする吸振材料として不適
当であるが、これに主成分として０．１〜９５％のＺｎ
と副成分として２０％以下のＬｉｔ Ｔｅ ＊ Ｃｒ
ｔＶ ｓＭｏ ＊Ｗｅ Ｓ １０２ ，Ａ，／！．２０
３，ＭｇＯ，１０％以下のＭ ｎ ｅ Ｂ ｉｓ ５
係以下のＧｅ，Ｂｅ、３係以下のＭｇの一種あるいは二
種以上の全量０．１〜２０％を添加すると本発明の目的
とする減衰能Ｑ−１：６Ｘ １ ０−３以上の値となり
、一般の金属の減衰能Ｑ”＝ Ｉ Ｘ １ ０−３に比
較して非常に大きくなるばかりでなく、Ｍｎ？除いて合
金の強度が向上せられる。
では９５％の冷間加工？施したものでも減衰能Ｑ−１は
４Ｘ１０−３で本発明の目的とする吸振材料として不適
当であるが、これに主成分として０．１〜９５％のＺｎ
と副成分として２０％以下のＬｉｔ Ｔｅ ＊ Ｃｒ
ｔＶ ｓＭｏ ＊Ｗｅ Ｓ １０２ ，Ａ，／！．２０
３，ＭｇＯ，１０％以下のＭ ｎ ｅ Ｂ ｉｓ ５
係以下のＧｅ，Ｂｅ、３係以下のＭｇの一種あるいは二
種以上の全量０．１〜２０％を添加すると本発明の目的
とする減衰能Ｑ−１：６Ｘ １ ０−３以上の値となり
、一般の金属の減衰能Ｑ”＝ Ｉ Ｘ １ ０−３に比
較して非常に大きくなるばかりでなく、Ｍｎ？除いて合
金の強度が向上せられる。
主成分のＺｎ０．１％以下、副成分の一種あるいは二種
以上の全量Ｏ．１％以下の添加ではα相に対するβ相の
混合割合が小さいので粒界の粘性的運動が少なくなりす
ぎると同時に転位の運動に対するピン止め点としての役
割が少なくなるので本発明の目的とする十分な減衰能が
得られないし、またＺｎ９５係以上でもβ相が多くなり
すぎて減衰能が低下し、さらに比重ρが大きくなるので
好ましくなく、副成分の全量で２０％の上限を越えると
冷間加工が困難となるから好ましくなへ さらに本発明合金の比重ρも一般の金属に比べてかなり
小さく、その引張強度σｔは冷間加工したＡｔの引張強
度σｔ ＝ １ ０ｋｇ／ｒｒｒＡよりかなり大きい。
以上の全量Ｏ．１％以下の添加ではα相に対するβ相の
混合割合が小さいので粒界の粘性的運動が少なくなりす
ぎると同時に転位の運動に対するピン止め点としての役
割が少なくなるので本発明の目的とする十分な減衰能が
得られないし、またＺｎ９５係以上でもβ相が多くなり
すぎて減衰能が低下し、さらに比重ρが大きくなるので
好ましくなく、副成分の全量で２０％の上限を越えると
冷間加工が困難となるから好ましくなへ さらに本発明合金の比重ρも一般の金属に比べてかなり
小さく、その引張強度σｔは冷間加工したＡｔの引張強
度σｔ ＝ １ ０ｋｇ／ｒｒｒＡよりかなり大きい。
例えば試料Ａ７の引張強度σｔ＝２５ｋＱ／ｉ、比重ρ
＝ ４． ０ ｇ ／ｃｒｉｔ、煮８の引張強度σｔ＝
２ ５ ｋｙ／ｔｉｎ、比重ρ＝ ４． ０ ｇ ／
ｃｔｉｌ１Ａ ｌ ４の引張強度ａ ｔ＝ ２ ｏｈｇ
／ｍＡ、比重ρ＝３．７ｇ／ＣＩｉＬ．＆１８の引張強
度ａ ｔ ＝ ２ ７ ｋｙ／ｒｒｒｊｌ、比重ρ＝４
．１ｇ／ｃＩｉｌである。
＝ ４． ０ ｇ ／ｃｒｉｔ、煮８の引張強度σｔ＝
２ ５ ｋｙ／ｔｉｎ、比重ρ＝ ４． ０ ｇ ／
ｃｔｉｌ１Ａ ｌ ４の引張強度ａ ｔ＝ ２ ｏｈｇ
／ｍＡ、比重ρ＝３．７ｇ／ＣＩｉＬ．＆１８の引張強
度ａ ｔ ＝ ２ ７ ｋｙ／ｒｒｒｊｌ、比重ρ＝４
．１ｇ／ｃＩｉｌである。
要するに本発明合金の特徴は減衰能が大きいこと、軽量
であること、冷間加工性が良好で機械的強度が増加して
いる上に非強磁性であることである。
であること、冷間加工性が良好で機械的強度が増加して
いる上に非強磁性であることである。
従って本発明の合金は各種の交通機関や大型機械の材料
、電子機器の可動部、磁界で作動する部品、各種家庭用
品ならびに建築材料などへ応用して振動および騒音の防
止、軽量化な計るのに非常に好適である。
、電子機器の可動部、磁界で作動する部品、各種家庭用
品ならびに建築材料などへ応用して振動および騒音の防
止、軽量化な計るのに非常に好適である。
第１図はＡｔ−５０％Ｚｎ−３％Ｍｏの合金を３５０℃
１時間加熱して徐冷後冷間加工したときの減衰能Ｑ−１
と冷間加工率との関係を示す曲線図、第２図は第１図と
同じ合金の引張強度σｔと冷間加工率との関係？示す曲
線図、第３図は３５０℃から徐冷後９５係の冷間加工率
で冷間加工したＡｔ−５０％Ｚｎ合金の減衰能Ｑ−１に
及ぼすＬｉ ，Ｔｅ ｓｃｒ ，Ｖ．Ｍｏ添加の効果を
示す曲線図、第４図および第５図は第３図と同様なＡ７
−５０％Ｚｎ合金の減衰能Ｑ−１に及ぼすＷ，Ｓ ｉ
０２ ． Ａ，ｆｆｚ Ｏ３， ＭｇＯおよびＭ ｎ
＋ Ｂ ｉｔＧｅ ．Ｂｅ ．Ｍｇ添加の効果を示す曲
線図である。
１時間加熱して徐冷後冷間加工したときの減衰能Ｑ−１
と冷間加工率との関係を示す曲線図、第２図は第１図と
同じ合金の引張強度σｔと冷間加工率との関係？示す曲
線図、第３図は３５０℃から徐冷後９５係の冷間加工率
で冷間加工したＡｔ−５０％Ｚｎ合金の減衰能Ｑ−１に
及ぼすＬｉ ，Ｔｅ ｓｃｒ ，Ｖ．Ｍｏ添加の効果を
示す曲線図、第４図および第５図は第３図と同様なＡ７
−５０％Ｚｎ合金の減衰能Ｑ−１に及ぼすＷ，Ｓ ｉ
０２ ． Ａ，ｆｆｚ Ｏ３， ＭｇＯおよびＭ ｎ
＋ Ｂ ｉｔＧｅ ．Ｂｅ ．Ｍｇ添加の効果を示す曲
線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にてＺ ｎ Ｏ． １〜９５係と残部Ａｔを
主成分とし、副成分として２０％以下のＬｉ，Ｔｅ，Ｃ
ｒ ｓＶ＊Ｍｏ．Ｗｓ Ｓｉ０２ ，Ａｔ２０３＊Ｍ
ｇＯ，１０％以下のＭｎ，Ｂｉ，５％以下のＧｅ．Ｂｅ
、３％以下のＭｇのうち一種または二種以上の全量０．
１〜２０チとからなり、結晶粒が微細で転位密度が増大
し減衰能Ｑ−１が６Ｘ１０−３以上であることな特徴と
する減衰能が大きいＡＡ基吸振合金。 ２ 重量比にてＺ ｎ ０． １〜９５％と残部Ａｔを
主成分とし、副成分として２０％以下のＬ ｉ，Ｔ ｅ
＊Ｃ ｒ ｓ Ｖ ＊ Ｍｏ ｔＷｅ Ｓ ｉ０２
，ＡＺ２ ０３ ，ＭｇＯ、１０％以下のＭ ｎ ＊
Ｂ ｉ、５％以下のＧｅ．Ｂｅ、３％以下のＭｇのう
ちの一種または二種以上の全量０．１〜２０チとからな
る合金について、合金の融点以下２５０℃以上の温度で
１分間以上１００時間以下加熱してから急冷または徐冷
した後、５チ以上の加工率で冷間加工を施して゛減衰能
Ｑ−１を６Ｘ１０−３以上にすることを特徴とする減衰
能が大きなＡｔ基吸振合金の製造方法。 ３ 重量比にてＺ ｎ Ｏ． １〜９５％と残部Ａｔを
主成分とし、副成分として２０チ以下のＬｉ，Ｔｅ，Ｃ
ｒ．Ｖ，Ｍｏ．Ｗ，Ｓｉ０２ ，Ａ７ｚ０３．ＭｇＯ、
１０チ以下のＭ ｎ ｅ Ｂ ｉ、５チ以下のＧｅ，Ｂ
ｅ、３係以下のＭｇのうち一種または二種以上の全量０
．１〜２０係とからなる合金について、合金の融点以下
２５０℃以上の温度で１分間以上１００時間以下加熱し
てから急冷または徐冷した後、５係以上の加工率で冷間
加工を施してから、さらに４０℃以上２５０℃以下の温
度で１分間以上１００時間以下加熱して急冷するか徐冷
して減衰能Ｑ−１を６Ｘ１０−３ 以上にすることを特
徴とする減衰能が大きなＡｔ基吸振合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10913680A JPS5910984B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 減衰能が大きいＡｌ基吸振合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10913680A JPS5910984B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 減衰能が大きいＡｌ基吸振合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5735659A JPS5735659A (en) | 1982-02-26 |
| JPS5910984B2 true JPS5910984B2 (ja) | 1984-03-13 |
Family
ID=14502493
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10913680A Expired JPS5910984B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 減衰能が大きいＡｌ基吸振合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5910984B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0340666B2 (ja) * | 1984-12-26 | 1991-06-19 | ||
| WO2020213801A1 (ko) * | 2019-04-19 | 2020-10-22 | 이수인 (주) | 비전기식 절수형 양변기용 세척수 공급장치 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS607016B2 (ja) * | 1982-12-20 | 1985-02-21 | 三菱マテリアル株式会社 | 常温および高温強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金 |
| JPS6191339A (ja) * | 1984-10-11 | 1986-05-09 | Dowa Mining Co Ltd | 亜鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその製造法 |
| JPH0347615Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1991-10-11 | ||
| CN105132745A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 无锡贺邦金属制品有限公司 | 一种减振锌铝合金 |
-
1980
- 1980-08-11 JP JP10913680A patent/JPS5910984B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0340666B2 (ja) * | 1984-12-26 | 1991-06-19 | ||
| WO2020213801A1 (ko) * | 2019-04-19 | 2020-10-22 | 이수인 (주) | 비전기식 절수형 양변기용 세척수 공급장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5735659A (en) | 1982-02-26 |
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