JPS6191339A - 亜鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその製造法 - Google Patents
亜鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその製造法Info
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- JPS6191339A JPS6191339A JP21311884A JP21311884A JPS6191339A JP S6191339 A JPS6191339 A JP S6191339A JP 21311884 A JP21311884 A JP 21311884A JP 21311884 A JP21311884 A JP 21311884A JP S6191339 A JPS6191339 A JP S6191339A
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- cast
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）−技術分野
本発明は防振特性に優れた高強度の１ｎ；、鉛−アルミ
ニウム系合金とその製造法に関するものである。
ニウム系合金とその製造法に関するものである。
（ロ）浄１明の背、景 。
近年１．公害関係の環境規制の強化により各種機器９．
設備等からの騒音の発生防止が深刻な問題となっている
。
設備等からの騒音の発生防止が深刻な問題となっている
。
このような状況下で、各種機器に使用される材料の防５
振特性の改善が要求されており、この対策として従来か
ら多くの研究がなされ、各種の防振合金が開発されてい
るが、＃ＰＩ鉄系のものは高温で熱エネルギーを多用し
、銅系のものはコスト高となり、また鉄材とプラスチッ
ク複合材はその接着性や耐豐性などに問題があるなど、
諸種の理由からなかなか実用化されていないのが現状で
ある。 ′（ハ）発明の開示 本発明者らは長期にわたる研究の結果、上記のような問
題点を解決し、防振特性に優れた合金を開発したもので
あり、その装造法は極めて容易で製造コストも安価であ
り、各種機器に幅広く利用することができる防振合金を
提供するものである。
振特性の改善が要求されており、この対策として従来か
ら多くの研究がなされ、各種の防振合金が開発されてい
るが、＃ＰＩ鉄系のものは高温で熱エネルギーを多用し
、銅系のものはコスト高となり、また鉄材とプラスチッ
ク複合材はその接着性や耐豐性などに問題があるなど、
諸種の理由からなかなか実用化されていないのが現状で
ある。 ′（ハ）発明の開示 本発明者らは長期にわたる研究の結果、上記のような問
題点を解決し、防振特性に優れた合金を開発したもので
あり、その装造法は極めて容易で製造コストも安価であ
り、各種機器に幅広く利用することができる防振合金を
提供するものである。
亜鉛−アルミニウム系合金が防振特性を有するためには
、結晶組織の微細な”共析組織を持たせなければならな
いが、通常の鋳造品は粗大な共晶組織であって防振性に
乏しい。
、結晶組織の微細な”共析組織を持たせなければならな
いが、通常の鋳造品は粗大な共晶組織であって防振性に
乏しい。
しかし、いったんこの合金を２７５℃以上の温度で０．
５〜２．０時間均一化処理を施した後、急冷すると、共
晶組織ではなくて微細な共析組織にすることができ、防
振特性が向上する。
５〜２．０時間均一化処理を施した後、急冷すると、共
晶組織ではなくて微細な共析組織にすることができ、防
振特性が向上する。
しかしながら、亜鉛−アルミニウム２元系合金（例えば
Ａｎが１０〜２５ｗｔ％含有）では、熱処理した場合に
引張り強さくσＢ）が１５Ｋｇ／ｌｌｌｌ１２となり、
充分な値とはいえない。
Ａｎが１０〜２５ｗｔ％含有）では、熱処理した場合に
引張り強さくσＢ）が１５Ｋｇ／ｌｌｌｌ１２となり、
充分な値とはいえない。
そこで、本発明者らは亜鉛−アルミニウム系合金の防振
特性と引張り強度を向上させるとともに、鋳造時の共晶
組織の残存を極力抑制するために種々な添加元素の影響
を検討した結果、さらにＳｉ 、Ｂ、Ｃｒ、Ｔｔ、Ｍｎ
、Ｚｒめうちの少なくとも１種以上の元素を０．００５
〜３．０％の範囲で加えることにより、前記の目的を充
分に満足せしめる合□金を開発するに至った。
特性と引張り強度を向上させるとともに、鋳造時の共晶
組織の残存を極力抑制するために種々な添加元素の影響
を検討した結果、さらにＳｉ 、Ｂ、Ｃｒ、Ｔｔ、Ｍｎ
、Ｚｒめうちの少なくとも１種以上の元素を０．００５
〜３．０％の範囲で加えることにより、前記の目的を充
分に満足せしめる合□金を開発するに至った。
本明細書における防振特性値は、捩り振動法（周波数２
Ｈｚ、試験片サイズは゛幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、
厚さ１ｍ’ｓ、）による振動減□衰曲線か、ら計算した
内耗値（Ｑ−”）をもって表示した。
Ｈｚ、試験片サイズは゛幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、
厚さ１ｍ’ｓ、）による振動減□衰曲線か、ら計算した
内耗値（Ｑ−”）をもって表示した。
関係式は次の通りである。
δ＝ １ ／ ｎ ＊ ｌ ｎ ＠Ａ ｏ ／ Ａ ｎ
ここで、 δ ：対数減衰率 ＡＯ：減衰曲線における最初の波の振幅Ａｎ：減衰曲線
におけるｎ番目の波の振幅Ｑ−１＝ δ／π Ｑ−１：内耗値 π ：円周上 Ｑ−１′はｌ Ｏ−３台以上の値が望まれるが、防振合
金としては１０−２台の値がより望ましいものである。
ここで、 δ ：対数減衰率 ＡＯ：減衰曲線における最初の波の振幅Ａｎ：減衰曲線
におけるｎ番目の波の振幅Ｑ−１＝ δ／π Ｑ−１：内耗値 π ：円周上 Ｑ−１′はｌ Ｏ−３台以上の値が望まれるが、防振合
金としては１０−２台の値がより望ましいものである。
本発明は、ＡｆＬＩＯ〜２５ｗｔ％ならびにＳｔ。
Ｂ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｚｒの元素のうちの少なくとも
１種以上゛の元素を０：ＯＱ５〜３．０ｗｔ％含み。
１種以上゛の元素を０：ＯＱ５〜３．０ｗｔ％含み。
残“部が実質的にＺｎよりなる引張り強さ２０Ｋｇ／■
２以上の防振特性に優れた合金である。
２以上の防振特性に優れた合金である。
そこで１次に本発明合金を構成する上記合金成分の′添
加理由とその限定理由について説明する。
加理由とその限定理由について説明する。
Ａ９．は合金の内耗値（Ｑ″″１）、引張り強さくσＢ
）および伸び率（δ）を改善する元素である。亜鉛にＡ
ｎを添加した場合の内耗値、引張り強さ、伸びに及ぼす
影響を１重力鋳造した後放冷した朽放し材と、熱処理（
３６０℃で１時間均一化処理後→水冷）材について試験
した結果を第１〜２図に示す。
）および伸び率（δ）を改善する元素である。亜鉛にＡ
ｎを添加した場合の内耗値、引張り強さ、伸びに及ぼす
影響を１重力鋳造した後放冷した朽放し材と、熱処理（
３６０℃で１時間均一化処理後→水冷）材について試験
した結果を第１〜２図に示す。
これらから分るように、ＡＭの添加はその含有量が１０
ｗｔ％以下ではその効果はＷＪ著でなく、それ以上にな
ると諸性質における効果が明らかになってくるが、特に
内耗値に間しては２５ｗｔ％をこえると低下することが
分かる。
ｗｔ％以下ではその効果はＷＪ著でなく、それ以上にな
ると諸性質における効果が明らかになってくるが、特に
内耗値に間しては２５ｗｔ％をこえると低下することが
分かる。
Ｓｉ 、Ｂ、Ｃｒ、Ｔｉ 、Ｍｎ、Ｚｒなどの元素の添
加効果については、Ｚｎ−２２ｗｔ％Ａｎ合金１基本と
して、各々の添加元素が内耗値、引張り強さ、伸びに及
ぼす影響を調査検討したが、その結果は実施例に示す通
りであり、０．００５ ｗｔ％以下では一上記特性の改
善効果が認められず、３ｗｔ％以上になるとその効果が
飽和する場合とか又は低下の影響を起こすなどの問題が
出て来る。また、３：０ｗｔ％を越え柩と鋳造時の偏析
が見られ、伸び率が著しく減少して３％以下になる場合
が生じ、好ましい結果が得られなかった。
加効果については、Ｚｎ−２２ｗｔ％Ａｎ合金１基本と
して、各々の添加元素が内耗値、引張り強さ、伸びに及
ぼす影響を調査検討したが、その結果は実施例に示す通
りであり、０．００５ ｗｔ％以下では一上記特性の改
善効果が認められず、３ｗｔ％以上になるとその効果が
飽和する場合とか又は低下の影響を起こすなどの問題が
出て来る。また、３：０ｗｔ％を越え柩と鋳造時の偏析
が見られ、伸び率が著しく減少して３％以下になる場合
が生じ、好ましい結果が得られなかった。
本発明の合金の熱処理に際しては、重力鋳造の場合には
重力鋳、造後のこの合金を２７５℃以上の温度で０．５
時間以七均−化処理を施した後急冷するとよく、またダ
イカスト鋳造の場合にはこの合金を鋳型温度２７５℃以
上でダイカスト鋳造後急冷することにより、さらに熱処
理工程の煩雑さやコストの増加を防止することができる
。
重力鋳、造後のこの合金を２７５℃以上の温度で０．５
時間以七均−化処理を施した後急冷するとよく、またダ
イカスト鋳造の場合にはこの合金を鋳型温度２７５℃以
上でダイカスト鋳造後急冷することにより、さらに熱処
理工程の煩雑さやコストの増加を防止することができる
。
なお、本発明の合金は切削性も通常で、複雑な形に機械
加工することも容易であった。
加工することも容易であった。
（ニ）実施例
実施例１
第１表のような種々の組成の合金を溶解して金型で鋳造
後、３６０℃で１時間均一化処理を行なった後、水冷を
行なったものにつき、防振特性（内耗値）、引張強度を
測定した。その結果を併せて示す。
後、３６０℃で１時間均一化処理を行なった後、水冷を
行なったものにつき、防振特性（内耗値）、引張強度を
測定した。その結果を併せて示す。
試料ｌは比較例であり、試料２〜８が本発明合金である
。
。
（以下余白）
実施例２ ・第２表のよう
な組成の合金につき、１振特性（内耗値）、引張強度を
測定した。その結果を併せて表示する０本試験の測定サ
ンプルは、鋳型温度３００℃でダイカスト鋳造後直ちに
水冷したものである。
な組成の合金につき、１振特性（内耗値）、引張強度を
測定した。その結果を併せて表示する０本試験の測定サ
ンプルは、鋳型温度３００℃でダイカスト鋳造後直ちに
水冷したものである。
試料ｌは比較例であり、林料２〜８が本発明合金である
。
。
（以下余白）
実施例３
第３表のような組成の合金につき、防振特性（内耗値）
、引張強度を測定した。その結果を併せて表示する０本
試験の測定サンプルは、鋳型温Ｂｔｓｏ℃でダイカスト
鋳造後、３６０℃で１時間均一化処理し、水冷したもの
である。
、引張強度を測定した。その結果を併せて表示する０本
試験の測定サンプルは、鋳型温Ｂｔｓｏ℃でダイカスト
鋳造後、３６０℃で１時間均一化処理し、水冷したもの
である。
試料１は比較例であり、試料２〜８が本発明合金である
。
。
（以下余白）
これらの実施例から分る通り、ダイカストの場合は鋳型
を高温に保持しておき、鋳造後水冷することにより微小
共析組織を出すことができるので、熱経済上有利である
。また、重力鋳造物の再加熱の場合は３０分以上所定の
高温に保持することにより、共晶組織の消失による均一
組織が得られ、これよりも短時間であると均一化処理の
不十分な例が認められた。
を高温に保持しておき、鋳造後水冷することにより微小
共析組織を出すことができるので、熱経済上有利である
。また、重力鋳造物の再加熱の場合は３０分以上所定の
高温に保持することにより、共晶組織の消失による均一
組織が得られ、これよりも短時間であると均一化処理の
不十分な例が認められた。
（ホ）発明の効果
以りのように、本発明合金は重力鋳造で内耗値カ３．５
９Ｘ １０−２以上、引張’Ｊ 強すカ２０ Ｋｇ ／
ａｍｚ以ヒの材料を、またダイカスト鋳造では熱処理
の有無にかかわらず、内耗値が１．２５Ｘ−１０−２以
ヒ、引張り強さが２８ Ｋｇ／ ｔｓｍ２以上の材料を
容易に製造することができ、各種機器及び設備材料とし
て広く用いることができる利点を有する。
９Ｘ １０−２以上、引張’Ｊ 強すカ２０ Ｋｇ ／
ａｍｚ以ヒの材料を、またダイカスト鋳造では熱処理
の有無にかかわらず、内耗値が１．２５Ｘ−１０−２以
ヒ、引張り強さが２８ Ｋｇ／ ｔｓｍ２以上の材料を
容易に製造することができ、各種機器及び設備材料とし
て広く用いることができる利点を有する。
第１図はＺｎにＡｎを添加した場合の鋳放し材と熱処理
材の内部庁擦に及ぼす影響を示す比較グラフ、第２図は
同じくＡ９．添加による上記肉材の引張り強さと伸び率
に及ぼす影響を示す比較グラフである。 特 許 出 願 人 同和鉱業株式会社第 ２ 第２図 ％未満」と、また同ＰＩＯ行目にｒｏ、００５ ｗｔ％
以ド」とある「 糸走 ネ山 、ＩＥ ’Ｑ？ （
’、自発）昭和５９年１１月二日 ’４シ’１１ｉ’長官 志 賀 学 殿１ 、 ’ｌ
）ヂ１の表示 特願昭５９−２１３１１８号 ２、発明の名称 １１１１鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその
製造Ｉに ３、補正をする者 用件との関係 特許出願人 名称同和鉱業株式会社 ４、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 ６、補正の内容 （１）明細書４Ｆ１行目にｒ ｌ ５Ｋｇ、／５ｍ２Ｊ
とあるをｒ１５Ｋｇ／ｍｗ”以下」と補正する。 ５以上になると」とあるをｒ３ｗｔ％を越えると」と、
それぞれ補正する。 （３）明細書６Ｐ１７行目に「毛力′Ｐｆ造の場合には
刊力鋳造後の」とあるを「重力鋳造法、ダイカスト鋳造
法その他の鋳造法による鋳造後の場合には、」と補正す
る。 （４）明細書６Ｆ２０〜７Ｐ１行ｌ］に「またダイカス
ト鋳造の場合にはこの合金を」とあるを「また特にダイ
カスト鋳造法による場合には、この合金溶湯を」と補正
する。 （５）明細書１３Ｐ１〜５行目の「これらの実施例から
分る通り、・・・・１１屯力鋳造物の再加熱の場合は」
とあるを「鋳造物の再加熱による均一化処理の場合は」
と補正する。 （ｅ）明細書１３Ｐ１２〜１３行１１の「熱処理の有無
にかかわらず、」なる文Ｊを削除する。 （７）明細３１３Ｐ１６行［ｊの「利点を有する。」の
次に「また、特に合金溶湯を鋳４す温度２７５°Ｃ以り
でダイカスト鋳造後急冷する方法によれば、熱処理工程
の煩雑さやコストの増加を防止することができる。」な
る文章を挿入する。 以 −Ｉ―
材の内部庁擦に及ぼす影響を示す比較グラフ、第２図は
同じくＡ９．添加による上記肉材の引張り強さと伸び率
に及ぼす影響を示す比較グラフである。 特 許 出 願 人 同和鉱業株式会社第 ２ 第２図 ％未満」と、また同ＰＩＯ行目にｒｏ、００５ ｗｔ％
以ド」とある「 糸走 ネ山 、ＩＥ ’Ｑ？ （
’、自発）昭和５９年１１月二日 ’４シ’１１ｉ’長官 志 賀 学 殿１ 、 ’ｌ
）ヂ１の表示 特願昭５９−２１３１１８号 ２、発明の名称 １１１１鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその
製造Ｉに ３、補正をする者 用件との関係 特許出願人 名称同和鉱業株式会社 ４、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 ６、補正の内容 （１）明細書４Ｆ１行目にｒ ｌ ５Ｋｇ、／５ｍ２Ｊ
とあるをｒ１５Ｋｇ／ｍｗ”以下」と補正する。 ５以上になると」とあるをｒ３ｗｔ％を越えると」と、
それぞれ補正する。 （３）明細書６Ｐ１７行目に「毛力′Ｐｆ造の場合には
刊力鋳造後の」とあるを「重力鋳造法、ダイカスト鋳造
法その他の鋳造法による鋳造後の場合には、」と補正す
る。 （４）明細書６Ｆ２０〜７Ｐ１行ｌ］に「またダイカス
ト鋳造の場合にはこの合金を」とあるを「また特にダイ
カスト鋳造法による場合には、この合金溶湯を」と補正
する。 （５）明細書１３Ｐ１〜５行目の「これらの実施例から
分る通り、・・・・１１屯力鋳造物の再加熱の場合は」
とあるを「鋳造物の再加熱による均一化処理の場合は」
と補正する。 （ｅ）明細書１３Ｐ１２〜１３行１１の「熱処理の有無
にかかわらず、」なる文Ｊを削除する。 （７）明細３１３Ｐ１６行［ｊの「利点を有する。」の
次に「また、特に合金溶湯を鋳４す温度２７５°Ｃ以り
でダイカスト鋳造後急冷する方法によれば、熱処理工程
の煩雑さやコストの増加を防止することができる。」な
る文章を挿入する。 以 −Ｉ―
Claims (4)
- （１）Ａｌ１０〜２５ｗｔ％ならびにＳｉ、Ｂ、Ｃｒ、
Ｔｉ、Ｍｎ、Ｚｒのうちの少なくとも１種以上の元素を
０．００５〜３．０ｗｔ％含み、残部が実質的にＺｎよ
りなる亜鉛−アルミニウム系高強度防振性合金。 - （２）Ａｌ１０〜２５ｗｔ％ならびにＳｉ、Ｂ、Ｃｒ、
Ｔｉ、Ｍｎ、Ｚｒのうちの少なくとも１種以上の元素を
０．００５〜３．０ｗｔ％含み、残部が実質的にＺｎよ
りなる合金を鋳造後２７５℃以上の温度で０．５時間以
上均一化処理をした後、急冷することを特徴とする亜鉛
−アルミニウム系高強度防振性合金の製造法。 - （３）前記鋳造が重力鋳造あるいはダイカスト鋳造であ
る特許請求の範囲第２項記載の亜鉛−アルミニウム系高
強度防振性合金の製造法。 - （４）Ａｌ１０〜２５ｗｔ％ならびにＳｉ、Ｂ、Ｃｒ、
Ｔｉ、Ｍｎ、Ｚｒのうちの少なくとも１種以上の元素を
０．００５〜３．０ｗｔ％含み、残部が実質的にＺｎよ
りなる合金を鋳型温度２７５℃以上でダイカスト鋳造後
急冷することを特徴とする亜鉛−アルミニウム系高強度
防振性合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21311884A JPS6191339A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 亜鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21311884A JPS6191339A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 亜鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6191339A true JPS6191339A (ja) | 1986-05-09 |
| JPS6256940B2 JPS6256940B2 (ja) | 1987-11-27 |
Family
ID=16633878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21311884A Granted JPS6191339A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 亜鉛−アルミニウム系高強度防振性合金及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6191339A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63447A (ja) * | 1986-06-18 | 1988-01-05 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 高減衰能を有する溶融めつき鋼材とその製造方法 |
| JPH01255634A (ja) * | 1988-04-06 | 1989-10-12 | Nippon Mining Co Ltd | 防振合金 |
| JPH05140679A (ja) * | 1991-03-27 | 1993-06-08 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 重力鋳造時に逆引けの生じない金型用亜鉛基合金 |
| CN103042630A (zh) * | 2012-12-21 | 2013-04-17 | 山东恒益模具有限公司 | 子午线轮胎活络模铝镁合金花纹圈 |
| CN103866160A (zh) * | 2014-02-26 | 2014-06-18 | 常州大学 | 一种Al-Ti-B-RE合金变质锌合金的方法 |
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Citations (6)
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| JPS5974246A (ja) * | 1982-10-19 | 1984-04-26 | Mitsubishi Metal Corp | 防振用亜鉛合金部材の製造方法 |
| JPS59113155A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-06-29 | Mitsubishi Metal Corp | 常温および高温強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金 |
| JPS59113153A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-06-29 | Mitsubishi Metal Corp | 常温および高温強度のすぐれた鋳造用防振性Ｚｎ合金 |
-
1984
- 1984-10-11 JP JP21311884A patent/JPS6191339A/ja active Granted
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| CN103042630A (zh) * | 2012-12-21 | 2013-04-17 | 山东恒益模具有限公司 | 子午线轮胎活络模铝镁合金花纹圈 |
| CN103042630B (zh) * | 2012-12-21 | 2016-01-06 | 山东恒益模具有限公司 | 子午线轮胎活络模铝镁合金花纹圈 |
| CN103866160A (zh) * | 2014-02-26 | 2014-06-18 | 常州大学 | 一种Al-Ti-B-RE合金变质锌合金的方法 |
| CN106756156A (zh) * | 2017-02-20 | 2017-05-31 | 河北工业大学 | 一种ZnAl合金晶粒细化的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256940B2 (ja) | 1987-11-27 |
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