JPS5910496A - 高速潜弧溶接用溶融型フラツクス - Google Patents
高速潜弧溶接用溶融型フラツクスInfo
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- JPS5910496A JPS5910496A JP12097082A JP12097082A JPS5910496A JP S5910496 A JPS5910496 A JP S5910496A JP 12097082 A JP12097082 A JP 12097082A JP 12097082 A JP12097082 A JP 12097082A JP S5910496 A JPS5910496 A JP S5910496A
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- JP
- Japan
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- welding
- flux
- high speed
- submerged arc
- slag
- Prior art date
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高速潜弧溶接用溶融型フラックスｌ。
に関し、とくに建築用鉄骨や橋梁または造船造銅などの
溶接構造物を、単電極または多電極法により高速裡に溶
接するに際して、溶接ビードの形状、スラグ剥離性を有
利に向上し、適切に溶接欠陥３防止することができる、
溶融型フラックスの改良２・・を提案しようとするもの
である。
溶接構造物を、単電極または多電極法により高速裡に溶
接するに際して、溶接ビードの形状、スラグ剥離性を有
利に向上し、適切に溶接欠陥３防止することができる、
溶融型フラックスの改良２・・を提案しようとするもの
である。
従来より使用されている潜弧溶接用の溶融型フラックス
は、単電極および多電極法で高速溶接を行うと、ビード
幅が狭くまたビード形状が中高となって著しくビード外
観をそこないアンダーカッ“・ト、フローホール、ヘリ
ンボーン、ポックマーク々どの溶接欠陥を発生し勝ちで
あった。
は、単電極および多電極法で高速溶接を行うと、ビード
幅が狭くまたビード形状が中高となって著しくビード外
観をそこないアンダーカッ“・ト、フローホール、ヘリ
ンボーン、ポックマーク々どの溶接欠陥を発生し勝ちで
あった。
一般に潜弧溶接では、溶接時に用いるフラックスにより
生成するスラグが溶接金属をおおい、また、アーク直下
で発生するガスによるアーク空洞１．。
生成するスラグが溶接金属をおおい、また、アーク直下
で発生するガスによるアーク空洞１．。
によってビードの平坦化が促進されることにより良好々
ビードが得られる。
ビードが得られる。
従って、高速溶接を可能力らしめるにはフラックスの溶
融凝固がきわめて短時間に行われしかも適当々アーク空
洞を保持することができるフラノ１゜クスで彦ければな
らない。
融凝固がきわめて短時間に行われしかも適当々アーク空
洞を保持することができるフラノ１゜クスで彦ければな
らない。
ところが、従来のフラックスをそのｉｔ高速溶接に適用
するとその溶接速度は十分追従できるほどのスラグ生成
が期待できなかったほかアーク空洞が小さくなり平坦か
つ均一など一ド形状は得ら−・・・れ難いことがわかっ
た。
するとその溶接速度は十分追従できるほどのスラグ生成
が期待できなかったほかアーク空洞が小さくなり平坦か
つ均一など一ド形状は得ら−・・・れ難いことがわかっ
た。
一方、溶接金属中には醗素その他のガス成分が含まれる
丸め、生成スラグは十分な脱酸能力をもつものでなけれ
ば高速溶接の場合にブローホール等の溶接欠陥が生じる
。すなわち高速溶接では溶へ接合域の冷却速度が速くと
れが脱酸能力の優れたフラックスを必要とする所以であ
り、とくに溶接金属に高靭性が要求される場合には酸素
量を極力低減する性質のフラックスが必要である。
丸め、生成スラグは十分な脱酸能力をもつものでなけれ
ば高速溶接の場合にブローホール等の溶接欠陥が生じる
。すなわち高速溶接では溶へ接合域の冷却速度が速くと
れが脱酸能力の優れたフラックスを必要とする所以であ
り、とくに溶接金属に高靭性が要求される場合には酸素
量を極力低減する性質のフラックスが必要である。
発明者は、潜弧溶接用溶融型フラックスの高速ｔ１、溶
接への適用に関して、そのフラックス組成につき、上述
要請を充足すべく研究、実験を系統的に進めた結果、フ
ラックス組成中のＴｌＯ２とＺ ｒＯ２との合計量を８
．５〜２５重量％（以下単に憾で示す。）の範囲にする
ことにより高速溶接条件下にアンプ１゜−カットが発生
せず、ビード外観が良好であること、また同じく、Ｍｎ
Ｏ２を０．１〜１．５チの範囲に含有させると高速溶接
を行なってもビード幅が広く平坦なビードが得られるこ
との事実を究明した。
接への適用に関して、そのフラックス組成につき、上述
要請を充足すべく研究、実験を系統的に進めた結果、フ
ラックス組成中のＴｌＯ２とＺ ｒＯ２との合計量を８
．５〜２５重量％（以下単に憾で示す。）の範囲にする
ことにより高速溶接条件下にアンプ１゜−カットが発生
せず、ビード外観が良好であること、また同じく、Ｍｎ
Ｏ２を０．１〜１．５チの範囲に含有させると高速溶接
を行なってもビード幅が広く平坦なビードが得られるこ
との事実を究明した。
この発明はこの知見を踏まえてフラックスの残２４１余
成分との間の成分調整を、高速潜弧溶接の使途゛に適合
させたものである。
成分との間の成分調整を、高速潜弧溶接の使途゛に適合
させたものである。
従ッテ、こ（Ｄ発明は、Ｔｉｅ、 ： ８−ｄａ ０１
ＺｒＯ： １．５〜１２ ％を、これらの合計量で８．
５〜２５チを含み、かつＭｎＯ２： ０．１〜１．５１
ｆ ＭｎＯ： ’１〜１５チ、Ｓｉｎ：２５〜４５壬、
Ａ７，０８： ２〜１６％、Ｏａ○： １２〜２５
％ −０ａＦｓ ： ２〜２０ ％ 。
ＺｒＯ： １．５〜１２ ％を、これらの合計量で８．
５〜２５チを含み、かつＭｎＯ２： ０．１〜１．５１
ｆ ＭｎＯ： ’１〜１５チ、Ｓｉｎ：２５〜４５壬、
Ａ７，０８： ２〜１６％、Ｏａ○： １２〜２５
％ −０ａＦｓ ： ２〜２０ ％ 。
およびＭ、Ｏ： １〜１５係とともに含有することを上
述した課題の解決手段とするものである。
述した課題の解決手段とするものである。
この発明で、フラックス中のＴｉＯ□は優れた７１”□
−り安定剤であって、溶接用ワイヤの溶融速度を増加す
ると共に７ラツクスに高速性能を与えるもので、そのた
めには８チ以上の含有を必要とする一方、２０チを超え
るとスラグの粘性が太きくなってビード形状を悪化する
原因になるため８〜 い２０俤の範囲を必要とする。
−り安定剤であって、溶接用ワイヤの溶融速度を増加す
ると共に７ラツクスに高速性能を与えるもので、そのた
めには８チ以上の含有を必要とする一方、２０チを超え
るとスラグの粘性が太きくなってビード形状を悪化する
原因になるため８〜 い２０俤の範囲を必要とする。
次にＺ ｒＯｚは、スラグの粘性の調整に役立つ成分で
あるが、１．５％未満ではスラグの粘性が低すぎてビー
ドエツジに蛇行を生じる。しかし１２％を超えるとスラ
グの粘性を商め過ぎるだけでなく２・・スラグ剥離性を
劣化させるのでＺｒＯ□は１．５〜１２１チの範囲とす
べきである。
あるが、１．５％未満ではスラグの粘性が低すぎてビー
ドエツジに蛇行を生じる。しかし１２％を超えるとスラ
グの粘性を商め過ぎるだけでなく２・・スラグ剥離性を
劣化させるのでＺｒＯ□は１．５〜１２１チの範囲とす
べきである。
これらＴｉＯとＺ ｒＯｇについてはとくにそれらの合
計量で、８．５チ未満では、高速溶接に十分追従できる
スラグ生成が行なわれ得すしてビード形状１が中高とか
り、従ってアンダーカットが発生し易くなること、さら
には、２５チを超えるとスラグの粘性が過大と々つてア
ーク直下で発生したガスが抜けにくくなりブローホール
が発生し、またビード形状も悪化することが見出され、
この発明のＩｌｌ端緒と女つ六ことはすでに触れた。
計量で、８．５チ未満では、高速溶接に十分追従できる
スラグ生成が行なわれ得すしてビード形状１が中高とか
り、従ってアンダーカットが発生し易くなること、さら
には、２５チを超えるとスラグの粘性が過大と々つてア
ーク直下で発生したガスが抜けにくくなりブローホール
が発生し、またビード形状も悪化することが見出され、
この発明のＩｌｌ端緒と女つ六ことはすでに触れた。
次にＭｎＯけアーク直下で２ Ｍｎ０ｇ →２ ＭｎＯ
” Ｏｘの形で分解し、ここに発生した０２は母板およ
びワイヤ中の炭素と反応してＧＯ又は００□ガスとなっ
てアーク空洞を拡大し高速溶接時のビード＠ ′ｆｉ：
、。
” Ｏｘの形で分解し、ここに発生した０２は母板およ
びワイヤ中の炭素と反応してＧＯ又は００□ガスとなっ
てアーク空洞を拡大し高速溶接時のビード＠ ′ｆｉ：
、。
保ちかつビードの平坦化を促進し、かような作用をこの
発明では有利に活用しようとするが、ことにＭｎＯｓが
０．１チ未満では完全なガス発生を期待できないためア
ーク空洞が小さくて所期の効果が発揮されず、１．５俤
を超えると発生ガスが過剰と、２．１なり、アーク空洞
が大きくなりすぎてアークの安１定をそこないビード形
状が悪化するのでＭｎＯ，は０．１〜１．５チの範囲と
することが要諦である。
発明では有利に活用しようとするが、ことにＭｎＯｓが
０．１チ未満では完全なガス発生を期待できないためア
ーク空洞が小さくて所期の効果が発揮されず、１．５俤
を超えると発生ガスが過剰と、２．１なり、アーク空洞
が大きくなりすぎてアークの安１定をそこないビード形
状が悪化するのでＭｎＯ，は０．１〜１．５チの範囲と
することが要諦である。
この発明においては、以上のようにＴｉＯ２とＺｒＯお
よびＭｎ Ｏｓの含有量が最も重要であるが、・１以上
のべるその他成分についてもそれぞれ次のように重要な
役割をはたしている。
よびＭｎ Ｏｓの含有量が最も重要であるが、・１以上
のべるその他成分についてもそれぞれ次のように重要な
役割をはたしている。
ＭｎＯは、プローホール抑制効果の機能を発揮するもの
で１チ未満ではブローホール抑制能が十分に発揮されず
、１５％を超えると、とくに低Ｍｎ）１゜ワイヤに組合
わせたときにＭｎによる脱酸能力が低下してプローホー
ル抑制能が低下するほか、溶接金属中の酸素量が増大し
て継手強度が低下するのでＭｎＯは１−１５１の範囲に
しなければならない。
で１チ未満ではブローホール抑制能が十分に発揮されず
、１５％を超えると、とくに低Ｍｎ）１゜ワイヤに組合
わせたときにＭｎによる脱酸能力が低下してプローホー
ル抑制能が低下するほか、溶接金属中の酸素量が増大し
て継手強度が低下するのでＭｎＯは１−１５１の範囲に
しなければならない。
５１０２は、ガラス状のスラグを形成する重要な成分で
あり２５チは必要であるが、４６チを超えると塩基度を
低下させ十分な精練反応が行われなくなるので、 Ｓｉ
ｎ、は２５〜４５チの範囲がよい。
あり２５チは必要であるが、４６チを超えると塩基度を
低下させ十分な精練反応が行われなくなるので、 Ｓｉ
ｎ、は２５〜４５チの範囲がよい。
ムｌ！２０８は中性酸化物であるので塩基度をそれ程２
．１変化させずに融点および粘性を調整するのに有効゛
であり２係は必要であるが、１６％を超えるとスラグ剥
離性が劣化し、かつ鋼中の非金属介在物を増すようにな
る。
．１変化させずに融点および粘性を調整するのに有効゛
であり２係は必要であるが、１６％を超えるとスラグ剥
離性が劣化し、かつ鋼中の非金属介在物を増すようにな
る。
ＯａＯは、高速溶接においてスラグが溶接金属に・速や
かに作用して強力な脱酸効果を発揮するが、１２チ未満
では脱酸不足に起因するブローホール等の欠陥が発生し
易く、２６％を超えると融点が高くなりビード形状を悪
化させる。
かに作用して強力な脱酸効果を発揮するが、１２チ未満
では脱酸不足に起因するブローホール等の欠陥が発生し
易く、２６％を超えると融点が高くなりビード形状を悪
化させる。
０＆Ｆ２は融点、粘性を下げフラックスの溶製を楽・１
にするので２チは必要であるが、２０％を超えるとスラ
グの流動性が過剰となりかつアークの安定性をそこない
ビード形状を悪化させる。
にするので２チは必要であるが、２０％を超えるとスラ
グの流動性が過剰となりかつアークの安定性をそこない
ビード形状を悪化させる。
町０は溶接金属の脱酸に有効な成分であり１％以上必要
であるが、１５チを超えるとフラッフストの融点が高く
なりビード形状を悪化させる。
であるが、１５チを超えるとフラッフストの融点が高く
なりビード形状を悪化させる。
この発明のフラックスは上記組成の範囲で、２電極溶接
による８ ｍ／ｍｉｎ以上の高速潜弧浴接においてもフ
ラックスの溶融が容易に行われて強力な脱酸能力と高度
な流動性を備えたスラグ？形成し、２・・（７） 適当なアーク空洞を保持することにより均一かっ゛平坦
なビード形状をもつ良好な溶接継手が得られるのである
。
による８ ｍ／ｍｉｎ以上の高速潜弧浴接においてもフ
ラックスの溶融が容易に行われて強力な脱酸能力と高度
な流動性を備えたスラグ？形成し、２・・（７） 適当なアーク空洞を保持することにより均一かっ゛平坦
なビード形状をもつ良好な溶接継手が得られるのである
。
次に、この発明の実施例を示す。
表１に示す成分組成Ａｌ〜１ｏの散布フラッフ・スを用
いて潜弧溶接を行因、ビード形状、スラグの剥離性、ア
ンダーカッ、ト発生の有無、溶接金属中のブローホール
の有無を比較した。こ＼に用い念溶接ワイヤは４ ｍｒ
ｎφの高マンガンワイヤ（０；０．１０ ％、８１ ；
０．０Ｂ ’１９Ｍｎ ； １．９５ ％ ）で、母
材は１．。
いて潜弧溶接を行因、ビード形状、スラグの剥離性、ア
ンダーカッ、ト発生の有無、溶接金属中のブローホール
の有無を比較した。こ＼に用い念溶接ワイヤは４ ｍｒ
ｎφの高マンガンワイヤ（０；０．１０ ％、８１ ；
０．０Ｂ ’１９Ｍｎ ； １．９５ ％ ）で、母
材は１．。
厚さ２０ ｍｍの５Ｍ−５０鋼板で開先は深さ５ ｍｍ
６０°Ｙ型とし、溶接条件は先行電極は１０００ Ａ８
５■、後行ｉ！極は８００Ａ４０Ｖ、 溶接速度８．５
ｍ／ｍｉｎで溶接した。
６０°Ｙ型とし、溶接条件は先行電極は１０００ Ａ８
５■、後行ｉ！極は８００Ａ４０Ｖ、 溶接速度８．５
ｍ／ｍｉｎで溶接した。
（８）
表１での実施例にみる如く、フラックス１６８−・□８
はすべての成分組成がこの発明で規定する範囲に合致し
、ビード形状は良好で、スラグの剥離性は良り、アンダ
ーカットおよび溶接金属中のブローホールは発生してい
ない。
はすべての成分組成がこの発明で規定する範囲に合致し
、ビード形状は良好で、スラグの剥離性は良り、アンダ
ーカットおよび溶接金属中のブローホールは発生してい
ない。
これに反しフラックス／１６１はＴｉＯ２が少なすぎ、
Ｍｎ Ｏｇが多ずぎかつ５１０８． ＭｎＯ、ＴｔＯ，
、Ａｌ２Ｏ，。
Ｍｎ Ｏｇが多ずぎかつ５１０８． ＭｎＯ、ＴｔＯ，
、Ａｌ２Ｏ，。
もこの発明範囲外の場合、またフラックスＡ、 ９はＴ
Ｌｏ ２ ” Ｚ ｒＯ＊が多すぎかつＴ Ｌｏ２．
Ｏａ Ｏ、Ｚ ｒＯ２がこの発明範囲な逸脱する場合で
いずれもビード形状ｌ・・が不良でアンダーカットプロ
ーホールが発生シている。フラックス／１６２はＭｎＯ
□が少々すぎかつＭｎＯ。
Ｌｏ ２ ” Ｚ ｒＯ＊が多すぎかつＴ Ｌｏ２．
Ｏａ Ｏ、Ｚ ｒＯ２がこの発明範囲な逸脱する場合で
いずれもビード形状ｌ・・が不良でアンダーカットプロ
ーホールが発生シている。フラックス／１６２はＭｎＯ
□が少々すぎかつＭｎＯ。
Ａｌ ２０ ａ 、 ＣａＯ＋ ＯａＦ ２ 、 Ｍ
ｙ Ｏもこの発明Ｑ範囲外の場合であり、フラックス／
％ｌＯはＴ １０２ 、 ＯａＦ ２゜Ｓ１０．がこの
発明の範囲を外れる場合であって、１゜ともに、ビード
形状およびスラグの剥離性が不良で７ラツクス廓ｚでは
溶接金属中のブローホールも発生している。
ｙ Ｏもこの発明Ｑ範囲外の場合であり、フラックス／
％ｌＯはＴ １０２ 、 ＯａＦ ２゜Ｓ１０．がこの
発明の範囲を外れる場合であって、１゜ともに、ビード
形状およびスラグの剥離性が不良で７ラツクス廓ｚでは
溶接金属中のブローホールも発生している。
以上、説明したようにこの発明による溶融型フラックス
は、高速溶接を行っても良好なと一ド形、、。
は、高速溶接を行っても良好なと一ド形、、。
状が得られ、スラグの剥離性も良好でかつ健全な□溶接
金属が得られる。
金属が得られる。
特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- Ｌ ＴｌＯ２：８〜２０重量４ ｒ Ｚ ｒｏ ２
： １．５〜１２ ″・重量％を、とれらの合計量で８
．５〜２５重量％を含み、かつＭｎＯ３：０．１〜１．
５重量％を、ＭｎＯ：１〜１５重−３１％、 ５ｉｎ２
： ２５〜４５重ｆｔｉ ＡＩ！２０８： ２〜１６重
量％、ＧａＯ：１２〜２５重量％ 、 ＯａＦ、 ：
２〜２０１ｊｉｌｉｙ％ オヨヒ１．ＩＭｙＯ： １
〜１５重ｉｓとともに含有することを特徴とする高速潜
弧溶接用溶融型フラックス０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12097082A JPS5910496A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 高速潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12097082A JPS5910496A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 高速潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5910496A true JPS5910496A (ja) | 1984-01-19 |
| JPS619114B2 JPS619114B2 (ja) | 1986-03-19 |
Family
ID=14799526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12097082A Granted JPS5910496A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 高速潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5910496A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008093696A (ja) * | 2006-10-12 | 2008-04-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
| JP2016533902A (ja) * | 2013-07-29 | 2016-11-04 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | レーザー溶接用フラックス |
-
1982
- 1982-07-12 JP JP12097082A patent/JPS5910496A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008093696A (ja) * | 2006-10-12 | 2008-04-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
| JP2016533902A (ja) * | 2013-07-29 | 2016-11-04 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | レーザー溶接用フラックス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS619114B2 (ja) | 1986-03-19 |
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