JPH09248694A - ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH09248694A JPH09248694A JP6226296A JP6226296A JPH09248694A JP H09248694 A JPH09248694 A JP H09248694A JP 6226296 A JP6226296 A JP 6226296A JP 6226296 A JP6226296 A JP 6226296A JP H09248694 A JPH09248694 A JP H09248694A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 高速化した場合でも十分な耐プライマ性があ
り、低スパッタでスラグ剥離性及びビ−ド形状が良好な
ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤの提
供。 【解決手段】 鋼製外皮内にフラックスを充填してなる
ルチ−ル系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤにおいて、ワイヤのポテンシャル水素量が５０ｐｐ
ｍ以下で、かつワイヤ全重量に対し、ＣａＦ2：０〜６
０重量％、ＣａＯ：１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3：１０
〜３０重量％を主組成とする溶解原料を１．５〜３．５
重量％を含有させること、及びさらにＴｉＯ2：１．０
〜３．０重量％、ＳｉＯ2：０．２〜１．０重量％、Ｚ
ｒＯ2 ０．２〜１．０重量％、Ｎａ、Ｋの１種または２
種の合計：０．０５〜０．３０重量％、脱酸剤：１．５
〜５．０重量％を必須成分として含有することを特徴と
する。
り、低スパッタでスラグ剥離性及びビ−ド形状が良好な
ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤの提
供。 【解決手段】 鋼製外皮内にフラックスを充填してなる
ルチ−ル系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤにおいて、ワイヤのポテンシャル水素量が５０ｐｐ
ｍ以下で、かつワイヤ全重量に対し、ＣａＦ2：０〜６
０重量％、ＣａＯ：１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3：１０
〜３０重量％を主組成とする溶解原料を１．５〜３．５
重量％を含有させること、及びさらにＴｉＯ2：１．０
〜３．０重量％、ＳｉＯ2：０．２〜１．０重量％、Ｚ
ｒＯ2 ０．２〜１．０重量％、Ｎａ、Ｋの１種または２
種の合計：０．０５〜０．３０重量％、脱酸剤：１．５
〜５．０重量％を必須成分として含有することを特徴と
する。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、船舶や橋梁等の溶
接構造物の建造において、特にプライマ塗装鋼板のすみ
肉溶接に使用するルチール系ガスシ−ルドア−ク溶接用
フラックス入りワイヤ（以下、フラックス入りワイヤと
いう。）に関する。
接構造物の建造において、特にプライマ塗装鋼板のすみ
肉溶接に使用するルチール系ガスシ−ルドア−ク溶接用
フラックス入りワイヤ（以下、フラックス入りワイヤと
いう。）に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，造船や橋梁等の分野では、全溶接
長に占めるすみ肉溶接の比率が高く、これに高能率でア
−ク安定性の良好な各種フラックス入りワイヤが使用さ
れている。しかしながら、鋼材の多くは発錆を防止する
ために無機ジンクプライマやウオッシュプライマが塗装
されており、その鋼材を特に水平すみ肉溶接した場合、
主に溶接ア−ク熱により発生したプライマ熱分解ガスに
起因したピットやガス溝が発生しやすく、手直しによる
工数増加や溶接速度制限等による能率低下が問題とな
る。
長に占めるすみ肉溶接の比率が高く、これに高能率でア
−ク安定性の良好な各種フラックス入りワイヤが使用さ
れている。しかしながら、鋼材の多くは発錆を防止する
ために無機ジンクプライマやウオッシュプライマが塗装
されており、その鋼材を特に水平すみ肉溶接した場合、
主に溶接ア−ク熱により発生したプライマ熱分解ガスに
起因したピットやガス溝が発生しやすく、手直しによる
工数増加や溶接速度制限等による能率低下が問題とな
る。
【０００３】ビ−ド形状、外観を損なわずにピットやガ
ス溝の発生を防止するために、従来より種々のフラック
ス入りワイヤが提案されている。例えば特開昭６１ー１
４７９９３号公報は、耐プライマ性向上のために金属弗
化物及び金属炭酸塩を含有させ溶融金属プールの攪拌を
強めてガスの放出を容易にしたものであるが、スパッタ
の発生が多く溶接部に付着したスパッタ除去のために工
数増となる。特開平３ー２９４０９２号公報による提案
は、ワイヤの全水素量を低くし、かつスラグ生成量を制
限してピットやガス溝の発生を防止するというフラック
ス入りワイヤであり、この種のフラックス入りワイヤは
造船分野で多用されている無機ジンクプライマ塗装鋼板
の水平すみ肉溶接に一般的に使用されている（溶接速度
限界５０〜６０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５〜６ｍｍ）。
ス溝の発生を防止するために、従来より種々のフラック
ス入りワイヤが提案されている。例えば特開昭６１ー１
４７９９３号公報は、耐プライマ性向上のために金属弗
化物及び金属炭酸塩を含有させ溶融金属プールの攪拌を
強めてガスの放出を容易にしたものであるが、スパッタ
の発生が多く溶接部に付着したスパッタ除去のために工
数増となる。特開平３ー２９４０９２号公報による提案
は、ワイヤの全水素量を低くし、かつスラグ生成量を制
限してピットやガス溝の発生を防止するというフラック
ス入りワイヤであり、この種のフラックス入りワイヤは
造船分野で多用されている無機ジンクプライマ塗装鋼板
の水平すみ肉溶接に一般的に使用されている（溶接速度
限界５０〜６０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５〜６ｍｍ）。
【０００４】しかし、スラグ生成量が少ないためにビ−
ド形状が丸みをおびたり、スラグが除去しにくいという
問題がある。また橋梁分野で多用されているウオッシュ
プライマ塗装鋼板を対象とした場合、ピットが発生しや
すく溶接速度が非常に制限される（溶接速度限界３０〜
４０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５〜６ｍｍ）。なお、ウオッシ
ュプライマ塗装鋼板を対象としたフラックス入りワイヤ
としては、特開昭６４−５６９９号公報、特開平２−４
２５９５号公報等による提案がある。いずれもフラック
ス中に故意に水素源化合物を含有させ溶融金属中に過飽
和となる水素量を供給し、溶融金属からのガスの浮上を
速めることによってピットやガス溝の発生を防止すると
いうものである。
ド形状が丸みをおびたり、スラグが除去しにくいという
問題がある。また橋梁分野で多用されているウオッシュ
プライマ塗装鋼板を対象とした場合、ピットが発生しや
すく溶接速度が非常に制限される（溶接速度限界３０〜
４０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５〜６ｍｍ）。なお、ウオッシ
ュプライマ塗装鋼板を対象としたフラックス入りワイヤ
としては、特開昭６４−５６９９号公報、特開平２−４
２５９５号公報等による提案がある。いずれもフラック
ス中に故意に水素源化合物を含有させ溶融金属中に過飽
和となる水素量を供給し、溶融金属からのガスの浮上を
速めることによってピットやガス溝の発生を防止すると
いうものである。
【０００５】しかし、ワイヤ中の水素量を高くして行う
ガス放出機構からして溶接速度を遅くしなければならず
（溶接速度限界３０〜４０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５〜６ｍ
ｍ）、また必然的に溶接金属中の水素量が増加するので
耐割れ性が劣り鋼種や板厚が制限される他、ア−ク安定
性が悪くスパッタが多くなるという欠点がある。
ガス放出機構からして溶接速度を遅くしなければならず
（溶接速度限界３０〜４０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５〜６ｍ
ｍ）、また必然的に溶接金属中の水素量が増加するので
耐割れ性が劣り鋼種や板厚が制限される他、ア−ク安定
性が悪くスパッタが多くなるという欠点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記従来のす
み肉溶接用耐プライマ性ルチール系フラックス入りワイ
ヤの問題点を解決し、高速化した場合でも十分な耐プラ
イマ性があり、低スパッタでスラグ剥離性及びビ−ド形
状が良好なガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤを提供することを目的とする。
み肉溶接用耐プライマ性ルチール系フラックス入りワイ
ヤの問題点を解決し、高速化した場合でも十分な耐プラ
イマ性があり、低スパッタでスラグ剥離性及びビ−ド形
状が良好なガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、鋼製外皮内にフラックスを充填してなるルチ−ル
系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤにお
いて、ワイヤのポテンシャル水素量が５０ｐｐｍ以下
で、かつワイヤ全重量に対し、ＣａＦ2：４０〜６０重
量％、ＣａＯ：１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3：１０〜３
０重量％を主組成とする溶解原料を１．５〜３．５重量
％を含有させること、及びさらにＴｉＯ2：１．０〜
３．０重量％、ＳｉＯ2：０．２〜１．０重量％、Ｚｒ
Ｏ2：０．２〜１．０重量％、Ｎａ、Ｋの１種または２
種の合計：０．０５〜０．３０重量％、脱酸剤：１．５
〜５．０重量％を必須成分として含有することを特徴と
するガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤに
ある。
ろは、鋼製外皮内にフラックスを充填してなるルチ−ル
系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤにお
いて、ワイヤのポテンシャル水素量が５０ｐｐｍ以下
で、かつワイヤ全重量に対し、ＣａＦ2：４０〜６０重
量％、ＣａＯ：１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3：１０〜３
０重量％を主組成とする溶解原料を１．５〜３．５重量
％を含有させること、及びさらにＴｉＯ2：１．０〜
３．０重量％、ＳｉＯ2：０．２〜１．０重量％、Ｚｒ
Ｏ2：０．２〜１．０重量％、Ｎａ、Ｋの１種または２
種の合計：０．０５〜０．３０重量％、脱酸剤：１．５
〜５．０重量％を必須成分として含有することを特徴と
するガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤに
ある。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記課題に対し種
々のフラックス入りワイヤを試作し、水平すみ肉溶接試
験により詳細に検討した結果、次のような知見を得て本
発明を完成したものである。無機ジンクプライマ塗装鋼
板のみならずウオッシュプライマ塗装鋼板の水平すみ肉
溶接の高速化において最大の問題となる耐プライマ性を
向上させるためには、ワイヤのポテンシャル水素量の低
下、スラグ生成量の低減以外に、溶融金属プールの攪拌
を強化し、かつ溶融スラグを後退させて溶融金属プール
面をできるだけ拡げて、溶融金属からガスを放出しやす
くする必要がある。
々のフラックス入りワイヤを試作し、水平すみ肉溶接試
験により詳細に検討した結果、次のような知見を得て本
発明を完成したものである。無機ジンクプライマ塗装鋼
板のみならずウオッシュプライマ塗装鋼板の水平すみ肉
溶接の高速化において最大の問題となる耐プライマ性を
向上させるためには、ワイヤのポテンシャル水素量の低
下、スラグ生成量の低減以外に、溶融金属プールの攪拌
を強化し、かつ溶融スラグを後退させて溶融金属プール
面をできるだけ拡げて、溶融金属からガスを放出しやす
くする必要がある。
【０００９】また溶融スラグ自体もある程度の水素吸収
能をもつことが好ましい。このような溶融金属プール及
び溶融スラグはＣａＦ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主組成と
する溶解原料（以下、ＣａＦ2ーＣａＯーＡｌ2Ｏ3系溶
解原料という。）をスラグ形成剤として相当量含有させ
ることにより形成できることを見いだした。さらに、Ｃ
ａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料以外のスラグ形成
剤成分として、特にＴｉＯ2、ＳｉＯ2及びＺｒＯ2の含
有量を限定し凝固温度、粘性を調整することにより耐プ
ライマ性とともに良好なビ−ド形状及びスラグ剥離性が
得られることがわかった。
能をもつことが好ましい。このような溶融金属プール及
び溶融スラグはＣａＦ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主組成と
する溶解原料（以下、ＣａＦ2ーＣａＯーＡｌ2Ｏ3系溶
解原料という。）をスラグ形成剤として相当量含有させ
ることにより形成できることを見いだした。さらに、Ｃ
ａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料以外のスラグ形成
剤成分として、特にＴｉＯ2、ＳｉＯ2及びＺｒＯ2の含
有量を限定し凝固温度、粘性を調整することにより耐プ
ライマ性とともに良好なビ−ド形状及びスラグ剥離性が
得られることがわかった。
【００１０】以下に本発明のフラックス入りワイヤの成
分限定理由を述べる。 ワイヤのポテンシャル水素量：５０ｐｐｍ以下 ワイヤ中の水素はフラックス、鋼製外皮、外皮の内外表
面の付着物に含有されており、プライマ熱分解ガス中の
水素とともに溶接中ア−ク雰囲気中の水素分圧を上げて
溶接金属中に浸入し、ピット、ガス溝の発生原因とな
る。この水素に起因するピット、ガス溝の発生を抑制す
るためには、ワイヤのポテンシャル水素量を極力抑える
必要がある。ポテンシャル水素以外のワイヤ成分をほぼ
同一にした試作ワイヤについて水平すみ肉溶接試験を行
った結果、ワイヤのポテンシャル水素量が５０ｐｐｍ以
下であれば本発明の目的は十分に達成できることがわか
った。なお、ワイヤのポテンシャル水素量の測定は不活
性ガス融解熱伝導度法による。
分限定理由を述べる。 ワイヤのポテンシャル水素量：５０ｐｐｍ以下 ワイヤ中の水素はフラックス、鋼製外皮、外皮の内外表
面の付着物に含有されており、プライマ熱分解ガス中の
水素とともに溶接中ア−ク雰囲気中の水素分圧を上げて
溶接金属中に浸入し、ピット、ガス溝の発生原因とな
る。この水素に起因するピット、ガス溝の発生を抑制す
るためには、ワイヤのポテンシャル水素量を極力抑える
必要がある。ポテンシャル水素以外のワイヤ成分をほぼ
同一にした試作ワイヤについて水平すみ肉溶接試験を行
った結果、ワイヤのポテンシャル水素量が５０ｐｐｍ以
下であれば本発明の目的は十分に達成できることがわか
った。なお、ワイヤのポテンシャル水素量の測定は不活
性ガス融解熱伝導度法による。
【００１１】ＣａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料：
１．５〜３．５重量％ ＣａＦ2：４０〜６０重量％、ＣａＯ：１０〜３０重量
％、Ａｌ2Ｏ3：１０〜３０重量％を主組成とする溶解原
料を１．５〜３．５重量％含有させる。この組成の溶解
原料は凝固温度が低く、粘性も小さい。スラグ形成剤と
して作用するように１．５重量％以上含有させることに
よって、凝固温度が低く、粘性が小さい流動性のよい溶
融スラグを形成し、ア−ク点からの溶融スラグの後退距
離を大きくすることができる。この溶融金属プール面の
拡大効果によりプライマ熱分解ガスの放出が容易にな
る。さらにこのときの凝固スラグは多孔質になっている
ことから、溶融スラグによる水素の吸収効果がある。Ｃ
ａＦ2による溶融金属プールの攪拌効果も加わり、これ
らが相乗的に作用し溶接速度を上げた場合のピット、ガ
ス溝の発生が格段に減少する。なお、多孔質化した凝固
スラグは砕けやすくスラグ除去が容易になる。
１．５〜３．５重量％ ＣａＦ2：４０〜６０重量％、ＣａＯ：１０〜３０重量
％、Ａｌ2Ｏ3：１０〜３０重量％を主組成とする溶解原
料を１．５〜３．５重量％含有させる。この組成の溶解
原料は凝固温度が低く、粘性も小さい。スラグ形成剤と
して作用するように１．５重量％以上含有させることに
よって、凝固温度が低く、粘性が小さい流動性のよい溶
融スラグを形成し、ア−ク点からの溶融スラグの後退距
離を大きくすることができる。この溶融金属プール面の
拡大効果によりプライマ熱分解ガスの放出が容易にな
る。さらにこのときの凝固スラグは多孔質になっている
ことから、溶融スラグによる水素の吸収効果がある。Ｃ
ａＦ2による溶融金属プールの攪拌効果も加わり、これ
らが相乗的に作用し溶接速度を上げた場合のピット、ガ
ス溝の発生が格段に減少する。なお、多孔質化した凝固
スラグは砕けやすくスラグ除去が容易になる。
【００１２】ＣａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料が
１．５重量％未満では耐プライマ性、スラグ剥離性、ビ
−ド形状の改善効果が小さく、一方、３．５重量％を超
えると溶融スラグの流動性が過剰となり特にビ−ドが丸
く凸状になったり、立板側の脚長が小さく下板側の脚長
が大きい下付きビ−ドとなるなどビ−ド形成性が劣化す
る。なお、ＣａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料は、
ＣａＦ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を例えば蛍石、珪灰石や石
灰石、アルミナのようなそれぞれ別個の原料で含有させ
た場合に比べ、ア−ク安定性が増しスパッタの低減、ま
た溶融金属のスラグ被包が均一となり、ビ−ド形状及び
スラグ剥離性を効果的に改善する。
１．５重量％未満では耐プライマ性、スラグ剥離性、ビ
−ド形状の改善効果が小さく、一方、３．５重量％を超
えると溶融スラグの流動性が過剰となり特にビ−ドが丸
く凸状になったり、立板側の脚長が小さく下板側の脚長
が大きい下付きビ−ドとなるなどビ−ド形成性が劣化す
る。なお、ＣａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料は、
ＣａＦ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を例えば蛍石、珪灰石や石
灰石、アルミナのようなそれぞれ別個の原料で含有させ
た場合に比べ、ア−ク安定性が増しスパッタの低減、ま
た溶融金属のスラグ被包が均一となり、ビ−ド形状及び
スラグ剥離性を効果的に改善する。
【００１３】溶解原料に４０〜６０重量％含有させたＣ
ａＦ2は、ア−クの吹き付けを適度に強くし、溶融金属
中からのガスの浮上を容易にする攪拌効果を十分に発揮
するとともに、上記溶融スラグの後退を促進する。溶解
原料のＣａＦ2が４０重量％未満では、溶融スラグの後
退距離が小さく耐プライマ性が劣化し、一方、６０重量
％を超えるとア−クが次第に強くなりスパッタの多発や
溶融スラグの流動性が過剰となり、ビ−ドが丸く凸状に
なる。
ａＦ2は、ア−クの吹き付けを適度に強くし、溶融金属
中からのガスの浮上を容易にする攪拌効果を十分に発揮
するとともに、上記溶融スラグの後退を促進する。溶解
原料のＣａＦ2が４０重量％未満では、溶融スラグの後
退距離が小さく耐プライマ性が劣化し、一方、６０重量
％を超えるとア−クが次第に強くなりスパッタの多発や
溶融スラグの流動性が過剰となり、ビ−ドが丸く凸状に
なる。
【００１４】溶解原料に１０〜３０重量％含有させたＣ
ａＯも流動性のよい溶融スラグを形成してガスの放出能
を高めるように作用するが、本発明のフラックス入りワ
イヤにおいては特にビ−ド止端部と母材とのなじみ性が
よく、かつ表面が滑らかで形状の良好なビ−ド形成のた
めに不可欠の成分である。溶解原料のＣａＯが１０重量
％未満ではビ−ドが丸く凸状となり、一方、３０重量％
を超えると下付きビ−ドとなる。
ａＯも流動性のよい溶融スラグを形成してガスの放出能
を高めるように作用するが、本発明のフラックス入りワ
イヤにおいては特にビ−ド止端部と母材とのなじみ性が
よく、かつ表面が滑らかで形状の良好なビ−ド形成のた
めに不可欠の成分である。溶解原料のＣａＯが１０重量
％未満ではビ−ドが丸く凸状となり、一方、３０重量％
を超えると下付きビ−ドとなる。
【００１５】溶解原料に１０〜３０重量％含有させたＡ
ｌ2Ｏ3は、溶融スラグの凝固温度及び粘性が過剰に低下
しないように調整しビ−ド形状を整える。溶解原料のＡ
ｌ2Ｏ3が１０重量％未満では凸状や下付きビ−ドとなり
やすく、一方、３０重量％を超えると下板側のビ−ド止
端部がオーバーラップとなり、またスラグ剥離性が劣化
する。なお、本発明で含有させるＣａＦ2−ＣａＯ−Ａ
ｌ2Ｏ3系溶解原料には、製造時の溶解作業性や溶融スラ
グの凝固温度及び粘性を調整しビ−ド形状を整えるため
にＳｉ０2（２０％重量以下）、ＴｉＯ2（１０％重量以
下）、ＭｇＯ（１０％重量以下）、ＺｒＯ2（１０％重
量以下）を合計で２０重量％以下、また溶解作業性やフ
ラックス入りワイヤのア−ク安定剤としてＫ2Ｏ、Ｎａ2
Ｏを合計で５重量％以下であれば含有させることができ
る。
ｌ2Ｏ3は、溶融スラグの凝固温度及び粘性が過剰に低下
しないように調整しビ−ド形状を整える。溶解原料のＡ
ｌ2Ｏ3が１０重量％未満では凸状や下付きビ−ドとなり
やすく、一方、３０重量％を超えると下板側のビ−ド止
端部がオーバーラップとなり、またスラグ剥離性が劣化
する。なお、本発明で含有させるＣａＦ2−ＣａＯ−Ａ
ｌ2Ｏ3系溶解原料には、製造時の溶解作業性や溶融スラ
グの凝固温度及び粘性を調整しビ−ド形状を整えるため
にＳｉ０2（２０％重量以下）、ＴｉＯ2（１０％重量以
下）、ＭｇＯ（１０％重量以下）、ＺｒＯ2（１０％重
量以下）を合計で２０重量％以下、また溶解作業性やフ
ラックス入りワイヤのア−ク安定剤としてＫ2Ｏ、Ｎａ2
Ｏを合計で５重量％以下であれば含有させることができ
る。
【００１６】ＣａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料の
粒度、かさ密度等については、特に限定しないが、溶
解、粉砕した粉末状でフラックス入りワイヤに通常用い
られている原料と同程度の性状のものでよい。溶解原料
の水分量はワイヤのポテンシャル水素量を高め耐プライ
マ性を損なうので、溶解後水冷却しないで粉砕処理した
もの、あるいは十分に乾燥処理したものが好ましい。
粒度、かさ密度等については、特に限定しないが、溶
解、粉砕した粉末状でフラックス入りワイヤに通常用い
られている原料と同程度の性状のものでよい。溶解原料
の水分量はワイヤのポテンシャル水素量を高め耐プライ
マ性を損なうので、溶解後水冷却しないで粉砕処理した
もの、あるいは十分に乾燥処理したものが好ましい。
【００１７】ＴｉＯ2：１．０〜３．０重量％ ＴｉＯ2はア−クを持続して安定させる成分である。本
発明ではア−クを安定にし、かつビ−ド形状、外観を整
えるために１．０重量％以上含有させる。ＴｉＯ2が
１．０重量％未満ではア−クが不安定になりスパッタが
多発する他、スラグ生成量不足及び溶融スラグの流動性
が過剰となりスラグ被包むらが生じスラグが剥離しにく
く外観も不良となる。また下付きビ−ドとなりやすい。
一方、ＴｉＯ2が３.５重量％を超えるとスラグ生成量が
多く、かつ溶融スラグの粘性も大きくなるので溶融スラ
グの後退距離が小さくなりガスの放出が阻害されてピッ
ト、ガス溝が発生しやすくなる。
発明ではア−クを安定にし、かつビ−ド形状、外観を整
えるために１．０重量％以上含有させる。ＴｉＯ2が
１．０重量％未満ではア−クが不安定になりスパッタが
多発する他、スラグ生成量不足及び溶融スラグの流動性
が過剰となりスラグ被包むらが生じスラグが剥離しにく
く外観も不良となる。また下付きビ−ドとなりやすい。
一方、ＴｉＯ2が３.５重量％を超えるとスラグ生成量が
多く、かつ溶融スラグの粘性も大きくなるので溶融スラ
グの後退距離が小さくなりガスの放出が阻害されてピッ
ト、ガス溝が発生しやすくなる。
【００１８】ＳｉＯ2：０．２〜１．０重量％ ＳｉＯ2は溶融スラグの流動性を調整しビ−ド形状を整
えるために含有させる。ＳｉＯ2が０．２重量％未満で
は下付きビ−ドとなり、一方、ＳｉＯ2が１．０重量％
を超えると溶融スラグの粘性が大きくなりピット、ガス
溝が発生しやすくなる。
えるために含有させる。ＳｉＯ2が０．２重量％未満で
は下付きビ−ドとなり、一方、ＳｉＯ2が１．０重量％
を超えると溶融スラグの粘性が大きくなりピット、ガス
溝が発生しやすくなる。
【００１９】ＺｒＯ2：０．２〜１．０重量％ ＺｒＯ2は溶融スラグの流動性が過剰になるのを抑え
て、溶融金属全体を均一に被包しビ−ド形状及びスラグ
剥離性を改善するために０．２重量％以上含有させる。
ＺｒＯ2が０．２重量％未満ではスラグ被包性が悪く凝
固スラグむらが生じスラグを除去しにくくなり、また下
付きのビ−ド形状となる。一方、ＺｒＯ2が１．０重量
％を超えると溶融スラグの後退距離が小さくなりピッ
ト、ガス溝が発生しやすく、スラグ剥離性も劣化する。
て、溶融金属全体を均一に被包しビ−ド形状及びスラグ
剥離性を改善するために０．２重量％以上含有させる。
ＺｒＯ2が０．２重量％未満ではスラグ被包性が悪く凝
固スラグむらが生じスラグを除去しにくくなり、また下
付きのビ−ド形状となる。一方、ＺｒＯ2が１．０重量
％を超えると溶融スラグの後退距離が小さくなりピッ
ト、ガス溝が発生しやすく、スラグ剥離性も劣化する。
【００２０】Ｎａ、Ｋの１種または２種の合計：０．０
５〜０．３０重量％ Ｎａ及びＫはア−ク安定剤として含有させる。これらの
１種または２種の合計が０．０５重量％未満又は０．３
０重量％を超えた場合には、ア−ク状態が不安定でスパ
ッタ多発、これにともない溶融プールの安定性が失われ
ピット発生、スラグ被包性が劣化しスラグ剥離性不良、
ビ−ド形状も乱れる。また過剰な場合にはア−ク長が長
くなり過ぎてビ−ド止端部にカットが発生しやすくな
る。
５〜０．３０重量％ Ｎａ及びＫはア−ク安定剤として含有させる。これらの
１種または２種の合計が０．０５重量％未満又は０．３
０重量％を超えた場合には、ア−ク状態が不安定でスパ
ッタ多発、これにともない溶融プールの安定性が失われ
ピット発生、スラグ被包性が劣化しスラグ剥離性不良、
ビ−ド形状も乱れる。また過剰な場合にはア−ク長が長
くなり過ぎてビ−ド止端部にカットが発生しやすくな
る。
【００２１】脱酸剤：１．５〜５．０重量％ Ｃ（０．０１〜０．１０重量％）、Ｓｉ（０．２〜１．
５重量％）、Ｍｎ（１．０〜４．０重量％）、Ｔｉ
（０．５重量％以下）、Ａｌ（１．０重量％以下）、Ｍ
ｇ（１．０重量％以下）、Ｚｒ（０．５重量％以下）等
の脱酸剤を溶接金属の脱酸不足による気孔発生防止及び
機械的性質の確保のために外皮成分を含む合計で１．５
重量％以上含有させる。一方、脱酸剤が５．０重量％を
超えると、スラグ焼き付きによる剥離性不良およびビー
ド表面外観不良、また強度が高くなりすぎて耐割れ性が
劣化する。なお、脱酸剤は溶接金属中に歩留まり合金剤
として働く以外にスラグ化し、溶融スラグの組成および
生成量にも影響するので、本発明の効果を損なわないよ
うにそれぞれ前記（）内の範囲内であることが好まし
い。
５重量％）、Ｍｎ（１．０〜４．０重量％）、Ｔｉ
（０．５重量％以下）、Ａｌ（１．０重量％以下）、Ｍ
ｇ（１．０重量％以下）、Ｚｒ（０．５重量％以下）等
の脱酸剤を溶接金属の脱酸不足による気孔発生防止及び
機械的性質の確保のために外皮成分を含む合計で１．５
重量％以上含有させる。一方、脱酸剤が５．０重量％を
超えると、スラグ焼き付きによる剥離性不良およびビー
ド表面外観不良、また強度が高くなりすぎて耐割れ性が
劣化する。なお、脱酸剤は溶接金属中に歩留まり合金剤
として働く以外にスラグ化し、溶融スラグの組成および
生成量にも影響するので、本発明の効果を損なわないよ
うにそれぞれ前記（）内の範囲内であることが好まし
い。
【００２２】上記ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2及びＮ
ａ、Ｋの原料は通常フラックス入りワイヤに使用してい
るものでよいが、ＣａＦ2ーＣａＯーＡｌ2Ｏ3系溶解原
料にこれらの成分が含有されている場合には含有量は合
計して算出する。また本発明がいうルチール系ガスシー
ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤとは、ワイヤ中
にＴｉ０2（溶解原料成分を含む）を１．０重量以上含
有し、Ｔｉ０2によるア−ク安定化およびスラグ被包効
果をもたらすものをいう。
ａ、Ｋの原料は通常フラックス入りワイヤに使用してい
るものでよいが、ＣａＦ2ーＣａＯーＡｌ2Ｏ3系溶解原
料にこれらの成分が含有されている場合には含有量は合
計して算出する。また本発明がいうルチール系ガスシー
ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤとは、ワイヤ中
にＴｉ０2（溶解原料成分を含む）を１．０重量以上含
有し、Ｔｉ０2によるア−ク安定化およびスラグ被包効
果をもたらすものをいう。
【００２３】これらの必須成分以外に、本発明のフラッ
クス入りワイヤは、スラグ生成量を少な目にした場合の
スラグ剥離性強化のためにＢｉ（０．０１〜０．１０重
量％）やＳ（０．０１〜０．０５重量％）、プライマ無
塗装鋼板に適用した場合のビ−ド止端部と母材とのなじ
み性強化のためにＦｅＯやＦｅ2Ｏ3等の酸化鉄（１．０
重量％以下）、対象鋼種の拡大ためにＮｉ、Ｍｏ、Ｃ
ｒ、Ｂ等の合金剤、溶着速度向上に効果的な鉄粉あるい
は鉄合金などを適宜添加できる。フラックス充填率は溶
接能率及びワイヤの生産性面から８〜２５重量％の範囲
内が好ましい。
クス入りワイヤは、スラグ生成量を少な目にした場合の
スラグ剥離性強化のためにＢｉ（０．０１〜０．１０重
量％）やＳ（０．０１〜０．０５重量％）、プライマ無
塗装鋼板に適用した場合のビ−ド止端部と母材とのなじ
み性強化のためにＦｅＯやＦｅ2Ｏ3等の酸化鉄（１．０
重量％以下）、対象鋼種の拡大ためにＮｉ、Ｍｏ、Ｃ
ｒ、Ｂ等の合金剤、溶着速度向上に効果的な鉄粉あるい
は鉄合金などを適宜添加できる。フラックス充填率は溶
接能率及びワイヤの生産性面から８〜２５重量％の範囲
内が好ましい。
【００２４】ワイヤ径は電流密度を高くし高溶着性を得
るために細径の０．９〜２.０ｍｍが好ましい。ワイヤ
断面形状は図１に示すような一般的な形状のものでよい
が、外皮部に開口部がないシ−ムレスタイプ（ａ）がワ
イヤ送給性、直進性に優れているのでア−ク及びワイヤ
先端狙い位置が安定し、コーナー部の溶け込みやビ−ド
止端部の揃いが良好になるとともに、フラックスの吸湿
がなく耐プライマ性や耐割れ性面からも優れている。シ
−ルドガスはＣＯ2ガスがコスト的にも安価で一般的で
あるが、溶接作業環境面からはヒューム量が少ないＡｒ
−ＣＯ2混合ガスやＡｒガスが好ましい。
るために細径の０．９〜２.０ｍｍが好ましい。ワイヤ
断面形状は図１に示すような一般的な形状のものでよい
が、外皮部に開口部がないシ−ムレスタイプ（ａ）がワ
イヤ送給性、直進性に優れているのでア−ク及びワイヤ
先端狙い位置が安定し、コーナー部の溶け込みやビ−ド
止端部の揃いが良好になるとともに、フラックスの吸湿
がなく耐プライマ性や耐割れ性面からも優れている。シ
−ルドガスはＣＯ2ガスがコスト的にも安価で一般的で
あるが、溶接作業環境面からはヒューム量が少ないＡｒ
−ＣＯ2混合ガスやＡｒガスが好ましい。
【００２５】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいてさらに詳細
に説明する。軟鋼パイプ（Ｃ：０．０５重量％，Ｓｉ：
０．０３重量％，Ｍｎ：０．２２重量％、Ｐ：０．０１
２重量％、Ｓ：０．００４重量％）に、フラックスを充
填後、伸線して（外皮部の軟化及び低水素化のための中
間焼鈍を１回実施）、フラックス充填率１５重量％、ワ
イヤ径１．２ｍｍのフラックス入りワイヤ記号Ｗ１〜２
７を試作した。なおワイヤ記号Ｗ２５はワイヤの水素量
の影響を調査するためにフラックスに水素源化合物を微
量添加した。表１に溶解原料の組成（溶解原料組成記号
Ｍ１〜Ｍ１０）を、表２に試作ワイヤ（ワイヤ記号Ｗ１
〜Ｗ２７）を示す。これら試作ワイヤを用いて、板厚１
２ｍｍのプライマ塗装鋼板（プライマ膜厚約２５μm、
鋼種ＳＭ４９０Ｂ、試験体長さ２ｍ）を通常のＴ字すみ
肉継ぎ手とし、水平すみ肉溶接試験を行った。表３、表
４に試験方法、表５に溶接試験結果を示す。
に説明する。軟鋼パイプ（Ｃ：０．０５重量％，Ｓｉ：
０．０３重量％，Ｍｎ：０．２２重量％、Ｐ：０．０１
２重量％、Ｓ：０．００４重量％）に、フラックスを充
填後、伸線して（外皮部の軟化及び低水素化のための中
間焼鈍を１回実施）、フラックス充填率１５重量％、ワ
イヤ径１．２ｍｍのフラックス入りワイヤ記号Ｗ１〜２
７を試作した。なおワイヤ記号Ｗ２５はワイヤの水素量
の影響を調査するためにフラックスに水素源化合物を微
量添加した。表１に溶解原料の組成（溶解原料組成記号
Ｍ１〜Ｍ１０）を、表２に試作ワイヤ（ワイヤ記号Ｗ１
〜Ｗ２７）を示す。これら試作ワイヤを用いて、板厚１
２ｍｍのプライマ塗装鋼板（プライマ膜厚約２５μm、
鋼種ＳＭ４９０Ｂ、試験体長さ２ｍ）を通常のＴ字すみ
肉継ぎ手とし、水平すみ肉溶接試験を行った。表３、表
４に試験方法、表５に溶接試験結果を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】
【表５】
【００３１】試験Ｎｏ．１〜７及びＮｏ．２６、２７は
本発明のフラックス入りワイヤ記号Ｗ１〜７を用いた場
合で、ウオッシュプライマ塗装鋼板の場合は表３に示し
た溶接条件（溶接速度５０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長６ｍｍ）
で、無機ジンクプライマ塗装鋼板の場合は表４に示した
溶接条件（溶接速度７０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５ｍｍ）で
それぞれ水平すみ肉溶接を実施した結果、ピット、ガス
溝の発生がなく、スパッタは比較ワイヤに比べ小粒で少
なく、ビード形状、スラグ剥離性とも極めて良好であっ
た。
本発明のフラックス入りワイヤ記号Ｗ１〜７を用いた場
合で、ウオッシュプライマ塗装鋼板の場合は表３に示し
た溶接条件（溶接速度５０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長６ｍｍ）
で、無機ジンクプライマ塗装鋼板の場合は表４に示した
溶接条件（溶接速度７０ｃｍ／ｍｉｎ−脚長５ｍｍ）で
それぞれ水平すみ肉溶接を実施した結果、ピット、ガス
溝の発生がなく、スパッタは比較ワイヤに比べ小粒で少
なく、ビード形状、スラグ剥離性とも極めて良好であっ
た。
【００３２】これに対し、比較例中、Ｎｏ．８はワイヤ
記号Ｗ８に含有させた溶解原料記号Ｍ６のＣａＦ2が不
足のためにピットが発生した。Ｎｏ．９はワイヤ記号Ｗ
９に含有させた溶解原料記号Ｍ７のＣａＦ2が過剰で、
またＡｌ2Ｏ3が不足しているためにスパッタが多発し、
凸状ビ−ドとなった。Ｎｏ．１０はワイヤ記号Ｗ１０に
含有させた溶解原料記号Ｍ８のＣａＯが不足しているた
めに凸状ビ−ドとなった。Ｎｏ．１１はワイヤ記号Ｗ１
１に含有させた溶解原料記号Ｍ９のＣａＯが過剰のため
に下付きビ−ドとなった。
記号Ｗ８に含有させた溶解原料記号Ｍ６のＣａＦ2が不
足のためにピットが発生した。Ｎｏ．９はワイヤ記号Ｗ
９に含有させた溶解原料記号Ｍ７のＣａＦ2が過剰で、
またＡｌ2Ｏ3が不足しているためにスパッタが多発し、
凸状ビ−ドとなった。Ｎｏ．１０はワイヤ記号Ｗ１０に
含有させた溶解原料記号Ｍ８のＣａＯが不足しているた
めに凸状ビ−ドとなった。Ｎｏ．１１はワイヤ記号Ｗ１
１に含有させた溶解原料記号Ｍ９のＣａＯが過剰のため
に下付きビ−ドとなった。
【００３３】Ｎｏ．１２はワイヤ記号Ｗ１２に含有させ
た溶解原料記号Ｍ１０のＡｌ2Ｏ3が過剰のために、ビ−
ド止端部がオーバーラップとなり、スラグ剥離性も劣化
した。Ｎｏ．１３はワイヤ記号Ｗ１３のＣａＦ2−Ｃａ
Ｏ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料が過剰のためにビ−ド形状が下
付きで凸状となった。Ｎｏ．１４はワイヤ記号Ｗ１４の
ＣａＦ2ーＣａＯーＡｌ2Ｏ3系溶解原料が不足している
ためにピットが発生し、また、全体的にスラグ生成量が
少なくスラグ剥離性劣化及びビ−ド止端部の揃いが悪く
なった。Ｎｏ．１５はワイヤ記号Ｗ１５のＴｉＯ2が過
剰のために、ピット、ガス溝が多発した。
た溶解原料記号Ｍ１０のＡｌ2Ｏ3が過剰のために、ビ−
ド止端部がオーバーラップとなり、スラグ剥離性も劣化
した。Ｎｏ．１３はワイヤ記号Ｗ１３のＣａＦ2−Ｃａ
Ｏ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料が過剰のためにビ−ド形状が下
付きで凸状となった。Ｎｏ．１４はワイヤ記号Ｗ１４の
ＣａＦ2ーＣａＯーＡｌ2Ｏ3系溶解原料が不足している
ためにピットが発生し、また、全体的にスラグ生成量が
少なくスラグ剥離性劣化及びビ−ド止端部の揃いが悪く
なった。Ｎｏ．１５はワイヤ記号Ｗ１５のＴｉＯ2が過
剰のために、ピット、ガス溝が多発した。
【００３４】Ｎｏ．１６はワイヤ記号Ｗ１６のＴｉＯ2
が不足しているために、スパッタ多発、スラグ被包むら
によるスラグ剥離性が悪くなり、ビ−ド形状も下付きと
なった。Ｎｏ．１７はワイヤ記号Ｗ１７のＳｉＯ2が過
剰のためにピット、ガス溝が発生した。Ｎｏ．１８はワ
イヤ記号Ｗ１８のＳｉＯ2が不足しているために下付き
ビ−ドとなった。Ｎｏ．１９はワイヤ記号Ｗ１９のＺｒ
Ｏ2が過剰のためにピット、ガス溝が発生し、スラグ剥
離性も劣化した。
が不足しているために、スパッタ多発、スラグ被包むら
によるスラグ剥離性が悪くなり、ビ−ド形状も下付きと
なった。Ｎｏ．１７はワイヤ記号Ｗ１７のＳｉＯ2が過
剰のためにピット、ガス溝が発生した。Ｎｏ．１８はワ
イヤ記号Ｗ１８のＳｉＯ2が不足しているために下付き
ビ−ドとなった。Ｎｏ．１９はワイヤ記号Ｗ１９のＺｒ
Ｏ2が過剰のためにピット、ガス溝が発生し、スラグ剥
離性も劣化した。
【００３５】Ｎｏ．２０はワイヤ記号Ｗ２０にＺｒＯ2
が含有されていないためにスラグ剥離性劣化、下付きビ
−ドとなった。Ｎｏ．２１はワイヤ記号Ｗ２１のＮａ、
Ｋが過剰なために、ア−ク不安定でスパツタが多発し、
溶融プールが乱れたことによるスラグ剥離性不良及びピ
ットが発生した。また立板側止端部にはカットが発生し
た。Ｎｏ．２２はワイヤ記号Ｗ２２のＮａ、Ｋが不足し
ているためにア−クが非常に不安定になり、ピット発
生、スパッタ多発、スラグ剥離性が悪くなり、ビ−ド形
状は凸状となった。
が含有されていないためにスラグ剥離性劣化、下付きビ
−ドとなった。Ｎｏ．２１はワイヤ記号Ｗ２１のＮａ、
Ｋが過剰なために、ア−ク不安定でスパツタが多発し、
溶融プールが乱れたことによるスラグ剥離性不良及びピ
ットが発生した。また立板側止端部にはカットが発生し
た。Ｎｏ．２２はワイヤ記号Ｗ２２のＮａ、Ｋが不足し
ているためにア−クが非常に不安定になり、ピット発
生、スパッタ多発、スラグ剥離性が悪くなり、ビ−ド形
状は凸状となった。
【００３６】Ｎｏ．２３はワイヤ記号Ｗ２３の脱酸剤が
過剰のためにスラグが焼き付きスラグ剥離性及びビ−ド
表面外観が不良となった。Ｎｏ．２４はワイヤ記号Ｗ２
４の脱酸剤が不足しているためにピットが発生した。Ｎ
ｏ．２５はワイヤ記号Ｗ２５のポテンシャル水素量が多
すぎるためにスパッタが多く、ピット、ガス溝が発生し
た。Ｎｏ．２８はワイヤ記号Ｗ１４のＣａＦ2−ＣａＯ
−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料が不足しているために、無機ジン
クプライマ塗装鋼板でも溶接速度が速くなるとピットが
発生し、スラグ剥離性が悪く、ビ−ド形状も丸く凸状と
なった。
過剰のためにスラグが焼き付きスラグ剥離性及びビ−ド
表面外観が不良となった。Ｎｏ．２４はワイヤ記号Ｗ２
４の脱酸剤が不足しているためにピットが発生した。Ｎ
ｏ．２５はワイヤ記号Ｗ２５のポテンシャル水素量が多
すぎるためにスパッタが多く、ピット、ガス溝が発生し
た。Ｎｏ．２８はワイヤ記号Ｗ１４のＣａＦ2−ＣａＯ
−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料が不足しているために、無機ジン
クプライマ塗装鋼板でも溶接速度が速くなるとピットが
発生し、スラグ剥離性が悪く、ビ−ド形状も丸く凸状と
なった。
【００３７】Ｎｏ．２９はワイヤ記号Ｗ２６にＣａＦ2
−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料を含有させないで、Ｃａ
Ｆ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を別々の原料により含有させた
場合で、大粒のスパッタ多発し、スラグ剥離性不良及び
ビ−ド形状は立板側にカットが発生し、下板側はオ−バ
−ラップとなった。Ｎｏ．３０はワイヤ記号Ｗ２７にＣ
ａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料を含有させない場
合で、スラグが薄く焼き付きスラグ剥離性不良、ビ−ド
は凸状となった。
−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料を含有させないで、Ｃａ
Ｆ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を別々の原料により含有させた
場合で、大粒のスパッタ多発し、スラグ剥離性不良及び
ビ−ド形状は立板側にカットが発生し、下板側はオ−バ
−ラップとなった。Ｎｏ．３０はワイヤ記号Ｗ２７にＣ
ａＦ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系溶解原料を含有させない場
合で、スラグが薄く焼き付きスラグ剥離性不良、ビ−ド
は凸状となった。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のガスシ−
ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤによれば、プラ
イマ塗装鋼板のすみ肉溶接において溶接速度を高速化し
た場合に問題となる耐プライマ性を大幅に改善し、かつ
良好な溶接作業性及びビ−ド形状が得られ、溶接の高能
率化に貢献できる。
ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤによれば、プラ
イマ塗装鋼板のすみ肉溶接において溶接速度を高速化し
た場合に問題となる耐プライマ性を大幅に改善し、かつ
良好な溶接作業性及びビ−ド形状が得られ、溶接の高能
率化に貢献できる。
【図１】フラックス入りワイヤの断面形状を示す図であ
る。
る。
１ 鋼製外皮 ２ フラックス
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼製外皮内にフラックスを充填してなる
ルチ−ル系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤにおいて、ワイヤのポテンシャル水素量が５０ｐｐ
ｍ以下で、かつワイヤ全重量に対し、ＣａＦ2：４０〜
６０重量％、ＣａＯ：１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3：１
０〜３０重量％を主組成とする溶解原料を１．５〜３．
５重量％を含有させたことを特徴とするガスシ−ルドア
−ク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 ＴｉＯ2：１．０〜３．０重量％、Ｓｉ
Ｏ2：０．２〜１．０重量％、ＺｒＯ2：０．２〜１．０
重量％、Ｎａ、Ｋの１種または２種の合計：０．０５〜
０．３０重量％、脱酸剤：１．５〜５．０重量％を必須
成分として含有することを特徴とする請求項１記載のガ
スシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06226296A JP3464334B2 (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | プライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に用いるガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06226296A JP3464334B2 (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | プライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に用いるガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09248694A true JPH09248694A (ja) | 1997-09-22 |
| JP3464334B2 JP3464334B2 (ja) | 2003-11-10 |
Family
ID=13195067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06226296A Expired - Fee Related JP3464334B2 (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | プライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に用いるガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3464334B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009082981A (ja) * | 2007-10-03 | 2009-04-23 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2011020154A (ja) * | 2009-07-16 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2011074689A1 (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | 全姿勢溶接が可能なガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2013018031A (ja) * | 2011-07-12 | 2013-01-31 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 水平すみ肉ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2016083677A (ja) * | 2014-10-24 | 2016-05-19 | 新日鐵住金株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1996
- 1996-03-19 JP JP06226296A patent/JP3464334B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009082981A (ja) * | 2007-10-03 | 2009-04-23 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2011020154A (ja) * | 2009-07-16 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2011074689A1 (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | 全姿勢溶接が可能なガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP4834191B2 (ja) * | 2009-12-16 | 2011-12-14 | 新日本製鐵株式会社 | 全姿勢溶接が可能なガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| EP2489461A1 (en) * | 2009-12-16 | 2012-08-22 | Nippon Steel Corporation | Wire containing flux for gas-sealed arc welding, allowing all-position welding |
| EP2489461A4 (en) * | 2009-12-16 | 2014-12-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | WIRE CONTAINING FLOW FOR ARC WELDING UNDER SEALING BY GAS, ALLOWING WELDING IN ALL POSITIONS |
| US9211613B2 (en) | 2009-12-16 | 2015-12-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Flux-cored wire for gas shield arc welding use enabling all-position welding |
| JP2013018031A (ja) * | 2011-07-12 | 2013-01-31 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 水平すみ肉ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2016083677A (ja) * | 2014-10-24 | 2016-05-19 | 新日鐵住金株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3464334B2 (ja) | 2003-11-10 |
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