JP2011020154A - ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】ワイヤ全質量に対する質量%で、CaO:0.3〜8.0%、金属弗化物:1.0〜8.0%を必須とするスラグ剤を含有し、さらに合金成分として、C:0.03〜0.30%、Si:0.2〜1.5%、Mn:0.5〜2.5%、Al:0.002〜0.05%、Nb:0.010%以下、V:0.010%以下を含有し、残部が鉄、アーク安定剤および不可避的不純物からなり、X=[C]+[Si]/24+[Mn]/6+[Ni]/40+[Cr]/5+[Mo]/4+[Cu]/40+[Ti]/30+5×[B]が0.20〜1.2%であり、さらに、Y=[Nb]+[V]/2+[Ti]/20が0.012%以下となるように規制したことを特徴とする。
【選択図】なし
Description
また溶接施工として、溶接棒に比べて高能率であり、全姿勢溶接が可能で、さらに溶接ビード形状およびビード外観が優れることからフラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶接の採用が増加している。
このため、溶接金属の高張力及び高靭性への要求に対し、全姿勢溶接が可能で且つ良好な靭性が得られるフラックス入りワイヤの開発は困難なものになっている。
本発明は、上記技術的課題を解決するものであり、その発明の要件は下記のとおりである。
X=[C]+[Si]/24+[Mn]/6+[Ni]/40+[Cr]/5
+[Mo]/4+[Cu]/40+[Ti]/30+5×[B]・・・(式1)
Y=[Nb]+[V]/2+[Ti]/20 ・・・・・・・・・・・・・(式2)
(式1)および(式2)において、[ ]付元素は、それぞれの元素の含有量(質量%)を表す。
(3) 前記フラックス入りワイヤが、さらに、ワイヤ全質量に対する質量%で、Mg:0.0002〜3.0%、REM:0.0002〜0.01%のうちの1種または2種を含有することを特徴とする、上記(1)または(2)に記載のガスシールド溶接用フラックス入りワイヤ。
まず、本発明のフラックス入りワイヤ成分の規定理由を説明する。各成分についての%はワイヤ全質量に対する質量%を意味する。本発明のフラックス入りワイヤは、スラグ剤と合金成分とを含有するものである。
[CaO:0.3〜8.0%]
CaOは高融点物質であり、CaOを必須成分として含有させることでスラグの融点を高め、立向き溶接及び上向き溶接を可能にする。また、CaOは酸化物であるが強い塩基性物質であり、ワイヤ中に含有されていても溶接金属の酸素量を著しく増加させない。立向き溶接及び上向き溶接を可能とする程度にスラグの融点を高めるには0.3%以上は必要である。しかし、8.0%を超えて過剰に含有させるとスラグ融点が高くなりすぎるためにスラグの凝固が早くなり、スラグの流動性が確保できない。このため、CaOの含有量は0.3〜8.0%とする。また、CaOの含有量は、1.5%以上であることが好ましく、2.5%以上であることがより好ましい。CaOの含有量は、5.5%以下であることが好ましく、4.5%以下であることがより好ましい。
CaF2、NaF、MgF2、SrF2、BaF2、K2ZrF6等の金属弗化物は、スラグの塩基度を高め、溶接金属の酸素量を低減する効果がある。また、スラグの粘性に大きく影響し、CaOと複合添加されることで、スラグ融点を適切な温度に調整することが可能である。これら効果を発現するためには、ワイヤに含有されている金属弗化物のワイヤ全質量に対する合計質量が1.0%以上である必要があり、1.5%以上であることが好ましく、2.5%以上であることがより好ましい。しかし、8.0%を超えて含有させるとスラグ量が過剰となると共に、アークが不安定となり溶接姿勢性が劣化する。金属弗化物のワイヤ全質量に対する合計質量は、5.5%以下であることが好ましく、5.0%以下であることがより好ましい。
[C:0.03〜0.30%]
Cは溶接金属の引張強さを高める元素であり、含有量が少ないと十分な溶接金属の引張強さが得られないため、溶接ワイヤ中のC含有量を0.03%以上とする必要がある。しかし、0.30%を超えて過剰に含有させると、溶接金属の靭性を劣化させる。このため、本発明において溶接ワイヤ中のC含有量は、0.03〜0.30%とする。
Siは、脱酸元素であり、溶接金属中のO量を低減して清浄度を高める。さらにビード外観及びビード形状を良好なものにする。これら効果を得るには溶接ワイヤ中のSi含有量を0.2%以上とする必要がある。一方、溶接ワイヤ中のSi含有量が1.5%を超えて過剰になると、粗大な酸化物を生成し溶接金属の靭性を著しく劣化させる。このため、本発明において溶接ワイヤ中のSi含有量は0.2〜1.5%とする。
Mnは、脱酸及び溶接金属の焼入性を高める。また、組織を微細化して靭性向上にも有効な元素であり、これらの効果を得るためには0.5%以上溶接ワイヤに含有する必要がある。一方、溶接ワイヤ中のMn含有量が2.5%を超えると、溶接金属中に残留オーステナイトが過剰に生成するため粒界脆化感受性が増加して溶接金属の靭性劣化や、強度が必要以上に高まり、溶接割れが発生しやすくなる。このため、本発明においては、溶接ワイヤ中のMn含有量は0.5〜2.5%とする。
Pは不純物元素であり、靭性を劣化させる。また、PはPWHTを行うと結晶粒界に脆いPの化合物が析出するため、さらに靭性を劣化させる。このため、Pは極力低減する必要があるが、溶接ワイヤ中の含有量が0.02%以下では靭性への悪影響が許容できるため、本発明では溶接ワイヤ中のP含有量は0.02%以下とする。
Sも不純物元素であり、溶接金属中に過大に存在すると靭性と延性をともに劣化させるため、極力低減することが好ましい。溶接ワイヤ中の含有量0.02%以下では靭性、延性への悪影響が許容できるため、本発明では溶接ワイヤ中のS含有量は0.02%以下とする。
Alは脱酸元素であり、Si及びMnと同様、溶接金属中の酸素量を低減し、清浄度向上に効果がある。効果を発揮するためには溶接ワイヤ中にAlを0.002%以上含有させる必要がある。一方、溶接ワイヤ中に0.05%を超えてAlを過剰に含有させると、溶接金属中に粗大な酸化物を形成して、この粗大酸化物が靭性を著しく劣化させるため、好ましくない。従って、本発明においては、溶接ワイヤ中のAl含有量を0.002〜0.05%以下とする。
Nbは析出硬化元素であり、PWHTのように高温で長時間保持されると著しく脆化する。溶接ワイヤ中のNb含有量が0.010%以下になれば、PWHTによる脆化がなく、良好な靭性が得られる。従って、本発明においては、溶接ワイヤ中のNb含有量を0.010%以下に制限する。
VもNb同様に析出硬化元素であり、PWHTのように高温で長時間保持されると著しく脆化する。溶接ワイヤ中のV含有量が0.010%以下になれば、PWHTによる靭性の脆化がほとんどなく、良好な靭性が得られる。従って、本発明においては、溶接ワイヤ中のV含有量を0.010%以下に制限する。
アーク安定剤としては従来知見で知られているようなLi、Na、K、Rb、Srなどを含む酸化物を選択して用いることができる。また、アーク安定剤の質量はワイヤ全質量に対する質量比で0.01〜1.0%以下程度の含有量が適切であるとされており、この範囲での含有が好ましい。
Niは、固溶靭化により溶接金属の他の成分、組織によらず安定して靭性を向上できる唯一の元素であり、特に、高強度の溶接金属で靭性を確保するには必要な元素であり、0.1%以上含有させることが好ましい。Ni含有量が多いほど靭性を向上する上で有利ではあるが、溶接ワイヤ中の含有量が12%を超えると、靭性向上効果が飽和する。従って、本発明においては、溶接ワイヤ中のNi含有量を0.1〜12%にすることが好ましい。
Crは、焼入れ性を高めることにより高強度化に有効な元素である。そのために溶接ワイヤ中に含有させる場合は、0.1%以上必要である。一方、4.0%を越えて過剰に含有させると、ベイナイトやマルテンサイトを不均一に硬化させ、靭性を著しく劣化させるため、本発明においては、溶接ワイヤ中のCr含有量の上限を4.0%とすることが好ましい。
Moは、溶接金属の引張強さTSを高めるための焼入性向上元素である。また、Moは、焼もどし抵抗性を増すことにより強度と靭性を確保することができる。これらの効果を発揮するためには、ワイヤ中にMoを0.1%以上含有させることが好ましい。一方、Moを溶接ワイヤ中に2.0%を超えて含有させると、溶接金属中に粗大な析出物が生じて溶接金属の靭性を劣化させる。このため、本発明において、溶接ワイヤ中のMo含有量は0.1〜2.0%とすることが好ましい。
Cuは強度向上には有効な元素であり、溶接金属の強度向上効果を十分に得るためには、ワイヤ中に含有するCuの含有量、さらに表面にCuがメッキされる場合にはワイヤ中に含有するCuとメッキされるCuの合計含有量を0.01%以上とすることが好ましい。一方、ワイヤ中のCu含有量が1.5%を超えると、ワイヤ表面にメッキされる場合、あるいは、ワイヤ中に含有する場合のいずれも、溶接金属の靭性が劣化するため好ましくない。したがって、本発明では、ワイヤ中のCu含有量を0.01〜1.5%とするのが好ましい。
Tiは溶接金属において脱酸元素として有効であり、かつ溶接金属中の固溶Nを窒化物として固定して固溶Nの靭性への悪影響を緩和でき、さらにはTiNを形成して多層盛溶接の場合に溶接金属の再加熱領域における加熱オーステナイト粒を微細化する作用もある。また、PWHTした溶接金属でも酸素量と窒素量に適したTiを含有することで溶接金属の靭性低下を抑制することもできる。これらのTiの作用により溶接金属の靭性向上効果を発揮するためには溶接ワイヤ中にTiを0.005%以上含有させることが好ましい。一方、溶接ワイヤ中のTi含有量が0.20%を超えて過剰になると、固溶Ti量が増加し、溶接まま及びPWHTした溶接金属においても靭性劣化が顕著に生じる。このため、本発明においては、溶接ワイヤ中のTi含有量を0.005〜0.20%とすることが好ましい。
Bは、焼入れ性を高めて溶接金属の強度向上に寄与する元素であり、また、溶接金属中の固溶Nと結びついてBNを形成して、溶接金属の靭性を向上する作用も有する。これらの効果を確実に発揮するためには、溶接ワイヤ中のB含有量は0.001%以上であることが好ましい。一方、溶接ワイヤ中のB含有量が0.015%超となると、溶接金属中のBが過剰となり、粗大なBNやFe23(C、B)6等のB化合物を形成して靭性を逆に劣化させるため、好ましくない。そこで、本発明においては、溶接ワイヤ中にBを含有させる場合は、B含有量を0.001〜0.015%に限定するのが好ましい。
[Mg:0.0002〜3.0%]
Mgは、金属Mg単体、他の金属元素との合金、及びMg酸化物の形態で添加され、脱酸剤として溶接金属の酸素量を低減する効果がある。また、Mgは、溶融プール内でMgOとなりスラグの粘性に影響を与える。脱酸の効果を得るにはワイヤ中のMgの含有量は0.0002%以上必要であり、一方、3.0%を超えて過剰に含有すると、スラグの粘性を低下させ、溶接作業性を劣化させる。このため、本発明においては、溶接ワイヤ中のMg含有量を0.0002〜3.0%とすることが好ましい。
REMは硫化物の構造を変化させ、また溶接金属中での硫化物、酸化物のサイズを微細化して延性及び靭性向上に有効である。これらの効果を十分に発揮するためには、REMの含有量は0.0002%以上とするのが好ましい。一方、ワイヤ中にREMを0.01%を超えて過剰に含有すると、硫化物や酸化物の粗大化を生じ、延性、靭性の劣化を招き、また、溶接ビード形状の劣化、溶接性の劣化の可能性も生じる。このため、ワイヤ中のREMの含有量の上限はいずれも0.01%以下とするのが好ましい。
X=[C]+[Si]/24+[Mn]/6+[Ni]/40+[Cr]/5
+[Mo]/4+[Cu]/40+[Ti]/30+5×[B] ・・・(式1)
(式1)において、[ ]付元素は、それぞれの元素の含有量(質量%)を表す。
なお、(式1)は引張強さに影響を及ぼす元素の含有量を限定するものであり、(式1)の各元素の含有量とは、合金成分として本発明のフラックス入りワイヤに含有されている各元素の含有量を意味する。したがって、金属酸化物または金属弗化物として本発明のフラックス入りワイヤに含まれている元素は、(式1)に記載の元素であっても対象外であり、(式1)の各元素の含有量には加えられない。
Y=[Nb]+[V]/2+[Ti]/20 ・・・・・・・・・・・・(式2)
フラックスの充填率は特に限定しないが、ワイヤの製造性、安定した溶接作業性を得るのに必要なスラグ量を考慮するとワイヤ全質量に対する質量%で、5.0〜30%の範囲が好ましい。
さらに、適用するシールドガスもCO2単独ガス、ArまたはHeとCO2の混合ガスさらに、これらのガスに少量のO2を添加したもの等の通常のMAG溶接に使用されるシールドガスであれば何れも使用可能である。
従来から、弗化物系フラックス入りワイヤが立向き及び上向き溶接が出来ない原因は、スラグの融点が低く溶融プールを保持出来ないためである。本発明は、高融点物質であるCaOに着目し、CaOによって融点を適正に調整することで、全姿勢溶接を可能にした。さらに、CaOは酸化物ではあるが強い塩基性物質であり、ワイヤ中に添加しても溶接金属酸素量を著しく増加させることはなく、ルチル系フラックス入りワイヤよりも溶接金属内の酸素を低減できることから、靭性面でも優れる。
本発明のCaOを用いたスラグ組成ならば、Ti酸化物を使用しなくても全姿勢溶接が可能となることから、Nb及びVを大幅に低減でき、PWHTをした後の溶接金属でも脆化が抑制されることを知見した。また、PWHTの過程で粒内にNb及びVなどが析出することで粒内強度が高まり、粒内変形に先行する粒界すべりが粒界割れを発生させる、いわゆる再熱割れに対しても割れ抑制の効果があることを見出した。
鋼帯をこれの長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管に成形し、この成形途中でオープン管の開口部からフラックスを供給し、開口部の相対するエッジ面を突合わせシーム溶接することで継ぎ目無し(シームレス)とし、ワイヤ径がφ1.2mmのフラックス入りワイヤを試作した。一部のワイヤについては、シーム溶接をせずにかしめによる機械締結したかしめのフラックス入りワイヤにした。試作したフラックス入りワイヤのスラグ剤、アーク安定剤の含有量を表1〜表6に示し、合金成分を表7〜表12に示す。
溶接作業性は、下向き、立向き、上向きの各溶接姿勢でのアーク安定性、スパッタ発生量、ビード形成状態を評価した。溶接途中でアークが不安定になることによるアークの消弧、スパッタ発生量が多く溶接トーチが詰まることでガスシールドが不十分となり大気を巻き込むことによるピットの発生、スラグによる溶融金属の保持が不十分で溶融金属が垂れ落ちることによるビード形成不能など、溶接が不可能となる問題があるものを不良、無いものを合格と判断した。
その結果を表14〜表19に示す。
Claims (3)
- 鋼製外皮の内部に、フラックスを充填して製造されるガスシールド溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量に対する質量%で、
CaO:0.3〜8.0%、
金属弗化物:1.0〜8.0%
を必須とするスラグ剤を含有し、さらに合金成分として、
C :0.03〜0.30%、
Si:0.2〜1.5%、
Mn:0.5〜2.5%、
P :0.02%以下、
S :0.02%以下、
Al:0.002〜0.05%、
Nb:0.010%以下、
V:0.010%以下
を含有し、残部が鉄、アーク安定剤および不可避的不純物からなり、以下に示す(式1)で定義されるXが0.20〜1.2%であり、さらに、以下に示す(式2)で定義されるYが0.012%以下になるように規制したことを特徴とする、ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤ。
X=[C]+[Si]/24+[Mn]/6+[Ni]/40+[Cr]/5
+[Mo]/4+[Cu]/40+[Ti]/30+5×[B]・・・(式1)
Y=[Nb]+[V]/2+[Ti]/20 ・・・・・・・・・・・・・(式2)
(式1)および(式2)において、[ ]付元素は、それぞれの元素の含有量(質量%)を表す。 - 前記フラックス入りワイヤが、さらに、ワイヤ全質量に対する質量%で、
Ni:0.1〜12%、
Cr:0.1〜4.0%、
Mo:0.1〜2.0%、
Cu:0.01〜1.5%、
Ti:0.005〜0.20%、
B :0.001〜0.015%
のうちの1種または2種以上を含有することを特徴とする、請求項1に記載のガスシールド溶接用フラックスワイヤ。 - 前記フラックス入りワイヤが、さらに、ワイヤ全質量に対する質量%で、
Mg:0.0002〜3.0%、
REM:0.0002〜0.01%
のうちの1種または2種を含有することを特徴とする、請求項1または2に記載のガスシールド溶接用フラックス入りワイヤ。
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