JPS591013A - 圧延鋼帯の形状制御方法 - Google Patents
圧延鋼帯の形状制御方法Info
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- JPS591013A JPS591013A JP57109980A JP10998082A JPS591013A JP S591013 A JPS591013 A JP S591013A JP 57109980 A JP57109980 A JP 57109980A JP 10998082 A JP10998082 A JP 10998082A JP S591013 A JPS591013 A JP S591013A
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- strip
- tension
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- steel strip
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/02—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring flatness or profile of strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、圧延鋼帯の形状制御力法に関する。
圧延鋼−の重要な品質特性の一つとして板形状−がある
。板形状の不良としては、板中央が波を打つ腹伸び、板
縁端が波を打つ耳伸び、板中央と板縁端の中間部分が波
を打つクォーターバックル、板幅方向に細かいピッチで
波を打つ複合伸びがある。このような形状不良は、板幅
方向各部の伸び率が異なることによって生じている。
。板形状の不良としては、板中央が波を打つ腹伸び、板
縁端が波を打つ耳伸び、板中央と板縁端の中間部分が波
を打つクォーターバックル、板幅方向に細かいピッチで
波を打つ複合伸びがある。このような形状不良は、板幅
方向各部の伸び率が異なることによって生じている。
ところで、銅帯は冷間圧延機において張力をかけられた
状態で圧延されるため、銅帯の板幅方向各部の伸び率の
差を、張力の差として検出し、板形状を検出可能とする
形状検出器が用いられている。すなわち、第１図に示す
ように、形状検出器１はタンデム圧延機の最終スタンド
２の出側に設置されて形状不良を検出し、その検出結果
に基づき、最終スタンド２のベンダー装置３、圧下装置
４などの形状制御を行うアクチュエーターを操作するフ
ィードバック制御が行われている。
状態で圧延されるため、銅帯の板幅方向各部の伸び率の
差を、張力の差として検出し、板形状を検出可能とする
形状検出器が用いられている。すなわち、第１図に示す
ように、形状検出器１はタンデム圧延機の最終スタンド
２の出側に設置されて形状不良を検出し、その検出結果
に基づき、最終スタンド２のベンダー装置３、圧下装置
４などの形状制御を行うアクチュエーターを操作するフ
ィードバック制御が行われている。
ここで、最も一般的に使用される形状制御アクチュエー
ターとしてのベンダー装置３と圧下装置４は、ワークロ
ール５の撓みを制御するものであり、腹伸びと耳伸びに
対しては有効である。すなわち、榎伸びを修正するため
には、第２図四に示すように、上ワークロールを上に凸
に下、ワークロールを下に凸に曲げるインクリーズペン
ディングを行い、鋼帯６の板端部分の伸び率を大きくし
、耳伸びを修正するためには、第２図ｆｆ３１ ｉ（示
すように、上ワークロールを下に凸に下ワークロールを
上に凸に曲げるディフリーズペンディングを行い、鋼帯
６の板中央部分の伸び率を大きくする。しかしながら、
ペングー装置３゛および圧下装置４によってクォーター
バックルを修正することが困難であり、ピッチの細かい
複合伸びを修正するのは不可能である。
ターとしてのベンダー装置３と圧下装置４は、ワークロ
ール５の撓みを制御するものであり、腹伸びと耳伸びに
対しては有効である。すなわち、榎伸びを修正するため
には、第２図四に示すように、上ワークロールを上に凸
に下、ワークロールを下に凸に曲げるインクリーズペン
ディングを行い、鋼帯６の板端部分の伸び率を大きくし
、耳伸びを修正するためには、第２図ｆｆ３１ ｉ（示
すように、上ワークロールを下に凸に下ワークロールを
上に凸に曲げるディフリーズペンディングを行い、鋼帯
６の板中央部分の伸び率を大きくする。しかしながら、
ペングー装置３゛および圧下装置４によってクォーター
バックルを修正することが困難であり、ピッチの細かい
複合伸びを修正するのは不可能である。
上記ピッチの細かい複合伸びを制御するためには、ワー
クロール間隙の幅方向プロフィルを細かく制御する必要
がある。その制御手段としては、ロール冷却水を板幅方
向において調整してロールのヒートクラウンを制御する
こと、ロールを板幅方向で局部的に加熱してロールのヒ
ートクラウンを制御すること、板幅方向の潤滑油量を調
整して板幅方向の摩擦係数を制御すること、板幅方向の
張力分布を制御することがある。しかしながら、上記ヒ
ートクラウンの制御はロールの熱膨張を利用するために
応答性が悪く、迅速な制御を行うことは不可能である。
クロール間隙の幅方向プロフィルを細かく制御する必要
がある。その制御手段としては、ロール冷却水を板幅方
向において調整してロールのヒートクラウンを制御する
こと、ロールを板幅方向で局部的に加熱してロールのヒ
ートクラウンを制御すること、板幅方向の潤滑油量を調
整して板幅方向の摩擦係数を制御すること、板幅方向の
張力分布を制御することがある。しかしながら、上記ヒ
ートクラウンの制御はロールの熱膨張を利用するために
応答性が悪く、迅速な制御を行うことは不可能である。
本発明は、板幅方向に細かいピッチで波を打つ複合伸び
をも迅速に修正可能とする圧延鋼帯の形状制御方法を提
供することを目的とする。
をも迅速に修正可能とする圧延鋼帯の形状制御方法を提
供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明は、形状検出器を備
えた薄板圧延機における圧延鋼帯の形状制御方法におい
て、銅帯幅方向に定めた各分割区間に、単一の張力付加
手段と複数の形状検出器とを対応配設し、各分割区間の
各形状検出器によって検出された検出値の代表値を各分
割区間毎に求め、各分割区間の代表値とそれら代表値の
最大値または最小値との着分に比例する張力を、対応す
る張力付加手段によって各分割区間の銅帯部分に付加す
るようにしたものである。
えた薄板圧延機における圧延鋼帯の形状制御方法におい
て、銅帯幅方向に定めた各分割区間に、単一の張力付加
手段と複数の形状検出器とを対応配設し、各分割区間の
各形状検出器によって検出された検出値の代表値を各分
割区間毎に求め、各分割区間の代表値とそれら代表値の
最大値または最小値との着分に比例する張力を、対応す
る張力付加手段によって各分割区間の銅帯部分に付加す
るようにしたものである。
以下、本発明をより具体的に説明する。
銅帯（薄板）を冷間圧延する場合における荷重式は、Ｐ
を圧延荷重、ｋを平均変形抵抗、にを張力補正項、Ｌを
投影接触長さ、Ｄ、を圧下力関数とすれば、下記（，１
１式のとおりである。ここで、張力補正項には、前方張
力ｔｆと後方張力ｔ、とにより、下記（２）式のように
表わされる。
を圧延荷重、ｋを平均変形抵抗、にを張力補正項、Ｌを
投影接触長さ、Ｄ、を圧下力関数とすれば、下記（，１
１式のとおりである。ここで、張力補正項には、前方張
力ｔｆと後方張力ｔ、とにより、下記（２）式のように
表わされる。
上記（２）式に表わされるように、張力補正項は、前方
張力ｔ、と後方張力ｔ、が零の場合は１．０１張力が存
在する場合は１．０以下であり、張力が大となる程小と
なる。すなわち、張力の犬なる程、圧延荷重は小となっ
てワークロールの表面偏平量は少なくなり、ワークロー
ル間隙が狭くなって圧延材の伸び率が大きくなる。した
がって、銅帯の板形状が圧下した場合、板幅方向で伸び
率の少ない部分の張力を大とすれば、板形状を修正する
ことが可能となる。
張力ｔ、と後方張力ｔ、が零の場合は１．０１張力が存
在する場合は１．０以下であり、張力が大となる程小と
なる。すなわち、張力の犬なる程、圧延荷重は小となっ
てワークロールの表面偏平量は少なくなり、ワークロー
ル間隙が狭くなって圧延材の伸び率が大きくなる。した
がって、銅帯の板形状が圧下した場合、板幅方向で伸び
率の少ない部分の張力を大とすれば、板形状を修正する
ことが可能となる。
第３図は、形状検出器による形状検出状態を示す説明図
である。すなわち、形状検出器１１は、鋼帯１２の板幅
方向に配設される多数の検出素子１３によって構成され
ており、各検出素子１３の出力を信号処理装置１４によ
って処理して板幅方向に表示すること４こより、鋼帯１
２の伸び率分布を得ることが可能となる。したがって、
第３図に分布を制御すれば、ピッチの細かい複合伸びの
修正も可能であることが理解される。検出素子１３の幅
は狭い程板形状の板幅方向検出精度が良く、検出素子１
３の第３図における幅Ａとして２５ｍ程度のものも開発
されている。ここで、各検出素子１３の出力に基づいて
、各検出素子１３の幅で張力を制御するようにしても良
いが、現実的でない。すなわち、その場合には、張力付
加装置の構造が複雑になるうえ、第４図に示すＢの形で
張力を付加しても、圧延機１・５のロール直下ではＣの
形が示すように緩慢な張力分布となる。
である。すなわち、形状検出器１１は、鋼帯１２の板幅
方向に配設される多数の検出素子１３によって構成され
ており、各検出素子１３の出力を信号処理装置１４によ
って処理して板幅方向に表示すること４こより、鋼帯１
２の伸び率分布を得ることが可能となる。したがって、
第３図に分布を制御すれば、ピッチの細かい複合伸びの
修正も可能であることが理解される。検出素子１３の幅
は狭い程板形状の板幅方向検出精度が良く、検出素子１
３の第３図における幅Ａとして２５ｍ程度のものも開発
されている。ここで、各検出素子１３の出力に基づいて
、各検出素子１３の幅で張力を制御するようにしても良
いが、現実的でない。すなわち、その場合には、張力付
加装置の構造が複雑になるうえ、第４図に示すＢの形で
張力を付加しても、圧延機１・５のロール直下ではＣの
形が示すように緩慢な張力分布となる。
そこで、本発明においては、第５図に示すように、形状
検出器１１の検出素子群を板幅方向において定めた各分
割区間Ｐ１ないしＰ７に分割し、各分割区間の検出素子
１３によって検出された検出値の代表値、例えば平均値
を用いて、分割された検出素子群と同幅に分割され、各
分割区間Ｐ１ないしＰ７に配設されている単一の張力付
加手段１６によって張力を付加するようにしたものであ
る０なお、第４図における張力の緩慢を少なくするため
、張力付加手段１６は、可能な限り圧延機１５の入側に
近づける必要がある。
検出器１１の検出素子群を板幅方向において定めた各分
割区間Ｐ１ないしＰ７に分割し、各分割区間の検出素子
１３によって検出された検出値の代表値、例えば平均値
を用いて、分割された検出素子群と同幅に分割され、各
分割区間Ｐ１ないしＰ７に配設されている単一の張力付
加手段１６によって張力を付加するようにしたものであ
る０なお、第４図における張力の緩慢を少なくするため
、張力付加手段１６は、可能な限り圧延機１５の入側に
近づける必要がある。
第６図は、本発明に用いられる張力付加手段１６の一例
を示す説明図である。すなわち、張力付加手段１６は、
ブラケット１７に支持されて鋼帯１２に接触回転するロ
ーラー１８と、ローラー１８を鋼帯１２に押しつけて張
力を付加可能とする油圧シリンダ１９と、ローラー１８
の鋼帯１２に対する押しつけ力を検出することによって
鋼帯１２に付加する張力を制御可能とするロードセル２
５からなっている。
を示す説明図である。すなわち、張力付加手段１６は、
ブラケット１７に支持されて鋼帯１２に接触回転するロ
ーラー１８と、ローラー１８を鋼帯１２に押しつけて張
力を付加可能とする油圧シリンダ１９と、ローラー１８
の鋼帯１２に対する押しつけ力を検出することによって
鋼帯１２に付加する張力を制御可能とするロードセル２
５からなっている。
第７図は、上記張力付加手段トロを用いた本発明の一実
施例に係る制御系統図である。なお、以下の説明におい
て、添字ｉは各検出素子１３の位置を表わし、添字ｊは
形状検出器１１の出力分割区間と張力付加手段１６の位
置とを表わすものである。
施例に係る制御系統図である。なお、以下の説明におい
て、添字ｉは各検出素子１３の位置を表わし、添字ｊは
形状検出器１１の出力分割区間と張力付加手段１６の位
置とを表わすものである。
第７図において、タンデム圧延機の最終スタンドである
圧延機１５の入側直近には張力付加手段１６が配設され
、その出側には形状検出器１１が配設されている。信号
処理装置１４は、形状検出器１１からの出力信号を入力
し、第８図（２）に示す伸び率分布Δ／ｉを計算する。
圧延機１５の入側直近には張力付加手段１６が配設され
、その出側には形状検出器１１が配設されている。信号
処理装置１４は、形状検出器１１からの出力信号を入力
し、第８図（２）に示す伸び率分布Δ／ｉを計算する。
演算装ｆｔ２２は上記伸び率分布Δ１．を入力し、第８
図（Ｂｌに示す各分割区間における伸び率の平均値（代
表値）Δ１ｍｊを計算する。演算装置２３は上記各分割
区間における伸び率の平均値ΔＡ！ｍｊを入力し、それ
ら入力のうちの最大値Δ１ｍＭＡＸと最小値Δ１ｍｙｎ
Ｎを計算する。
図（Ｂｌに示す各分割区間における伸び率の平均値（代
表値）Δ１ｍｊを計算する。演算装置２３は上記各分割
区間における伸び率の平均値ΔＡ！ｍｊを入力し、それ
ら入力のうちの最大値Δ１ｍＭＡＸと最小値Δ１ｍｙｎ
Ｎを計算する。
４１ハ方、演算装置２４は張力付加手段１６から各分割
区間の押しつけ力Ｑｊを入力し、それら入力のうちの最
小値ＱＭ Ｉ Ｎを計算する。演算装置２５は、上記演
算装置２４からＱＭＩＮを入力するとともに、前記演算
装置２３からΔｌｒｒＬＭＡＸとΔ、７１！ｍＭＩ Ｎ
を入力し、予め決定されている張力付加手段１６の押し
つけ力基準値φとＱ、ＭＩＮとを比較し、Ｑ＊＞ ＱＭ
ＩＮの場合にはΔ１ｍＭＡＸを出力し、Ｑ＊＜ ＱＭＩ
Ｎの場合はΔ１ｍＭＩＮを出力する。演算装置２６は上
記演算装置２５からΔ／ｍｙｈｘもしくはΔ１ｍＭＩＮ
を入力するとともに、演算装置２２からΔ１ｍｊを入力
し、下記（３）式もしくは（４）式によって、各分割区
間の代表値とそれら代表値の最大値または最小値との差
分としての伸び率差Δｌｋ３を計算する。
区間の押しつけ力Ｑｊを入力し、それら入力のうちの最
小値ＱＭ Ｉ Ｎを計算する。演算装置２５は、上記演
算装置２４からＱＭＩＮを入力するとともに、前記演算
装置２３からΔｌｒｒＬＭＡＸとΔ、７１！ｍＭＩ Ｎ
を入力し、予め決定されている張力付加手段１６の押し
つけ力基準値φとＱ、ＭＩＮとを比較し、Ｑ＊＞ ＱＭ
ＩＮの場合にはΔ１ｍＭＡＸを出力し、Ｑ＊＜ ＱＭＩ
Ｎの場合はΔ１ｍＭＩＮを出力する。演算装置２６は上
記演算装置２５からΔ／ｍｙｈｘもしくはΔ１ｍＭＩＮ
を入力するとともに、演算装置２２からΔ１ｍｊを入力
し、下記（３）式もしくは（４）式によって、各分割区
間の代表値とそれら代表値の最大値または最小値との差
分としての伸び率差Δｌｋ３を計算する。
Ｑ＊＞ Ｑ、ＭＩＮのとき
Δ１ｋ４＝−（Δ１ｍｊ−ΔＡ！ｍＭＡｘ）
−（３１Ｑ＊＜ ＱＭＩＮ Δ１ｋ１＝−（３１ｍ）−Δ１ｍＭＩＮ）
（４）すなわち、Ｑ＊〉ＱＭＩＮの場合には、最大伸
び量を零基準としてそれ以下の伸び量のものに増分張力
を与える正の伸びの張力付与力式としての（３）式が用
いられ、ΔｌｋＪは第８図（ｑに示すように伸び率Δ１
ｍ）の最大点で零、伸び率Δ１ｍｊの小なる根止の大な
る値となる。また、Ｑ＊＜ ＱＭＩＮの、場合には、最
小伸び量を零基準としてそれ以上の伸び量のものに減分
張力を与える負の伸びの張力付与方式としての（４）式
を用いΔｌｋ４は第８図（Ｌｌに示すように伸び率Δ１
ｍｊの最小点で零、伸び率Δ１ｍｊの犬なる根負の大き
な値となる。−ヒ記正および負の伸びの張力付与方式を
併用することにより、正方向または負方向の一方向張力
方式における不都合が改良される。
−（３１Ｑ＊＜ ＱＭＩＮ Δ１ｋ１＝−（３１ｍ）−Δ１ｍＭＩＮ）
（４）すなわち、Ｑ＊〉ＱＭＩＮの場合には、最大伸
び量を零基準としてそれ以下の伸び量のものに増分張力
を与える正の伸びの張力付与力式としての（３）式が用
いられ、ΔｌｋＪは第８図（ｑに示すように伸び率Δ１
ｍ）の最大点で零、伸び率Δ１ｍｊの小なる根止の大な
る値となる。また、Ｑ＊＜ ＱＭＩＮの、場合には、最
小伸び量を零基準としてそれ以上の伸び量のものに減分
張力を与える負の伸びの張力付与方式としての（４）式
を用いΔｌｋ４は第８図（Ｌｌに示すように伸び率Δ１
ｍｊの最小点で零、伸び率Δ１ｍｊの犬なる根負の大き
な値となる。−ヒ記正および負の伸びの張力付与方式を
併用することにより、正方向または負方向の一方向張力
方式における不都合が改良される。
さらに、演算装置２Ｔは、圧延ラインの全体を制御する
計算機２９より鋼帯１２の材質、板寸法を入力し、実験
により求めた材質、板寸法側の係数αを使用し、下記（
５）式に示すように、上記Δ／ｋｌにαを乗することに
より、各分割区間における張力付加手段１６の各ローラ
ー１８が鋼帯１２に与える押しつけ力の増分ΔＱ１を演
算する。
計算機２９より鋼帯１２の材質、板寸法を入力し、実験
により求めた材質、板寸法側の係数αを使用し、下記（
５）式に示すように、上記Δ／ｋｌにαを乗することに
より、各分割区間における張力付加手段１６の各ローラ
ー１８が鋼帯１２に与える押しつけ力の増分ΔＱ１を演
算する。
ΔＱＪ＝Δ６ｋｊ・α −（５）上記（
５）式が表わす押しつけ力増分ΔＱ」は、張力付加手段
１６の押しつけ力の最小値ＱＭＩＮが押しつけ力基準値
Ｑ＊より小さい場合は正の増分であり、ＱＭＩＮがＱ＊
より大きい場合は負の増分である。張力付加制御装置２
Ｂは、上記押しつけ力増分ΔＱ。
５）式が表わす押しつけ力増分ΔＱ」は、張力付加手段
１６の押しつけ力の最小値ＱＭＩＮが押しつけ力基準値
Ｑ＊より小さい場合は正の増分であり、ＱＭＩＮがＱ＊
より大きい場合は負の増分である。張力付加制御装置２
Ｂは、上記押しつけ力増分ΔＱ。
を入力して、張力付加手段１６を制御する。なお、張力
付加手段１６は、形状検出器１１の検出する伸び率が板
幅方向で一定となるようにフィードバック制御される。
付加手段１６は、形状検出器１１の検出する伸び率が板
幅方向で一定となるようにフィードバック制御される。
以上のように、本発明に係る圧延鋼帯の形状制御方法は
、銅帯幅方向に定めた各分割区間に、単一の張力付加手
段と複数の形状検出器とを対応配設し、各分割区間の各
形状検出器によって検出された検出値の代表値を各分割
区間毎に求め、各分割区間の代表値とそれら代表値の最
大値または最小値との差分に比例する張力を、対応する
張力付加手段によって各分割区間の銅帯部分に付加する
ようにしたので、板幅方向に細かいピッチで波を打つ複
合伸びをも迅速に修正することが可能となるという効果
を有する。
、銅帯幅方向に定めた各分割区間に、単一の張力付加手
段と複数の形状検出器とを対応配設し、各分割区間の各
形状検出器によって検出された検出値の代表値を各分割
区間毎に求め、各分割区間の代表値とそれら代表値の最
大値または最小値との差分に比例する張力を、対応する
張力付加手段によって各分割区間の銅帯部分に付加する
ようにしたので、板幅方向に細かいピッチで波を打つ複
合伸びをも迅速に修正することが可能となるという効果
を有する。
第１図は形状検出器を備えたタンデム圧延機を示す側面
図、第２図（５）はインクリーズベンディング状態を示
す正面図、第２図（Ｂ）はディフリーズペンディング状
態を示す正面図、第３図は形状検出器による形状検出状
態を示す説明図、第４図は張力付加手段による張力付加
状態を示す説明図、第５図は本発明における張力付加手
段と形状検出器の配役状態を示す平面図、第６図は本発
明の実施に用いられる張力付加手段の一例を示す要部断
面図、第７図は本発明の一実施例に係る制御系統図、第
８図（４）ないしく至）は本発明の一実施例における異
なる演算量の板幅方向分布を示す線図である。 １１・・・形状検出器、１２・・・銅帯、１３・・検出
素子、１６・・張力付加手段、２８・・・張力付加制御
装置。 代理人弁理士塩川修治 第１図 ６ へ １２図 （Ａ） （Ｂ） 第３図 ２ 第４図 １へ 第５図 第６図 第７図 第８図 ６３−
図、第２図（５）はインクリーズベンディング状態を示
す正面図、第２図（Ｂ）はディフリーズペンディング状
態を示す正面図、第３図は形状検出器による形状検出状
態を示す説明図、第４図は張力付加手段による張力付加
状態を示す説明図、第５図は本発明における張力付加手
段と形状検出器の配役状態を示す平面図、第６図は本発
明の実施に用いられる張力付加手段の一例を示す要部断
面図、第７図は本発明の一実施例に係る制御系統図、第
８図（４）ないしく至）は本発明の一実施例における異
なる演算量の板幅方向分布を示す線図である。 １１・・・形状検出器、１２・・・銅帯、１３・・検出
素子、１６・・張力付加手段、２８・・・張力付加制御
装置。 代理人弁理士塩川修治 第１図 ６ へ １２図 （Ａ） （Ｂ） 第３図 ２ 第４図 １へ 第５図 第６図 第７図 第８図 ６３−
Claims (1)
- （１）形状検出器を備えた薄板圧延機における圧延鋼帯
の形状制御方法において、銅帯幅方向に定めた各分割区
間に、単一の張力付加手段と複数の形状検出器とを対応
配設し、各分割区間の各形状検出器によって検出された
検出値の代表値を各分割区間毎に求め、各分割区間の代
表値とそれら代表値の最大値または最小値との差分に比
例する張力を、対応する張力付加手段によって各分割区
間の銅帯部分に付加することを特徴とする圧延鋼帯の形
状制御力法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57109980A JPS591013A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | 圧延鋼帯の形状制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57109980A JPS591013A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | 圧延鋼帯の形状制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591013A true JPS591013A (ja) | 1984-01-06 |
Family
ID=14524022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57109980A Pending JPS591013A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | 圧延鋼帯の形状制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591013A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62114712A (ja) * | 1985-11-15 | 1987-05-26 | Hitachi Ltd | 板圧延の形状制御方法およびその装置 |
| US4674310A (en) * | 1986-01-14 | 1987-06-23 | Wean United Rolling Mills, Inc. | Strip tension profile apparatus and associated method |
-
1982
- 1982-06-28 JP JP57109980A patent/JPS591013A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62114712A (ja) * | 1985-11-15 | 1987-05-26 | Hitachi Ltd | 板圧延の形状制御方法およびその装置 |
| JPH0671610B2 (ja) * | 1985-11-15 | 1994-09-14 | 株式会社日立製作所 | 板圧延の形状制御方法およびその装置 |
| US4674310A (en) * | 1986-01-14 | 1987-06-23 | Wean United Rolling Mills, Inc. | Strip tension profile apparatus and associated method |
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