JPS589260B2 - デンシセイギヨシキネンリヨウフンシヤソウチ - Google Patents

デンシセイギヨシキネンリヨウフンシヤソウチ

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JPS589260B2
JPS589260B2 JP50096879A JP9687975A JPS589260B2 JP S589260 B2 JPS589260 B2 JP S589260B2 JP 50096879 A JP50096879 A JP 50096879A JP 9687975 A JP9687975 A JP 9687975A JP S589260 B2 JPS589260 B2 JP S589260B2
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    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02DCONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/04Introducing corrections for particular operating conditions
    • F02D41/12Introducing corrections for particular operating conditions for deceleration
    • F02D41/123Introducing corrections for particular operating conditions for deceleration the fuel injection being cut-off

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は機関の減速時の燃料停止に関するもので、機関
の吸入空気量と回転数より決定される噴射パルス幅の設
定値以下でかつ機関の設定回転数以上で燃料を停止する
電子制御式燃料噴射装置に関するものである。
従来この種の装置によれば燃料停止を機関のスロットル
に設けられたスロットルスイッチにより前記スロットル
の開度を検出し、その開度が設定値以下かつ前記機関の
回転数が設定値以上の場合に実施していたが、その場合
、前記スロットルスイッチによるスロットルの開度検出
機能が必要であり角度の調整等を含めてコストアップに
つながり、さらに前記スロットルスイッチの設定開度よ
りわずかに開度が大きくかつ設定回転数以上の領域では
燃料カットがされず、さらに車両が前記領域に入る確率
は多く電磁噴射弁の流量特性と前記機関のシリンダ容積
との関係で、前記領域では電磁噴射弁に印加した噴射パ
ルス信号のパルス時間幅と流量特性の直線的な制御が不
可能になる可能性が十分あり、すなわち各シリンダ容積
の小さい機関の場合吸入空気量が少ない範囲では前記電
磁噴射弁の流量の小さいものが必要となるがある程度小
さいもの以下の物は製作上不可能であり、かつ製作でき
たとしても歩留りが悪く非常に高価なものとなる。
その場合、正確な燃料対吸入空気量の制御ができず失火
しやすく未燃焼な排気ガスが排出され排気ガス中の有害
成分特にHCが多量に排出されるという欠点を有する。
さらに、失火した場合は排気ガス浄化装置として触媒、
リアクタ等を有した車両に対しては前記排気ガス浄化装
置の熱負荷を増大させ最悪の場合は焼損せしめるという
重大な欠点を有す。
そのため上記欠点を防ぐため現システムでは機関の吸気
マニホールドがある負圧以下になったら作動して空気を
入れてやるという動作をするバキュームリミツタ、前記
スロットル弁が急閉しないようにするダッシュボット等
を使用しているが完全な対策ではない。
さらに、前記バキュームリミツタをつけたためにエンジ
ン回転数がアクセルを踏んでいない場合に下らない等の
問題も生じコストアップと信頼性の面でも大きな欠点を
有す。
本発明は上述の欠点に鑑みてなされたものであり、機関
の吸入空気量と回転数により決定される噴射パルス信号
のパルス時間幅が電磁噴射弁の制御範囲以下になった場
合、すなわち減速域にあり、その時噴射パルス信号によ
る電磁噴射弁の直線的制御が不能となり失火しやすい状
態を与える失火領域で、噴射パルス信号のパルス時間幅
が前記状態を与える予め検出設定したパルス時間幅以下
になった場合で、かつ機関の回転数が設定回転数以上の
場合には機関への燃料噴射を停止することにより、減速
時には未然に失火領域を検出して燃料の供給を停止し未
燃焼な排気ガスの排出を防止できると共に、スロットル
開度検出機能を省いて低コスト化の可能な電子制御式燃
料噴射装置を提供することを目的とするものである。
さらに、前記燃料噴射を停止する噴射パルス信号の設定
パルス時間幅に対しファーストアイドル時のパルス時間
幅が大きくなるため、吸入空気量と回転数で決定される
パルス時間幅に対し設定パルス時間幅を比較するように
構成することによって燃料カット回転数を水温によって
変化させずとも前記燃料カット回転数を下げることの可
能な電子制御式燃料噴射装置を提供することを目的とす
るものである。
以下本発明を図に示す一実施例について説明する。
第1図は本発明になる電子制御式燃料噴射装置の演算部
を示すブロック図である。
第1図において、1は機関の回転数信号を電圧波形で検
出するイグニッションコイルの一次側端子、2は前記電
圧波形を誤動作防止のため波形整形する波形整形回路、
3は6気筒の場合機関1回転で燃料噴射する電磁噴射弁
11を1回作動させるようにするための百分周回路で、
機関1回転で1回以上前記電磁噴射弁11を作動させる
場合は他の分周比を必要とすることは勿論である。
4は演算回路で、吸入空気量計5からの吸入空気量に応
じた信号を入力し機関の吸入空気量を機関回転数で割算
し、すなわち1つの気筒に1行程で吸い込まれた空気量
に比例したパルス時間幅tpのパルス信号T1を作り出
力するものである。
6は乗算回路で、前記演算回路4から出力するパルス信
号T1のパルス時間幅tpをエンジン水温、吸入空気温
等を検出する運転状態検出手段7からの各種信号による
増量すなわち乗算をしてパルス時間幅tmのパルス信号
T2を作るものである。
8は電圧補正回路で、前記乗算回路6からのパルス信号
T2を入力し、電磁噴射弁11の機関の電圧によって燃
料噴射量が変化するのを補正するパルス時間幅tuの電
圧補正パルス信号T2を作るものである。
9はOR回路で、前記演算回路4、前記乗算回路6、及
び前記電圧補正回路8からのパルス信号T1,T2,T
3を入力してパルス時間幅( t p+ t m+tu
)のパルス信号Tを作りこれを出力回路10に供給し、
電磁噴射弁11を前記パルス信号Tにより時間( t
p+tm+t u )の間作動させ運転状態に応じた最
適量の燃料を機関内に供給するようにしてある。
さらに、前記乗算回路6は各種増量がない場合パルス信
号T2はパルス信号T1と同じ時間幅となるように構成
してあり、増量分は流れ込む電流に比例するように回路
構成がされている。
また、12は単安定マルチバイブレータで、前記演算回
路4から出力するパルス信号T1によりこの単安定マル
チバイブレータ12はトリガされ所定パルス時間幅Aの
パルス信号をゲート回路13に出力する。
このパルス信号の所定パルス時間幅Aは、電磁噴射弁の
噴射特性が印加された噴射パルス信号のパルス時間幅に
対して直線的制御の不可能となる制御限界に近い状態を
与えるパルス時間幅であり、機関にとっては減速時の非
常に失火しやすい失火領域となりうる機関状態を与える
噴射パルス信号のパルス時間幅であり、この燃料停止パ
ルス時間幅は例えば0.7msecである。
そこでゲート回路13は演算回路4からのパルス時間幅
t pのパルス信号T1とこの所定ハルス時間幅Aのパ
ルス信号とを入力して両パルス時間幅tp,Aの大小を
判別し、前記両パルス時間幅tp,Aがtp>Aのとき
フリツプフロツプ14の出力を出力“1”とし、前記両
パルス時間幅t p、Aがtp<Aのときには前記フリ
ツプフロツプ14の出力を出力“0”とするものである
15はD−A変換器で、百分周回路3の出力を機関の回
転数信号として入力し、この機関の回転数即ち周波数に
応じた電圧に変換するものである。
16は比較器で、前記D−A変換器15からの機関の回
転数に応じた電圧出力を入力し、予め定めた設定回転数
以上では出力“1”を出力し、一方設定回転数以下では
出力“0”を出力するようにしてある。
17は燃料噴射制御回路で、前記フリツプフロツプ14
からの出力と前記比較器16からの出力を論理積し、該
両出力が出力゛1”の場合のみこの燃料噴射制御回路1
7の出力は出力“0”となって前記OR回路9の出力を
出力回路10に供給させないようにしており、一方、上
記以外の場合には燃料噴射制御回路17の出力に出力“
1”が出て前記OR回路9の出力を出力回路10へ供給
させるようにしてある。
次に、本発明の要部となる単安定マルチバイブレータ1
2、ゲート回路13、D−A変換器15,比較器16等
の具体的回路構成及びその作動を第2図について述べる
本図において、単安定マルチバイブレータ12は、演算
回路4からのパルス信号T1の入力端子101、抵抗1
02,104,105,108 ,109 ,11 1
,113、定電圧用ツエナーダイオード103、トラ
ンジスタ106 ,107,110,11 4から構成
されており、入力端子101にパルス信号T1が入ると
この信号T1と同期して抵抗111、コンデンサ112
で決する所定時間幅Aのパルス信号を出力する。
ゲート回路13は、抵抗115,116,117,11
8,119,124、トランジスタ120,121,1
22,123、リセット出力端子125、セット出力端
子126から構成されており、演算回路4及び単安定マ
ルチバイブレータ12からの両パルス入力の時間幅に応
じて出力するものである。
次に、D−A変換器15は、抵抗127,128,12
9,130,135、トランジスタ132、コンデンサ
13L136、ダイオード1 33,134から構成さ
れ、前記S分周回路3から回転数信号を入力してトラン
ジスタ132をON・OFFさせ、このトランジスタ1
32のON・OFF信号をコンデンサー31で徴分して
この微分信号をコンデンサー36にて積分するようにし
、機関の回転数に応じた電圧信号を出力するものである
また、比較器16は抵抗137,139,140,14
L142,143,146,149,151、PNP
トランジスタ138、NPNトランジスター45,14
7,150、ダイオード144から構成され、前記D−
A変換器15の出力即ち比較器16中のトランジスタ1
38のベース電位(約0.6V01 ts)がトランジ
スタ138のエミツタ電位以上になればこのトランジス
タ138はOFFし、トランジスター45がOFF、
トランジスタ147がON、 トランジスター50がO
FFLて比較器16は出力“1”を出す。
一方、トランジスタ138のベース電位がトランジスタ
138のエミツタ電位より小さいときはONしており、
従つてトランジスター45もONし、トランジスタ14
7はOFF、 トランジスター50がONして比較器1
6は出力“0”を出すことになる。
ここで、トランジスタ138のOFFする機関の回転数
即ち設定回転数は抵抗140を可変しトランジスタ13
8のエミツタ電位を調整することによって可変できる。
また、抵抗141とダイオード144は燃料噴射を停止
すべきカット回転数と復帰回転数にヒステリシスを与え
るためのものである。
次に、燃料噴射制御回路17はAND回路152と抵抗
153、出力制御用トランジスタ154で構成され、フ
リツプフロツプ14及び比較器16の両出力が“1”の
場合のみトランジスタ154がONして燃料噴射制御回
路17は出力“0”を出し燃料噴射を停止させることが
できる。
以上の構成によると、入力端子101に演算回路4より
機関の吸入空気量を機関回転数で割算したパルス時間幅
tpのパルス信号T1が加えられると、このパルス信号
T1の立上りで単安定マルチバイブレータ12はトラン
ジスタ107がONしてトリガされ、トランジスター1
0がOFFしてトランジスター14のコレクタ出力には
抵抗111とコンデンサー12で決定される時定数に対
応した時間幅のパルス出力が前記パルス信号T1に同期
して現われるものである。
次に、ゲート回路13は単安定マルチバイブレータ12
の出力パルスの所定パルス時間幅Aすなわちトランジス
タ114のOFFしている時間Aとすれば、前記演算回
路4からのパルス信号T1のパルス時間幅tpとの関係
が第3図a,t)図示の如く、A〈tpのとき(tp−
A)時間だけトランジスタ123がONしてリセット出
力端子125は第3図Cの如き出力波形となり、一方、
A>tpのときには(A−tp)時間だけトランジスタ
ー21がONしてセット出力端子126は第3図dの如
き出力波形となる。
そこで、トランジスター21,123の出力を公知のフ
リツプフロツプ14のリセット端子R1セット端子Sに
供給すれば、第3図eの如く前記フリツプフロツプ14
の出力はトランジスタ123がONした場合リセット端
子Rに入力“0”が入っても“0”の状態が続き、次に
、トランジスター21がONLてセット端子Sに入力“
0”が入ると出力は“1”の状態となる。
一方、機関の回転数を了分周回路3よりD−A変換器1
5にて機関の回転数に応じた電圧、この場合回転数に比
例した電圧を得、第3図fに示すように比較器16にて
設定電圧と比較してこの設定電圧より低いとき出力“0
”を出し、設定電圧より高いときには出力“1”を出す
従って、フリツプフロツプ14の出力が“1”でかつ比
較器16の出力が“1”のときトランジスタ154はO
Nして燃料噴射制御回路17は出力“0”を出しOR回
路9の出力すなわちパルス時間幅(tp+tm+tu)
のパルス信号Tを出力回路10に供給させないようにし
、一方、フリツプフロツプ14、及び比較器16の出力
が上記以外のときにはトランジスタ154はOFFして
燃料噴射制御回路17は出力“1”を出しOR回路9の
出力であるパルス信号Tを出力回路に供給するようにし
ているものである。
尚、上述の実施例では燃料噴射制御回路17にてOR回
路9の後段に燃料カットの制御信号を送って燃料噴射を
制御しているが、OR回路9の前段に制御信号を送って
制御してもよい。
以上述べたように本発明装置においては、機関の減速時
の燃料の噴射停止を、電磁噴射弁に印加する噴射パルス
信号のパルス時間幅が失火領域にかかる予め定めたパル
ス時間幅以下になった場合で、かつ機関の回転数が設定
回転数以上の場合に行なわせる燃料噴射停止手段を備え
ているから、減速時には未然に失火領域を検出して燃料
の噴射を停止し未燃焼な排気ガスの排出を防止できると
いう優れた効果があり、さらにスロットル開度及び機関
回転数を検出して燃料停止する複雑な検出処理機能を省
略してコストダウン化が可能であるという優れた効果が
ある。
さらに、現状の燃料噴射装置において設定回転数は、低
温での始動時に機関を円滑に作動させるためエアバルブ
を通して空気量をスロットルをバイパスさせて機関に供
給し機関の回転数を上げるファーストアイドルと称する
システムになっているため、機関の水温等を検出してカ
ット回転数を変化させてファーストアイドル回転数に前
記カット回転数がかからないようにしているが、本発明
装置では前記燃料カットの設定パルス時間幅に対しファ
ーストアイドル時のパルス時間幅が大きくなるため、吸
入空気量と回転数で決定されるパルス時間幅に対し設定
パルス時間幅を比較するように構成することによって燃
料カット回転数を水温によって変化させずとも前記燃料
カット回転数を下げることも可能であり、装置を簡略化
できるという優れた効果がある。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明になる電子制御式燃料噴射装置の基本構
成の一実施例をブロック図、第2図は本発明装置の要部
詳細回路の一実施例を示す電気結線図、第3図は本発明
装置の作動説明に供する各部波形図である。 11・・・・・・電磁噴射弁、12,13,14,15
,16,17・・・・・・燃料噴射停止手段をなす単安
定マルチバイブレータ、ゲート回路、フリツプフロツプ
、D−A変換器、比較器、燃料噴射制御回路。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 1 機関の運転状態に応じた燃料の調量を電磁噴射弁に
    印加する噴射パルス信号のパルス時間幅にて規定する電
    子制御式燃料噴射装置において、前記機関の減速時の燃
    料停止を、前記噴射パルス信号のパルス時間幅が予め定
    めたパルス時間幅以下でかつ前記機関の回転数が設定回
    転数以上で行なわせる燃料噴射停止手段を備えたことを
    特徴とする電子制御式燃料噴射装置。
JP50096879A 1975-08-08 1975-08-08 デンシセイギヨシキネンリヨウフンシヤソウチ Expired JPS589260B2 (ja)

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