JPS5890413A - エンドミル - Google Patents
エンドミルInfo
- Publication number
- JPS5890413A JPS5890413A JP18387881A JP18387881A JPS5890413A JP S5890413 A JPS5890413 A JP S5890413A JP 18387881 A JP18387881 A JP 18387881A JP 18387881 A JP18387881 A JP 18387881A JP S5890413 A JPS5890413 A JP S5890413A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wear
- end mill
- thickness
- cutting
- product
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23C2224/28—Titanium carbide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2228/00—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner
- B23C2228/04—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner applied by chemical vapour deposition [CVD]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はエンドミルの改良に関する。
近時工作機械の自動化に伴い、工具の寸法精度の向上と
共に耐摩耗性の向上が強く要請さｎている。そのため従
来から全面に硬質被覆層を設けたエンドミルが知′らｎ
ている。エンドミルに要求さｎる寸法形状の精度ぼ、切
刃のエツジの鋭利性と摩耗による外径減耗量に左右さｎ
るものである。ところが上述した従来の全面に硬質被覆
層を設けたエンドミルは逃は面に硬質被覆層が施されて
いるので、第１図に示すように他の面と交わる個所即ち
切刃（１）のエツジ部（２）でに被覆層が突出（３）シ
て丸く被覆さｎるので、切刃の鋭利性が失わｆ″Ｌ−る
し、更に切刃の鋭利部の剥離、刃欠けや、被覆時の加勢
による曲りや外振ｎの発生により寿命が低下するという
欠点があった。
共に耐摩耗性の向上が強く要請さｎている。そのため従
来から全面に硬質被覆層を設けたエンドミルが知′らｎ
ている。エンドミルに要求さｎる寸法形状の精度ぼ、切
刃のエツジの鋭利性と摩耗による外径減耗量に左右さｎ
るものである。ところが上述した従来の全面に硬質被覆
層を設けたエンドミルは逃は面に硬質被覆層が施されて
いるので、第１図に示すように他の面と交わる個所即ち
切刃（１）のエツジ部（２）でに被覆層が突出（３）シ
て丸く被覆さｎるので、切刃の鋭利性が失わｆ″Ｌ−る
し、更に切刃の鋭利部の剥離、刃欠けや、被覆時の加勢
による曲りや外振ｎの発生により寿命が低下するという
欠点があった。
本発明にこ扛らの欠点を解消することを目的とするもの
でエンドミル本体の切刃逃げ而と底刃部には被覆部を施
すことなく、こｎらの部分を除いた他の表面、少くとも
切刃のみぞ掬い面に厚み３〜ｌＯμの硬質被覆層を形成
したエンドミルに関するものである。
でエンドミル本体の切刃逃げ而と底刃部には被覆部を施
すことなく、こｎらの部分を除いた他の表面、少くとも
切刃のみぞ掬い面に厚み３〜ｌＯμの硬質被覆層を形成
したエンドミルに関するものである。
ここで硬質被覆層とに周期律表の４ａ、５ａおよび６ａ
族の金層の炭化物、窒化物、硼化物、炭霊化物、炭酸化
物、および炭酸物ならびに酸化アルミニウム（αアルミ
ナ）さらにこ扛らの２棟以上の固溶体からなる群から選
ばｎたｌ釉の単層ある。いは２種以上の多重層からなる
層を言い、こ扛らの硬質被覆層は化学蒸着法、物理蒸着
法などの表面処理法で形成さ扛る周知のものを言う。
族の金層の炭化物、窒化物、硼化物、炭霊化物、炭酸化
物、および炭酸物ならびに酸化アルミニウム（αアルミ
ナ）さらにこ扛らの２棟以上の固溶体からなる群から選
ばｎたｌ釉の単層ある。いは２種以上の多重層からなる
層を言い、こ扛らの硬質被覆層は化学蒸着法、物理蒸着
法などの表面処理法で形成さ扛る周知のものを言う。
次にこの発明の実施例を図面について説明すると第２図
、第３図、第４図に示す如くエントミルαＱの刃部（１
優において、外周逃げ面ｑａと底刃逃げ面σ３は研削仕
上げさｎて硬質被覆層は施さｎていないが、切刃の掬い
面α４を含むみぞ［ｆ１層の厚さ３〜５μの化学蒸着法
によるＴｉｅの硬質被覆層（６）が設けら扛ている。こ
の内掬い面１．１４の硬質被覆層αりな−必ず設けなけ
ればならないが他の部分では硬質被覆層は必ずしも必要
ではない。尚柄部ａｆｊＶｃも硬質被覆層に設けら扛て
いない〇 この発明のエンドミルの製造工程の一例を示すと次の通
りである〇 旋削−刃裏研削−化学蒸着法によるＴｉｅ Ｘ全熱処理
−外周刃、底刃、柄部の研削へり 尚第４図においてα７１に研削個所？示している。
、第３図、第４図に示す如くエントミルαＱの刃部（１
優において、外周逃げ面ｑａと底刃逃げ面σ３は研削仕
上げさｎて硬質被覆層は施さｎていないが、切刃の掬い
面α４を含むみぞ［ｆ１層の厚さ３〜５μの化学蒸着法
によるＴｉｅの硬質被覆層（６）が設けら扛ている。こ
の内掬い面１．１４の硬質被覆層αりな−必ず設けなけ
ればならないが他の部分では硬質被覆層は必ずしも必要
ではない。尚柄部ａｆｊＶｃも硬質被覆層に設けら扛て
いない〇 この発明のエンドミルの製造工程の一例を示すと次の通
りである〇 旋削−刃裏研削−化学蒸着法によるＴｉｅ Ｘ全熱処理
−外周刃、底刃、柄部の研削へり 尚第４図においてα７１に研削個所？示している。
次に本発明のエンドミルと従来のホモ処理を施したエン
ドミルとの対比切削テストの結果を示す。
ドミルとの対比切削テストの結果を示す。
本発明品 φ２０Ｘ２０ ４枚刃 コーティング後硬さ
ＨＶ３０００ 、処理深さ３〜５μ（化学蒸着法、Ｔｉ
Ｃ真空熱処理 焼 入れ１１８０℃、焼戻し５５０℃×２回）従来品 φ２
０Ｘ２０ ４枚刃 硬さＨＲＯ６６，５材質ＪＩＳＳＫ
ＨＱ 相当品（外周刃、底力、柄部を研削し、掬い面
はホモ処理を 施し本発明品と全く同じ形状にしで ある。） 切削テスト■ 切削条件 被削材５５ＱＣ（ｋｉＢ１８０） 切削速度Ｖ＝３１．４ｍ／ｍｉｎ 、送り門ｊ−０，２
ｏ ｕ／ ｒｔｊＶ（ｓ ｏＯｇ／ｍｌｎ ）切込み＝
２０ ｌＩＪ（Ｍ） Ｘ ５ ｔｘａ Ｃ’ｊＪ４）
切削油 な し テスト結果 外周にげ面摩耗（第５図Ａ 参照） コーナ摩耗（第５図Ｂ 参照） 外径減耗量（第５図Ｃ参照） 切削テスト■ 切削条件 被削材 ５ＫＤ１１ ｋｉＢ３４６ Ｖ＝３１．４ｍ／ｍｉｎ ； ｆ＝ ０．２０ ｗ／ｒ
θＶ切込み ２０ ＩＩＪＩ（Ｊｍ Ｘ ５ｗ （ｍ切
削油：不水溶性切削油使用 テスト結果 外周にげ面摩耗（第６図ｋ 参照） 外径減耗量（第６図Ｂ参照） 外周にげ面摩耗ｏ、ａｇにおける切削長い）（第６図Ｃ
参照〕 以上の切削テスト後の損傷状能を見ると、まず外周にげ
面摩耗において第５図Ａで丸で表わされた本発明品に三
角で表わされた従来品に比して摩耗進行を示すグラフ上
の勾配が小さく、耐摩耗性に優扛ていることが判る。特
に切削初期の摩耗量の差が大きく本発明品は摩耗量が少
い。又、切刃の摩耗形態全装Ｖすると、第７図Ａに斜線
で示したように不発′明品に比較的に均一の摩耗幅であ
るのに対し、従来益に第７図Ｂに矢印で示したように異
常に摩耗幅の大きい部′分が認められた。このことにエ
ンドミルを再研削するときに本発明品は再研磨量が少く
てすることを意味している０以上の差に被剛材の被削面
の仕上状態においても本発明品で切削したものが良好で
あった点にも認めらｎた０ 外周にけ面摩耗の差は当然外径減耗量の差にも表わｎる
が、第５図０１第６図Ｂｖｃ示さｎるように、測定の結
果そｎが裏付けられている。
ＨＶ３０００ 、処理深さ３〜５μ（化学蒸着法、Ｔｉ
Ｃ真空熱処理 焼 入れ１１８０℃、焼戻し５５０℃×２回）従来品 φ２
０Ｘ２０ ４枚刃 硬さＨＲＯ６６，５材質ＪＩＳＳＫ
ＨＱ 相当品（外周刃、底力、柄部を研削し、掬い面
はホモ処理を 施し本発明品と全く同じ形状にしで ある。） 切削テスト■ 切削条件 被削材５５ＱＣ（ｋｉＢ１８０） 切削速度Ｖ＝３１．４ｍ／ｍｉｎ 、送り門ｊ−０，２
ｏ ｕ／ ｒｔｊＶ（ｓ ｏＯｇ／ｍｌｎ ）切込み＝
２０ ｌＩＪ（Ｍ） Ｘ ５ ｔｘａ Ｃ’ｊＪ４）
切削油 な し テスト結果 外周にげ面摩耗（第５図Ａ 参照） コーナ摩耗（第５図Ｂ 参照） 外径減耗量（第５図Ｃ参照） 切削テスト■ 切削条件 被削材 ５ＫＤ１１ ｋｉＢ３４６ Ｖ＝３１．４ｍ／ｍｉｎ ； ｆ＝ ０．２０ ｗ／ｒ
θＶ切込み ２０ ＩＩＪＩ（Ｊｍ Ｘ ５ｗ （ｍ切
削油：不水溶性切削油使用 テスト結果 外周にげ面摩耗（第６図ｋ 参照） 外径減耗量（第６図Ｂ参照） 外周にげ面摩耗ｏ、ａｇにおける切削長い）（第６図Ｃ
参照〕 以上の切削テスト後の損傷状能を見ると、まず外周にげ
面摩耗において第５図Ａで丸で表わされた本発明品に三
角で表わされた従来品に比して摩耗進行を示すグラフ上
の勾配が小さく、耐摩耗性に優扛ていることが判る。特
に切削初期の摩耗量の差が大きく本発明品は摩耗量が少
い。又、切刃の摩耗形態全装Ｖすると、第７図Ａに斜線
で示したように不発′明品に比較的に均一の摩耗幅であ
るのに対し、従来益に第７図Ｂに矢印で示したように異
常に摩耗幅の大きい部′分が認められた。このことにエ
ンドミルを再研削するときに本発明品は再研磨量が少く
てすることを意味している０以上の差に被剛材の被削面
の仕上状態においても本発明品で切削したものが良好で
あった点にも認めらｎた０ 外周にけ面摩耗の差は当然外径減耗量の差にも表わｎる
が、第５図０１第６図Ｂｖｃ示さｎるように、測定の結
果そｎが裏付けられている。
更にコーナ一部における摩耗量も第５図Ｂ［示すように
本発明品の方が少いことが確認さ′ｎたＯ又、切刃を観
察すると従来品の方が掬い面の損傷が大きく、全体とし
て切削抵抗の増大や発熱の増大のあることが切削音や切
屑の色からも推察さ扛た。また本発明品では切刃のチッ
ピングなども認めら牡なかった。
本発明品の方が少いことが確認さ′ｎたＯ又、切刃を観
察すると従来品の方が掬い面の損傷が大きく、全体とし
て切削抵抗の増大や発熱の増大のあることが切削音や切
屑の色からも推察さ扛た。また本発明品では切刃のチッ
ピングなども認めら牡なかった。
本発明品で硬質被覆層の厚さを３〜２０μｍと限定した
のは層厚が３μｍ未満では所望の耐摩耗性向上の効果や
耐溶着性向上の効果を確保することかあ−１り期待でき
ず、一方２０μｍを越える層厚にしても耐摩耗性や耐溶
着性がそｎはど向上せず、却ってエンドミル本体の靭性
が低下するからである。
のは層厚が３μｍ未満では所望の耐摩耗性向上の効果や
耐溶着性向上の効果を確保することかあ−１り期待でき
ず、一方２０μｍを越える層厚にしても耐摩耗性や耐溶
着性がそｎはど向上せず、却ってエンドミル本体の靭性
が低下するからである。
また掬い面だけに硬質被覆層を設けても逃げ面摩耗の進
行を小さくする効果のあることは上述の切削テストの結
果からも明らかである。
行を小さくする効果のあることは上述の切削テストの結
果からも明らかである。
以上の切削テストの結果、本発明品に初期摩耗が非常に
小さく、外径減耗量が少ないこと、再研削時期を外周に
け■摩耗巾０３＆ｗと丁ｔは従来品に比べて１．８６倍
の寿命になるしく第６図Ｃ参照）、外径減耗量から見て
本発明品は従来品に比べて２倍の使用が可能であること
、本発明品は耐クレータ摩耗性がある之め切粉の滑りを
よくし、耐熱効果が向上し刃先エツジの長寿命化に貢献
していること、外周にげ面や底刃にげ而に硬質被覆層を
設けることなく、こｎらのにげ面を研削して寸法精度を
出しているのでエツジの鋭利性がすぐｎ刃欠けなどがな
いし、切刃の掬い面に硬質被覆層を設けたので、クレー
タの耐摩耗性を向上させ、切粉の流ｎ’ｆｒ滑らかにし
て耐熱効果を増進し、寿命を長時間にするなど多くのす
ぐｎん効果を奏することができる０
小さく、外径減耗量が少ないこと、再研削時期を外周に
け■摩耗巾０３＆ｗと丁ｔは従来品に比べて１．８６倍
の寿命になるしく第６図Ｃ参照）、外径減耗量から見て
本発明品は従来品に比べて２倍の使用が可能であること
、本発明品は耐クレータ摩耗性がある之め切粉の滑りを
よくし、耐熱効果が向上し刃先エツジの長寿命化に貢献
していること、外周にげ面や底刃にげ而に硬質被覆層を
設けることなく、こｎらのにげ面を研削して寸法精度を
出しているのでエツジの鋭利性がすぐｎ刃欠けなどがな
いし、切刃の掬い面に硬質被覆層を設けたので、クレー
タの耐摩耗性を向上させ、切粉の流ｎ’ｆｒ滑らかにし
て耐熱効果を増進し、寿命を長時間にするなど多くのす
ぐｎん効果を奏することができる０
第１図に全表面に硬質被覆層を設けた従来のエンドミル
の刃先の拡大部分断面図、第２図は本発明品のエンドミ
ルの一実施例の側面図、第３図は開底面図、第４図に第
３図のＡ部の拡大図でいず扛も硬質被覆層は拡大して示
し、第５図は本発明品と従来品の切削テストの結果全対
比して示すグラフで、（Ａ）は外周にけ面摩耗を、（１
８）にコーナ摩耗を、（０）は外径減耗量を示し、第６
図は不発明品と従来品の切削条件を異にした他の切削テ
ストの結果を対比して示すグラフで、（Ａ）は外周にけ
面摩耗を、ＣＢ）は外径減耗量を、（Ｃ）に外周にげ面
摩耗が０、３１ｕに達する葦での切削長さを示しており
、第７図は本発明品と従来品の切刃の摩耗形態を示す模
型図で（Ａ）は本発明品をＣＢ）は従来品を示す。 （６）・・・外周逃げ面 α１・・・底刃逃げ面
（ロ）・・・切刃の掬い面 αＱ・・・硬質被覆層
代理人弁理士 河 内 潤 二 第１図 ＋ｐＪ５図 （Ｃ） 第６目 躬７図
の刃先の拡大部分断面図、第２図は本発明品のエンドミ
ルの一実施例の側面図、第３図は開底面図、第４図に第
３図のＡ部の拡大図でいず扛も硬質被覆層は拡大して示
し、第５図は本発明品と従来品の切削テストの結果全対
比して示すグラフで、（Ａ）は外周にけ面摩耗を、（１
８）にコーナ摩耗を、（０）は外径減耗量を示し、第６
図は不発明品と従来品の切削条件を異にした他の切削テ
ストの結果を対比して示すグラフで、（Ａ）は外周にけ
面摩耗を、ＣＢ）は外径減耗量を、（Ｃ）に外周にげ面
摩耗が０、３１ｕに達する葦での切削長さを示しており
、第７図は本発明品と従来品の切刃の摩耗形態を示す模
型図で（Ａ）は本発明品をＣＢ）は従来品を示す。 （６）・・・外周逃げ面 α１・・・底刃逃げ面
（ロ）・・・切刃の掬い面 αＱ・・・硬質被覆層
代理人弁理士 河 内 潤 二 第１図 ＋ｐＪ５図 （Ｃ） 第６目 躬７図
Claims (1)
- 外周逃げ面を底刃逃げ面には硬質被覆層を設けることな
く、少くとも切刃の掬い面を厚み３〜２０μの硬質被覆
層で被覆したことを特徴とするエンドミル
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18387881A JPS5890413A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18387881A JPS5890413A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | エンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5890413A true JPS5890413A (ja) | 1983-05-30 |
Family
ID=16143406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18387881A Pending JPS5890413A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5890413A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6048211A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-15 | Hitachi Choko Kk | 被覆刃先強化されたエンドミル |
| JPS60238214A (ja) * | 1984-05-10 | 1985-11-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 回転切削工具 |
| JP2002370107A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
| JP2002370106A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
| JP2008080441A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Kyocera Corp | エンドミル |
| US20130121778A1 (en) * | 2011-11-15 | 2013-05-16 | Kennametal, Inc. | Manufacturing of holemaking tools |
| EP3263256B1 (en) | 2015-02-23 | 2019-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Rotating tool |
-
1981
- 1981-11-18 JP JP18387881A patent/JPS5890413A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6048211A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-15 | Hitachi Choko Kk | 被覆刃先強化されたエンドミル |
| JPH0440122B2 (ja) * | 1983-08-29 | 1992-07-01 | Hitachi Tool | |
| JPS60238214A (ja) * | 1984-05-10 | 1985-11-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 回転切削工具 |
| JPH0536161B2 (ja) * | 1984-05-10 | 1993-05-28 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | |
| JP2002370107A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
| JP2002370106A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
| JP2008080441A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Kyocera Corp | エンドミル |
| US20130121778A1 (en) * | 2011-11-15 | 2013-05-16 | Kennametal, Inc. | Manufacturing of holemaking tools |
| US9358626B2 (en) * | 2011-11-15 | 2016-06-07 | Kennametal Inc. | Manufacturing of holemaking tools |
| EP3263256B1 (en) | 2015-02-23 | 2019-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Rotating tool |
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