JPH0355245B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0355245B2 JPH0355245B2 JP59101383A JP10138384A JPH0355245B2 JP H0355245 B2 JPH0355245 B2 JP H0355245B2 JP 59101383 A JP59101383 A JP 59101383A JP 10138384 A JP10138384 A JP 10138384A JP H0355245 B2 JPH0355245 B2 JP H0355245B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hard coating
- cutting
- coating layer
- flank
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 45
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 25
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000002356 single layer Substances 0.000 claims description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 4
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 3
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた靱性と耐摩耗性を有し、
特に高速切削に用いるのに適した表面被覆炭化タ
ングステン（以下WCで示す）基超硬合金製切削
チツプの製造法に関するものである。 〔従来の技術〕 従来、一般に、すくい面と逃げ面が交わる切刃
にホーニング部を形成してなるWC基超硬合金製
切削チツプ基体の表面に、化学蒸着法を用い、元
素周期律表の４ａ，５ａ，および６ａ族金属の炭
化物、窒化物、および酸化物、さらにこれらの２
種以上の固溶体、並びに酸化アルミニウム（以下
Al2O3で示す）のうちの１種の単層あるいは２種
以上の複層からなる硬質被覆層を２〜20μｍの平
均層厚で形成してなる表面被覆WC基超硬合金製
切削チツプ（以下、被覆超硬切削チツプと略記す
る）が知られている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記従来被覆超硬切削チツプは、すぐれた耐摩
耗性と切削性をもつものの、これを、切削速度が
350ｍ／分以上の高速切削領域で使用すると、切
削の際生ずる被削材の切粉と切削チツプとの間の
摩擦および熱拡散によつてすくい面摩耗が著しく
進行し、短時間で使用寿命に至ることから、前記
高速切削領域では実用に供することができないも
のである。そこで、上記従来被覆超硬切削チツプ
における硬質被覆層の層厚を、平均層厚で20μｍ
より厚くした状態で、上記高速切削領域での切削
に供する試みもなされたが、この場合には逃げ面
およびホーニング部にチツピング現象や剥離現象
が発生し易くなるという新たな問題点が生じ、実
用化が困難であるのが現状である。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上記のような観点か
ら、切削速度が350ｍ／分以上の高速切削領域で
の切削ですぐれた切削性能を発揮する被覆超硬切
削チツプを製造すべく研究を行つた結果、 まず、ホーニング部の形成がないWC基超硬合
金製切削チツプ基体（以下、超硬チツプ基体とい
う）を用意し、 この超硬チツプ基体の表面に、硬質被覆層を、
TiとHfの炭化物、窒化物、および酸化物、さら
にこれらの２種以上の固溶体、並びに酸化アルミ
ニウムのうちの１種の単層または２種以上の複層
からなる硬質被覆層に限定した上で、均一な層厚
で１次形成し、 ついで、この被覆超硬チツプ基体における逃げ
面の硬質被覆層を除去すると共に、すくい面と逃
げ面が交わる切刃にホーニングを施して、中間基
体とし、 さらに、上記中間基体の表面に、同じく均一な
厚さの上記硬質被覆層を２次形成することによ
り、全体的にすくい面で厚く、逃げ面およびホー
ニング部で相対的に薄い層厚の硬質被覆層、特
に、いずれも平均層厚で、 すくい面の厚さ(T)：15〜45μｍ、 逃げ面およびホーニング部の厚さ(t)：５〜15μ
ｍ、 にして、 Ｔ／ｔ：1.5〜4.0、 を満足する硬質被覆層を形成してなる被覆超硬切
削チツプは、350ｍ／分以上の高速切削領域での
切削で、チツピングや剥離などの発生がなく、す
ぐれた切削性能を発揮するという知見を得たので
ある。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、 超硬チツプ基体の表面に、TiとHfの炭化物、
窒化物、および酸化物、さらにこれらの２種以上
の固溶体、並びにAl2O3のうちの１種の単層また
は２種以上の複層からなる硬質被覆層を均一な厚
さで１次形成し、 ついで、上記被覆超硬チツプ基体における逃げ
面の硬質被覆層除去すると共に、すくい面と逃げ
面が交わる切刃にホーニングを施して、中間基体
とし、 さらに、上記中間基体の表面に、同じく均一な
厚さの上記硬質被覆層を２次形成することによ
り、いずれも平均層厚で、 すくい面の厚さ(T)：15〜45μｍ、 逃げ面およびホーニング部の厚さ(t)：５〜15μ
ｍ、 にして、 Ｔ／ｔ：1.5〜4.0、 を満足する硬質被覆層を形成してなる高速切削用
被覆超硬切削チツプを製造する方法に特徴を有す
るものである。 つぎに、この発明の被覆超硬切削チツプの製造
法において、硬質被覆層の層厚条件を上記の通り
に限定した理由を説明する。 (a) Ｔ（すくい面の厚さ） Ｔが15μｍ未満では、切削速度が350ｍ／分
以上の高速切削で、すくい面に所望の耐摩耗性
を確保することができず、短時間で使用寿命に
達し、一方Ｔが45μｍを越えると、極度に靱性
が低下し、すくい面に割れが多発し、やがては
欠損するようになることから、Ｔを15〜45μｍ
と定めた。 (b) ｔ（逃げ面およびホーニング部の厚さ） ｔが5μｍ未満では、特に逃げ面に所望の耐
摩耗性を確保することができず、一方ｔが15μ
ｍを越えると、逃げ面およびホーニング部にチ
ツピング現象や剥離現象が発生し易くなり、使
用寿命が低下するようになることから、ｔを５
〜15μｍと定めた。 (c) Ｔ／ｔ Ｔ／ｔが1.5未満では、一般に逃げ面に比し
てすくい面の方が速く摩耗が進行することか
ら、逃げ面には硬質被覆が十分存在するのにす
くい面にはこれが存在しない状態に短時間で至
り、使用寿命となり、一方Ｔ／ｔが４を越える
と、この逆で、逃げ面の摩耗進行が速くなり、
この場合も同様に短かい使用寿命しか示さない
ことから、Ｔ／ｔを1.5〜4.0と定めた。 なお、この発明の方法において、ホーニング部
は、一般に研削により形成されるが、第１図に部
分断面図に示される通り、超硬チツプ基体１にお
けるすくい面２を含む平面となす角度（θ）が10
〜80°、同逃げ面３を含む平面となす角度（θ′）
が80〜10°、同じくその幅(L)が0.03〜１mmである
ことが望ましい。 〔実施例〕 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 まず、第１図に示される通り、重量％で、
TiC：15％、TaC：10％、Co：６％、WCおよび
不可避不純物：残りからなる組成を有し、かつす
くい面２と逃げ面３が交わる切刃にはホーニング
部の形成がないCIS規格SNMN432の形状をもつ
た超硬チツプ基体１を用意し、この超硬チツプ基
体１の表面に、通常の化学蒸着法を用い、通常の
条件で、それぞれ第１表に示される組成および平
均層厚の単層または複層からなる硬質被覆層５を
均一な厚さで１次形成し（以下、前記硬質被覆層
を１次硬質被覆層という）、ついで前記被覆超硬
チツプ基体の逃げ面における１次硬質被覆層を完
全に研摩除去すると共に、チヤンフアーホーニン
グを施して、前記超硬チツプ基体１におけるＬ：
0.1mm、θ：25°、θ′：65°にして、硬質被覆層を完
全に除去した状態のホーニング部６を形成し、さ
らにこの結果形成された中間基体の表面に、同じ
く化学蒸着法を用い、同じく第１表に示される組
成および平均層厚の複層からなる硬質被覆７を均
一な厚さで２次形成（以下、同じく２次硬質被覆
層という）することにより本発明法１〜６および
比較法１〜５をそれぞれ実施し、被覆超硬切削チ
ツプを製造した。 なお、比較法１〜５は、Ｔ、ｔ、およびＴ／ｔ
のうちの少なくともいずれかがこの発明の範囲か
ら外れた条件で行なわれたものである。 また、比較の目的で、上記本発明法１〜６で用
いたと同じ超硬チツプ基体を用い、硬質被覆層の
特に高速切削に用いるのに適した表面被覆炭化タ
ングステン（以下WCで示す）基超硬合金製切削
チツプの製造法に関するものである。 〔従来の技術〕 従来、一般に、すくい面と逃げ面が交わる切刃
にホーニング部を形成してなるWC基超硬合金製
切削チツプ基体の表面に、化学蒸着法を用い、元
素周期律表の４ａ，５ａ，および６ａ族金属の炭
化物、窒化物、および酸化物、さらにこれらの２
種以上の固溶体、並びに酸化アルミニウム（以下
Al2O3で示す）のうちの１種の単層あるいは２種
以上の複層からなる硬質被覆層を２〜20μｍの平
均層厚で形成してなる表面被覆WC基超硬合金製
切削チツプ（以下、被覆超硬切削チツプと略記す
る）が知られている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記従来被覆超硬切削チツプは、すぐれた耐摩
耗性と切削性をもつものの、これを、切削速度が
350ｍ／分以上の高速切削領域で使用すると、切
削の際生ずる被削材の切粉と切削チツプとの間の
摩擦および熱拡散によつてすくい面摩耗が著しく
進行し、短時間で使用寿命に至ることから、前記
高速切削領域では実用に供することができないも
のである。そこで、上記従来被覆超硬切削チツプ
における硬質被覆層の層厚を、平均層厚で20μｍ
より厚くした状態で、上記高速切削領域での切削
に供する試みもなされたが、この場合には逃げ面
およびホーニング部にチツピング現象や剥離現象
が発生し易くなるという新たな問題点が生じ、実
用化が困難であるのが現状である。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上記のような観点か
ら、切削速度が350ｍ／分以上の高速切削領域で
の切削ですぐれた切削性能を発揮する被覆超硬切
削チツプを製造すべく研究を行つた結果、 まず、ホーニング部の形成がないWC基超硬合
金製切削チツプ基体（以下、超硬チツプ基体とい
う）を用意し、 この超硬チツプ基体の表面に、硬質被覆層を、
TiとHfの炭化物、窒化物、および酸化物、さら
にこれらの２種以上の固溶体、並びに酸化アルミ
ニウムのうちの１種の単層または２種以上の複層
からなる硬質被覆層に限定した上で、均一な層厚
で１次形成し、 ついで、この被覆超硬チツプ基体における逃げ
面の硬質被覆層を除去すると共に、すくい面と逃
げ面が交わる切刃にホーニングを施して、中間基
体とし、 さらに、上記中間基体の表面に、同じく均一な
厚さの上記硬質被覆層を２次形成することによ
り、全体的にすくい面で厚く、逃げ面およびホー
ニング部で相対的に薄い層厚の硬質被覆層、特
に、いずれも平均層厚で、 すくい面の厚さ(T)：15〜45μｍ、 逃げ面およびホーニング部の厚さ(t)：５〜15μ
ｍ、 にして、 Ｔ／ｔ：1.5〜4.0、 を満足する硬質被覆層を形成してなる被覆超硬切
削チツプは、350ｍ／分以上の高速切削領域での
切削で、チツピングや剥離などの発生がなく、す
ぐれた切削性能を発揮するという知見を得たので
ある。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、 超硬チツプ基体の表面に、TiとHfの炭化物、
窒化物、および酸化物、さらにこれらの２種以上
の固溶体、並びにAl2O3のうちの１種の単層また
は２種以上の複層からなる硬質被覆層を均一な厚
さで１次形成し、 ついで、上記被覆超硬チツプ基体における逃げ
面の硬質被覆層除去すると共に、すくい面と逃げ
面が交わる切刃にホーニングを施して、中間基体
とし、 さらに、上記中間基体の表面に、同じく均一な
厚さの上記硬質被覆層を２次形成することによ
り、いずれも平均層厚で、 すくい面の厚さ(T)：15〜45μｍ、 逃げ面およびホーニング部の厚さ(t)：５〜15μ
ｍ、 にして、 Ｔ／ｔ：1.5〜4.0、 を満足する硬質被覆層を形成してなる高速切削用
被覆超硬切削チツプを製造する方法に特徴を有す
るものである。 つぎに、この発明の被覆超硬切削チツプの製造
法において、硬質被覆層の層厚条件を上記の通り
に限定した理由を説明する。 (a) Ｔ（すくい面の厚さ） Ｔが15μｍ未満では、切削速度が350ｍ／分
以上の高速切削で、すくい面に所望の耐摩耗性
を確保することができず、短時間で使用寿命に
達し、一方Ｔが45μｍを越えると、極度に靱性
が低下し、すくい面に割れが多発し、やがては
欠損するようになることから、Ｔを15〜45μｍ
と定めた。 (b) ｔ（逃げ面およびホーニング部の厚さ） ｔが5μｍ未満では、特に逃げ面に所望の耐
摩耗性を確保することができず、一方ｔが15μ
ｍを越えると、逃げ面およびホーニング部にチ
ツピング現象や剥離現象が発生し易くなり、使
用寿命が低下するようになることから、ｔを５
〜15μｍと定めた。 (c) Ｔ／ｔ Ｔ／ｔが1.5未満では、一般に逃げ面に比し
てすくい面の方が速く摩耗が進行することか
ら、逃げ面には硬質被覆が十分存在するのにす
くい面にはこれが存在しない状態に短時間で至
り、使用寿命となり、一方Ｔ／ｔが４を越える
と、この逆で、逃げ面の摩耗進行が速くなり、
この場合も同様に短かい使用寿命しか示さない
ことから、Ｔ／ｔを1.5〜4.0と定めた。 なお、この発明の方法において、ホーニング部
は、一般に研削により形成されるが、第１図に部
分断面図に示される通り、超硬チツプ基体１にお
けるすくい面２を含む平面となす角度（θ）が10
〜80°、同逃げ面３を含む平面となす角度（θ′）
が80〜10°、同じくその幅(L)が0.03〜１mmである
ことが望ましい。 〔実施例〕 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 まず、第１図に示される通り、重量％で、
TiC：15％、TaC：10％、Co：６％、WCおよび
不可避不純物：残りからなる組成を有し、かつす
くい面２と逃げ面３が交わる切刃にはホーニング
部の形成がないCIS規格SNMN432の形状をもつ
た超硬チツプ基体１を用意し、この超硬チツプ基
体１の表面に、通常の化学蒸着法を用い、通常の
条件で、それぞれ第１表に示される組成および平
均層厚の単層または複層からなる硬質被覆層５を
均一な厚さで１次形成し（以下、前記硬質被覆層
を１次硬質被覆層という）、ついで前記被覆超硬
チツプ基体の逃げ面における１次硬質被覆層を完
全に研摩除去すると共に、チヤンフアーホーニン
グを施して、前記超硬チツプ基体１におけるＬ：
0.1mm、θ：25°、θ′：65°にして、硬質被覆層を完
全に除去した状態のホーニング部６を形成し、さ
らにこの結果形成された中間基体の表面に、同じ
く化学蒸着法を用い、同じく第１表に示される組
成および平均層厚の複層からなる硬質被覆７を均
一な厚さで２次形成（以下、同じく２次硬質被覆
層という）することにより本発明法１〜６および
比較法１〜５をそれぞれ実施し、被覆超硬切削チ
ツプを製造した。 なお、比較法１〜５は、Ｔ、ｔ、およびＴ／ｔ
のうちの少なくともいずれかがこの発明の範囲か
ら外れた条件で行なわれたものである。 また、比較の目的で、上記本発明法１〜６で用
いたと同じ超硬チツプ基体を用い、硬質被覆層の
【表】
第１表および第２表に示される結果から、従来
法１、２で製造された被覆超硬切削チツプは、逃
げ面やホーニング部にチツピングが発生し、さら
にすくい面の摩擦が大きい場合もあり、十分な靱
性および耐摩耗性を示さず、この結果使用寿命も
短かいものとなるのに対して、本発明法１〜６で
製造された被覆超硬切削チツプは、切削速度が
500ｍ／分ときわめて高速であるにもかかわらず、
すぐれた靱性と耐摩耗性を示し、きわめて長い使
用寿命を示すことが明らかである。 一方、比較法１〜５で製造された被覆超硬切削
チツプに見られるように、硬質被覆層における
Ｔ、ｔ、およびＴ／ｔがこの発明の範囲から外れ
ても靱性および耐摩耗性のうちのいずれかが低下
し、所望の使用寿命を示さないものである。 上述のように、この発明の方法によれば、通常
の切削は勿論のこと、切削速度が350ｍ／分以上
の高速切削領域での切削でも、すぐれた靱性およ
び耐摩耗性を示し、チツピングや剥離などの発生
なく、きわめて長い使用寿命を示す被覆超硬切削
チツプを製造することができるのである。
法１、２で製造された被覆超硬切削チツプは、逃
げ面やホーニング部にチツピングが発生し、さら
にすくい面の摩擦が大きい場合もあり、十分な靱
性および耐摩耗性を示さず、この結果使用寿命も
短かいものとなるのに対して、本発明法１〜６で
製造された被覆超硬切削チツプは、切削速度が
500ｍ／分ときわめて高速であるにもかかわらず、
すぐれた靱性と耐摩耗性を示し、きわめて長い使
用寿命を示すことが明らかである。 一方、比較法１〜５で製造された被覆超硬切削
チツプに見られるように、硬質被覆層における
Ｔ、ｔ、およびＴ／ｔがこの発明の範囲から外れ
ても靱性および耐摩耗性のうちのいずれかが低下
し、所望の使用寿命を示さないものである。 上述のように、この発明の方法によれば、通常
の切削は勿論のこと、切削速度が350ｍ／分以上
の高速切削領域での切削でも、すぐれた靱性およ
び耐摩耗性を示し、チツピングや剥離などの発生
なく、きわめて長い使用寿命を示す被覆超硬切削
チツプを製造することができるのである。
第１図はこの発明の方法によつて製造された被
覆超硬切削チツプを例示する部分断面図である。 １……超硬チツプ基体、２……すくい面、３…
…逃げ面、５……１次硬質被覆層、６……ホーニ
ング部、７……２次硬質被覆層。
覆超硬切削チツプを例示する部分断面図である。 １……超硬チツプ基体、２……すくい面、３…
…逃げ面、５……１次硬質被覆層、６……ホーニ
ング部、７……２次硬質被覆層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭化タングステン基超硬合金製切削チツプ基
体の表面に、TiとHfの炭化物、窒化物、および
酸化物、さらにこれらの２種以上の固溶体、並び
に酸化アルミニウムのうちの１種の単層または２
種以上の復層からなる硬質被覆層を均一な厚さで
１次形成し、 ついで、上記表面被覆炭化タングステン基超硬
合金製切削チツプ基体における逃げ面の硬質被覆
層を除去すると共に、すくい面と逃げ面が交わる
切刃にホーニングを施して、中間基体とし、 さらに、上記中間基体の表面に、同じく均一な
厚さの上記硬質被覆層を２次形成することによ
り、いずれも平均層厚で、 すくい面の厚さ(T)：15〜45μｍ、 逃げ面およびホーニング部の厚さ(t)：５〜15μ
ｍ、にして、 Ｔ／ｔ：1.5〜4.0、 を満足する硬質被覆層を形成することを特徴とす
る高速切削用表面被覆炭化タングステン基超硬合
金製切削チツプの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10138384A JPS60249505A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10138384A JPS60249505A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60249505A JPS60249505A (ja) | 1985-12-10 |
| JPH0355245B2 true JPH0355245B2 (ja) | 1991-08-22 |
Family
ID=14299242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10138384A Granted JPS60249505A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60249505A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04310325A (ja) * | 1991-04-05 | 1992-11-02 | O S G Kk | 硬質膜被覆高速度鋼切削工具の製造方法 |
| JP4783153B2 (ja) * | 2006-01-06 | 2011-09-28 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 刃先交換型切削チップ |
| DE102015213755A1 (de) * | 2015-07-21 | 2017-01-26 | Kennametal Inc. | Verfahren zur Herstellung eines Zerspanungswerkzeugs sowie Zerspanungswerkzeug |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5642412A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-20 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Automatic gain control circuit |
-
1984
- 1984-05-18 JP JP10138384A patent/JPS60249505A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5642412A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-20 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Automatic gain control circuit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60249505A (ja) | 1985-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5709907A (en) | Method of making coated cutting tools | |
| JP2008183708A (ja) | 被覆されたフライス加工用植刃及びその製造方法 | |
| JPS61221369A (ja) | 被覆超硬合金部材 | |
| JP3309507B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆立方晶窒化ほう素基セラミックス製切削工具 | |
| JP3136778B2 (ja) | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JPH05177413A (ja) | 被覆サーメット切削工具及びその製造方法 | |
| JPH0355245B2 (ja) | ||
| JPH08267306A (ja) | 硬質層被覆切削工具およびその製造方法 | |
| JP3196510B2 (ja) | 硬質蒸着層がすぐれた耐剥離性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製エンドミル | |
| JPS586971A (ja) | 被覆超硬合金工具 | |
| JPH10225804A (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具およびその製造法 | |
| JP2556088B2 (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ | |
| JPH1158104A (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPS62270764A (ja) | 表面被覆硬質部材 | |
| JPH10337602A (ja) | 厚膜化人工ダイヤモンド被覆層がすぐれた耐剥離性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2970017B2 (ja) | 層間接合面の存在しない硬質被覆層を形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削チップ | |
| JPH05222551A (ja) | 被覆サーメット切削工具の製造方法 | |
| JPH07328811A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆高速度鋼製切削工具 | |
| JPH10310878A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH04289002A (ja) | 硬質層被覆アルミナ系セラミックス切削工具 | |
| JPH0647618A (ja) | 切刃チップ | |
| JPH1076408A (ja) | 多層被覆硬質工具 | |
| JP3543255B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた密着性を示す表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JPS6357102A (ja) | コ−テイングチツプ | |
| JPH04171102A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具およびその製造法 |