JPS587037B2 - ホウデントウテントウソウチ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は２個の放電灯を単一の高電圧発生回路でもって
起動し、かつ高力率点灯しうる放電灯点灯装置に関し、
適用放電灯の型式を問わずまた特に小型な安定器を得る
ことを目的とする。

本発明者は先にサイリスクを含む第１図のような昇圧発
振器およびこの昇圧発振器のコンデンサ両端に発生する
発振高電圧を利用する放電灯点灯装置を提案した。

本発明は第１図の昇圧発振器を起動装置とじて用いるこ
とが好適するものであるから、この発明の実施例の詳細
な説明に先立ち、まずこの昇圧発振器の構成および動作
について述べる。

第１図の昇圧発振器は電源Ｅに直列に接続されたチョー
クコイル、リーケジトランスなどの直線性インダクタＬ
１とコンデンサＣと電源スイッチＳＷの直列回路からな
る第１の振動回路Ｒ１と、前記コンデンサＣに対しては
ねかえり昇圧インダクタＬ２（以下単にインダクタＬ２
という）および２方向性２端子サイリスクのような電圧
に感応して作動するサイリスタＳの直列回路を並列接続
してなる第２の振動回路Ｒ２と、前記インダクタＬ３と
その分布容量ｄ′とで構成される第３の振動回路Ｒ３と
を含む。

前記インダククＬ２はコアのコイルに起磁力が増えると
磁気的に飽和してインダクタンス値が減少する特性を有
し、かつ誘電性でもあるたとえばＭｎ−Ｚｎ系フエライ
トなどの磁性材科を用いることによって実現できる。

またサイリスタＳとして用いられた２方向性２端子サイ
リスクの電圧対電流特性を第２図に示す。

第２振動回路Ｒ２の振動周期は、インダクタＬ２の飽和
時において第１振動回路Ｒ１の振動周期より小さく選ば
れる。

インダクタＬ２の分布容量Ｃ′および損失抵抗ｒ′は、
それぞれ等価的にインダクタＬ２に並列接続されて示さ
れる。

第３図は第１図の昇圧発振器の発振動作によってコンデ
ンサＣの両端に発生する発振出力電圧■ｃを電源電圧ｅ
、入力電流１１とともに示す。

第４図は第３図の発振出力電圧Ｖｏの振幅最大時の時間
軸を拡大した電圧、電流波形図を示す。

ただし電流に対しては第４図は第３図に比し著しく縮尺
してある。

第３図および第４図から明らかなとおり、発振出力電圧
ｖｏは電源電圧ｅよりも太きい。

この理由はサイリスタＳが導通し、コンデンサＣの放電
電流■。

が入力電流１１とともにインダクタＬ２を流れる期間に
、インダクタＬ２にエネルギーが蓄積されるため、サイ
リスタＳが非導通状態になった際にインダクタＬ２が前
記エネルギーを徐々に放出することにより、インダクタ
Ｌ２の両端に第４図に示すようにコンデンサＣの端子電
圧Ｖｏとは逆極性のいわゆるはねかえり電圧■。

を発生することに起因する。

すなわち、サイリスタＳの両端には前記電圧ＶＣと電圧
ＶＬ２の差電圧が与えられるので、サイリスタＳが２回
目以降に導通する際には、コンデンサＣの端子電圧は前
記はねかえり電圧ＶＬ２だけサイリスタＳの破壊電圧Ｖ
ＢＯよりも高くなるためである。

インダクタＬ２に蓄積されるエネルギーは入力電流１１
に比例して変化し、はねかえり電圧ＶＬ２は蓄積された
エネルギーに比例する。

またコンデンサＣの端子電圧Ｖｏは前述のとおりはねか
えり電圧ＶＬ２に比例するので結局発振出力電圧ｖｃは
第３図のように入力電流１１に比例して変化するのであ
る。

既述の放電灯点灯装置は、たとえば第５図に示すように
放電灯ＦＬがコンデンサＣの両端に接続され、そのフィ
ラメントｆ１，ｆ２が第２の振動回路Ｒ２内に直列に接
続される。

昇圧発振器の構成は第１図と同一であり、同一部分には
同一付号を用いて示している。

ただし、第３の振動回路Ｒ３は図面の簡略化のために省
略してある。

第２図には第３図の装置の動作を説明する負荷？が併示
されている。

従って以下この第２図を用いて第５図の動作を説明する
。

電源電圧の最矢値ｖＥ１放電灯の管電圧のピーク値（以
下スパイク電圧という）ＶＦＬ、サイリスタＳの静的な
破壊電圧ＶＢｏ吉放電灯ＦＬの点灯中の実効的な破壊電
圧ＶＢＯ’は次式の関係に選ばれる。

ＶＢ＞ＶＢ，ＶＢＯ’＞ＶＦＬ すなわち、放電灯ＦＬの始動時におけるサイリスクＳの
破壊電圧は、商用周波数に対するものであるから、イン
ダクタＬ２のインピーダンスは小さくこれを無視できる
ので、第２図のＶＢＯで与えられる。

ＶＢ＞ＶＢ０の関係から電源スイッチＳＷの投入によっ
て発振動作を開始し、コンデンサＣの両端にＶｏの高電
圧を発生する。

また振動回路Ｒ２の高周波発振電流が放電灯ＦＬのフィ
ラメントｆ１，ｆ２を予熱する。

かくしてフィラメントｆｉ，ｆ２が十分加熱されたとき
、前記高電圧Ｖｏによって放電灯ＰＬが点灯する。

放電灯ＰＬの点灯中は、管電圧のスパイク電圧■ＦＬが
問題になる。

スパイク電圧ＶＦＬはコンデンサＣの容量を大きくする
ほど大きくなり、また低温のときほど大きくなることが
知られている。

もしこのスパイク電圧ＶＦＬがサイリスタＳの破壊電圧
ＶＢＯ’を超えると、サイリスタＳがオンとなり放電灯
ＰＬ両端を短絡して消灯せしめ、改めて点灯動作を開始
することになる。

しかるに、第５図の装置は前記スパイク電圧に対してサ
イリスタＳの実効的な破壊電圧ＶＢＯ’が自動的に増大
しでサイリスタＳの誤動作を防止する。

すなわちスパイク電圧ＶＦＬは約１．５ＫＨｚ程度の高
周波に相当するので、このような高い周波数ｆｈに対し
てはインダクタＬ２のインピーダンス２ πｆｈｌｕ’が増大し、これによってサイリスタＳの実
効的な破壊電圧ＶＢＯ’は第２図に示すように、インピ
ーダンス２πｆｈｌｕ’直線を、破壊電圧ＩＢＯの座標
上に位置させたとき、電圧軸と交わる点で与えられるた
めである。

かくしてｖＢｏ″〉ｖＦＬの関係から発振動作を停止し
、放電灯ＦＬが放電を持続する。

このときインダクタＬ１が従来のチョークコイルの働き
をし、またコンデンサＣが雑音防止用コンデンサの働き
をする。

第６図は２個の放電灯ＦＬ１，ＦＬ２の直列点灯に係る
先行技術の回路図である。

第５図との相違点はり一ケージトランスＴを設けてその
２次開放電圧を放電灯ＦＬＩ，ＦＬ２の直列回路の起動
所要電圧より高く設定したことである。

なお、２次巻線Ｗ２はインダクタＬ１の働きをもする。

またこの２次巻線Ｗ２に進相用コンデンサＣ１とその放
電抵抗ｒ１の並列回路を直列接続して、進相限流装置を
構成し高力率点灯回路とじたこＬである。

さらに放電灯ＦＬ２に逐次起動用コンデンサＣ２が並列
接続されたこ吉である。

さらにまた各放電灯ＦＬ１，ＦＬ２の各フィラメントｆ
１１，ｆｌ２およびｆ２１，ｆ２２が、フィラメント巻
ＭＷ３，Ｗ４，Ｗ５に接続されたこさである。

この第６図の先行技術による放電灯点灯装置では、電源
スイッチＳＷの投入によって、リーケージトランスＴの
２次巻線Ｗ２に高電圧が発生され、この高電圧が逐次起
動用コンデンサＣ２を介して放電灯ＦＬ１の両端に印加
される。

同時にフイラメン卜巻線Ｗ３，Ｗ４，Ｗ５の誘起電圧に
基づいてフィラメントｆ１１，ｆｌ２およびｆ２１，ｆ
２２が予熱される。

かくして各フィラメントが十分予熱されたとき、前記高
電圧に基づいてまず放電灯ＦＬ１が点灯する。

放電灯ＦＬ１の点灯によってそのインピーダンスは低下
するので、今度は２次巻線Ｗ２の高電圧はコンデンサＣ
２に分圧され、放電灯ＦＬ２に印加される。

したがって次いで放電灯ＦＬ２が点灯する。

しかしながら、この種の放電灯点灯装置では、電源電圧
の低いラピツド型ランプにしか用いられず、しかも点灯
中は無用の電極電力損失が残る。

更に特に内面導体処理等によりランプ始動電圧低下に配
慮しない場合、リーケージトランスＴの２次電圧として
相当高い電圧が必要であり、したがって２次巻線Ｗ２の
巻数は多い。

そのため、リ一ケージトランスＴの銅量は多く、これに
伴って鉄量も多くなるので、装置が大型、重量化し高価
になる欠点がある。

それ故に、もし２個の放電灯をその型式を問わず高力率
点灯し得る装置を、より小型、軽量化して安価に提供す
ることができれば、省資源化が可能で有利であろう。

本発明者はこのような点にかんがみ先に第７図のような
放電灯点灯装置を提案した。

本発明はこの放電灯点灯装置の改良に関するものである
から、以下この装置について簡単に説明する。

第７図において第５図および第６図と同一付号は同一部
分または相当部分を示す。

この装置の特徴は、交流電源Ｅ１電源スイッチＳＷおよ
び放電灯ＦＬＩの直列回路に直列接続されるインダクタ
Ｌ１に代えて第２の直線性インダクタＬ１２が図示極性
に電磁結合された第１の直線性インダクタＬ１１を用い
たことである。

また前記第１の放電灯ＦＬＩの非電源側端子間に並列に
、前記インダクタＬ１２と第２の放電灯ＦＬ２と進相用
コンデンサＣ１およびその放電抵抗ｒ１の並列回路吉の
直列回路を接続したことである。

さらにこの第２の放電灯ＦＬ２にのみ第２の振動回路Ｒ
２を並列接続したことである。

第７図の装置の動作は概略次のとおりである。

電源スイッチＳＷの投入によって第２の振動回路Ｒ２が
発振動作を開始し第２の放電灯ＦＬ２に発振高電圧ｖｃ
を印加するとともに、第２の振動回路Ｒ２の高周波発振
電流によってそのフイラメントｆｌ２およびｆ２２が予
熱される。

同時に第２の振動回路Ｒ２の入力電流によって第１の放
電灯ＦＬ１のフィラメントｆ１１およびｆ２１が予熱さ
れる。

かくして第２の放電灯ＦＬ２のフイラメン｝ｆｉ２およ
びｆ２２が十分加熱されたさき、前記発振高電圧Ｖｏに
よって第２の放電灯ＦＬ２が起動して進相点灯する。

これによって第２の振動回路Ｒ２は発振動作を停止する
が、進相ランプ電流によって第１の放電灯ＦＬ１のフィ
ラメントｆｌ１およびｆ２２に予熱電流が与えられ、同
時にコンデンサＣ１の進相高圧端子電圧がインダクタＬ
１２および第２の放電灯ＦＬ２を介して第１の放電灯Ｆ
Ｌ１に印加されるので、次いで第１の放電灯ＦＬ１が起
動し遅相点灯する。

すなわち放電灯ＦＬＩおよびＦＬ２は、ＦＬ２，ＰＬｌ
の順にシーケンス点灯される。

第１の放電灯ＦＬ１は遅相点灯され第２の放電灯ＦＬ２
は進相点灯されるので、装置全体として高力率かつフリ
ツカレス点灯となる。

また遅相点灯側の第１の放電灯ＦＬＩのフイラメン卜ｆ
１１およびｆ２１には遅相ランプ電流と進相ランプ電流
とが重畳して流れるが、両ランプ電流の位相差によって
各ピン電流の大きさは各ランプ電流と同一程度に設定で
きるから、フィラメントｆ１１およびｆ２１が過熱する
ことがなく、放電灯はＰＬ型、ＦＬＲ型のいずれでも使
用できる。

このように第７図の先行技術による放電灯点灯装置は、
昇圧用のリ一ケージトランスを必要とせず、かつ単一の
高電圧発生回路をもって２個の放電灯に高電圧が印加で
きるので、放電灯はＦＬ型、ＦＬＲ型のいずれでもよく
、またシリコンコーティングあるいは内面導体などの起
動補助手段も不要となる特徴がある。

のみならず、装置全体として高力率フリツカレス点灯さ
れ、小型、軽量および低廉化が図れるといった各種の利
点がある。

しかしながら、第７図の装置においては、第１、第２の
直線性インダクタＬｌ１，Ｌ１２の磁路構成によって、
その小型化の割合に相当の差があり、また遅相点灯回路
のランプ電流波形立ち上り部分に相当の差がある。

したがって、もし第７図のような放電灯点灯装置におい
て、その限流装置のより小型化が図れ、かつランプ電流
波形の改善による効率の向上を図ることができれば有利
であろう。

それ故に、本発明の目的は限流装置を可及的に小型、軽
量化することである。

本発明の他の目的は、進相点灯回路のランプ電流波形を
特にその立ち上り部分において改善し、効率を向上せし
めることである。

以下、本発明の実施例を図面により説明する。

第８図は本発明の放電灯点灯装置に用いられる第１、第
２の直線性インダクタＬ１１およびＬ１２の一実施例の
平面図を示す。

図において、１および２はＥ型のコアで、それぞれ中央
脚１１および２１は側脚１２，１３および２２，２３よ
り若干短く形成され、側脚１２，１３および２２２３を
当接したとき、中央脚１１および２１の間に第１の空隙
３が形成される。

４，５は磁気分路を形成するコアで、それぞれ第２の空
隙６，７を有する。

なお、Ｌｌ１’，Ｌ１２’は第７図の第１、第２の直線
性インダクタＬ１１およびＬ１２のコイルを示す。

次に第γ図および第８図の動作を説明する。

第１の直線性インダクタＬ１１は、入力電流、すなわち
第１の放電灯ＦＬＩの遅れランプ電流と、第２の放電灯
ＦＬ２の進相ランプ電流の和電流によって励磁される。

第２の直線性インダクタＬ１２は、進相ランプ電流のみ
によって励磁される。

第２の放電灯ＦＬ２の点灯維持電圧を確保するために、
インダクタＬ１１およびＬ１２は第７図に示すように逆
極性に接続されており、したがって、インダクタＬ１１
およびＬ１２の進相電流成分による磁束は相殺方向とな
る。

しかしながら、インダクタＬ１１およびＬ１２の間には
前述のとおり第１の空隙３が介在されているため、これ
によって両者間は磁気結合を保つと同時に両者間に漏洩
インダクタンスが発生し、この漏洩インダクタンスと進
相用コンデンサＣ１のキャパシタンスによって、進相ラ
ンプ電流が限流される。

また前記インダクタＬ１１およびＬ１２間の進相ランプ
電流成分による磁束相殺によって、第１のインダクタＬ
１１は基本的には遅相ランプ電流成分のみによる単チョ
ークコイルとして作動する。

ここで、第１の直線性インダクタＬ
１１を流れる進相ランプ電流により発生する磁束φ７ｅ
ａｄｔは次式で与えられる。

φ７ｅａｄ＋＝φ７ｅａｄｕ＋φＡｅａｄｔ２ （１）
ただし、φｌｅａｄ１１は第１の空隙３を通って第２の
直線性インダクタＬ１２と鎖交する成分、φｌｅａｄ１
２は磁気分路４，５および第２の空隙６，７を通る成分
である。

また、第１の直線性インダクタＬ１１を流れる遅相ラン
プ電流により発生する磁束φｌｌａｇｘは次式で与えら
れる。

φｌａｇ１＝φ７ａｇｔｔ＋φｌａｇｔ２ （２）ただ
し、φ７ａｇ１１は第１の空隙３を介して第２の直線性
インダクタＬ１２と鎖交する成分、φｌａｇ１２は磁気
分路コア４，５および第２の空隙６，７を通る成分であ
る。

さらにまた、第２の直線性インダクタＬ１２を流れる進
相ランプ電流により発生する磁束φＡｅａｄ２は次式で
与えられる。

φｌｅａｄ２＝φｌｅａｄ２ｘ＋φ７ｅａｄ２２ （３
）ただし、φＡｅａｄ２１は第１の空隙３を介して第１
の直線性インダクタＬ１２と鎖交する成分、φｌｅａｄ
２２は磁気分路コア４，５および第２の空隙６，７を通
る成分である。

第９図は上記各磁束の位相関係を正弦波と仮定して示す
。

第１、第２の直線性インダクタＬ１１およびＬ１２の巻
数比は、第１、第２の放電灯ＦＬ１およびＦＬ２に同等
の点灯維持電圧を与えるため、約１：１に選ばれる。

したがって、第９図は電流波形にも相当する。

なお、第９図には入力電流ｉ（力率がほぼ１なので電源
電圧ｅでもある）も併示されている。

第９図を参照して第７図および第８図の動作をさらに詳
述すると、第２の放電灯ＦＬ２は進相点灯であるから、
ランプ電流波形の立ち上り部分において限流インピーダ
ンスを小さくするためにはリーケージインダクタンスＸ
Ｌの仮想端子電圧ＶＸＬが大きい方がよい。

そのためにはその瞬間のり一ケージインダクタンスＸＬ
の鎖交磁束が大きい方がよい。

そこで第９図によれば、φＡｅａｄ２の立ち上り時に第
２のインダクタＬ１２に鎖交する磁束φ２はφ２−φ７
ｅａｄ１２十φ７ａｇｔ２であり、これはφＡｅａｄ２
に対して加極性であるから、第２の放電灯ＦＬ２を流れ
る遅相ランプ電流波形は極めてよく、磁気分路コア４，
５と第２の空隙６，７の他にスリット等を必要としない
。

これに対して、第１の放電灯ＦＬ１の電流波形は遅相で
あるから、その立ち上りの限流インピーダンスＸＬ′は
小さくしなければならない。

そのためには、その瞬間の第１の直線性インダクタＬ１
１の鎖交磁束の変化率が小さくなければならない。

第１の直線性インダクタＬ１１の磁気回路はそのときφ
７ｅａｄｔ＋φｌａｇ１の磁束がある。

これは入力電流波形と同相であるからコアは飽和に近い
状態であり、ｄφ／ｄｔは小さく目的にかなうようにみ
える。

しかしながらφｌｅａｄ２ｔが第１の直線性インダクタ
Ｌ１１と減極性に鎖交する。

この磁束はφｌｅａｄ１と逆極性でコアを飽和から引き
戻すように作用する。

したがって、φ７ｄａｄ２ｔは小さい方がよい。

すなわち、φＡｅａｄ２の割合が大きい方がよい。

しかるに、進相ランプ電流の立ち上り時ｔこおいては再
点灯電圧を要する。

それ故その時には結合の度合は大きい方がよい。

この矛盾は前記磁気分路の第２の空隙６，γによって解
決できる。

すなわち、ランプ電流の立ち上り時少ない磁束において
は、第２の空隙６．７が第１、第２の直線性インダクタ
Ｌ１１およびＬ１２の結合を断ち放電維持電圧を確保す
る。

いったん第２の放電灯ＦＬ２が点灯し進相ランプ電流が
ある程度の値以上になると、第２の空隙６，７を通る分
路の磁束φｌｌｅａｄ１１十φ７ｅａｄ２２が加極性で
あるから、結合度が低下し所期の目的が達成される。

以上の動作をまとめると、第１の空隙３は遅相点灯する
第１の放電灯ＦＬ１の電流変動率を改善する。

磁気分路コア４，５は、第２の直線性インダクタＬ１２
の発生する磁束φｌｅａｄ１が一定レベル以上の値に達
したときに、その第１の直線性インダクタＬ１１への鎖
交の割合を減らし、遅相ランプ電流の立ち上り波形を改
善する。

第２の空隙６，７は進相ランプ電流の零位相において、
第１、第２の直線性インダクタＬ１１およびＬ１２を結
合させて、進相ランプ電流の放電維持電圧を得るもので
ある。

なお、磁気分路コア４，５は、第１の空隙３の位置に一
致して設けてもよいが、第１の空隙３よりも第１の直線
性インダクタＬ１１側寄りになると、前記ランプ電流波
形改善および電流変動率は低下する。

第８図の実施例は一対のＥ型コア１，２の突き合せが基
本となっており構成が簡単である。

しかしながら、第１の空隙３が通常の単チョークコイル
のそれに比較してかなり大きいので、Ｅ型コア１，２の
固定に留意を要する。

第１０図はそのための構造の一例を示し、第８図の第１
の空隙３位置にアルミニウムなどの非磁性体板８あるい
は８′を介在し、非磁性体板８の両面とＥ型コア１，２
の中央脚ＩＬ１２の先端面に接着剤を塗布したり、非磁
性体板８′の中央透孔９の内面とＥ型コア１，２の中央
脚Ｉ１，２１の先端面との空所に接着剤を充填して固化
し強固に固着することが望ましい。

本発明は第７図の特定の実施例回路について説明された
が、本発明は何らこれに限定されるものではなく、例え
ば以下の各実施例回路にも適用され得る。

第１１図は第２の直線性インダクタＬ１２に小容量の側
路用コンデンサＣ３を並列接続するとともに、高電圧発
生回路Ｒ２のインダクタＬ２にバイアス巻線Ｂ１を電磁
結合して設け、かつこのバイアス巻ＭＤＩをコンデンサ
Ｃと直列接続したものである。

なお、Ｃ４は雑音防止用コンデンサである。

この実施例回路の特徴は、高電圧発生回路Ｒ２の発生す
る高周波高電圧Ｖｏが、前記側路用コンデンサＣ３を介
して第２の直線性インダクタＬ１１を側路し、かつ進相
コンデンサＣ１の端子電圧に重畳されて第］の放電灯Ｆ
Ｌ１に印加されるため、第１の放電灯ＦＬ１が先行点灯
し、次いで第２の放電灯ＦＬ２が点灯することである。

それによって、第７図の装置において第２の放電灯ＦＬ
２が先行点灯したため高電圧発生回路Ｒ２が発振動作を
停止し、第１の放電灯ＦＬ１の点灯が困難ないしは不可
能になることを効果的に防止できる。

なお、高電圧発生回路Ｒ２のバイアス巻線Ｂ１は、イン
ダクタＬ２にプラスまたはマイナスバイアスを与えて、
発振出力電圧Ｖｏの振幅を増減したり発振期間を限定で
き、最適の発振エネルギーに設定できる。

第１２図は第１の放電灯ＦＬ１のフィラメントｆ２２の
みを、高電圧発生回路Ｒ２の高周波発振電流で急速予熱
し、第１の放電灯ＦＬ１を先行点灯させるようにしたも
のである。

第１３図は第１１図の構成において、高電圧発生回路Ｒ
２のインダクタＬ２にさらに他のバイアス巻線Ｂ２を電
磁結合して設け、かつこれを入力電流路に挿入したもの
である。

この実施例回路の特徴は、バイアス巻線Ｂ２がバイアス
巻線Ｂ１と相まって起動時の初期にインダクタＬ２に過
度のプラスバイアスを与えて、高電圧発生回路Ｒ２の発
振期間を著しく小さくし、もってその発振出力電圧Ｖｏ
のエネルギーが第２の放電灯ＦＬ２の起動エネルギーに
満たず、、第１の放電灯ＦＬｉにのみ所定の起動エネル
ギーが与えられることによって、第１の放電灯ＦＬ１を
より確実に先行点灯することである。

また、第１の放電灯ＦＬＩの点灯によってバイアス巻線
Ｂ２を流れる電流位相が変化し、高電圧発生回路Ｒ２が
第２の放電灯ＦＬ２の起動エネルギーを超える発振出力
電圧Ｖｏを発生し、次いで第２の放電灯ＦＬ２が点灯す
ることである。

第１４図はインダクタＬ２にバイアス巻線Ｌ３のみを電
磁結合して設け、かつこれを第１３図と同様に入力電流
路に挿入するとともに、第１、第２の放電灯ＦＬＩおよ
びＦＬ２のフィラメントｆ２１およびｆ２２を、高電圧
発生回路Ｒ２の高周波発振電流で予熱するようにしてい
る。

この実施例回路では、バイアス巻線Ｂ３によってインダ
クタＬ２に起動初期にマイナスバイアスを与えることに
よって、第１３図と同様に第２の放電灯ＦＬ２を点灯さ
せず第１の放電灯ＦＬ１をより確実に先行点灯し、しか
る後にバイアス巻線Ｂ３に流れる電流位相が変化するこ
とを利用して第２の放電灯ＦＬ２にプラスバイアスによ
る高出力電圧を与えこれを点灯するものである。

第１５図はインダクタＬ２にマイナスバイアス巻線Ｂ３
およびプラスバイアス巻ＭＢ４を設ケ、それぞれ入力電
流路および進相ランプ電流路に挿入したもので、第１３
図および第１４図と同様の結果が得られるのみならず、
第１、第２の放電灯ＦＬＩおよびＦＬ２の点灯中に、プ
ラスバイアス巻ｍＢ４によって、第５図について述べた
サイリスタＳの実効的な破壊電圧ＶＢＯ’を増大してサ
イリスタＳの誤動作をより確実に防止する。

なお、上記各実施例回路において、高電圧発生回路はい
ずれも第２の振動回路を用いる場合について説明したが
、放電灯の起動装置として周知のハルス発生回路、クロ
ースイッチ、マニュアルスイッチなどを用いてもよい。

またコンデンサＣの一端イは、図中口、ハ、二、ホのい
ずれに接続してもよい。

以上のように本発明によれば、リーケージトランスを使
用しないので限流装置が小型、軽量化され、また二次開
放電圧も昇圧されていないので進相コンデンサの耐圧が
低くてすみ、したがってこの進相コンデンサの小型、軽
量化も図れる。

また第１、第２の直線性インダクタのＶＡ容量も比較的
小さく、それ故に従来と比較して電力損も小さいという
効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に用いる起動装置さして好適する昇圧発
振器の回路図、第２図は第１図の昇圧発振器に用いる２
方向性２端子サイリスタの電圧対電流特性図、第３図は
第１図の昇圧発振器の発振動作説明用の電圧、電流波形
図、第４図は第３図の時間軸を拡大した電圧、電流波形
図、第５図および第６図はいずれも本発明の先行技術の
放電灯点灯装置の回路図、第７図は本発明の前提となり
かつ同時に本発明の一実施例でもある放電灯点灯装置の
回路図、第８図は直線性インダクタの一実施例構成を示
す平面図、第９図は第８図の各部磁束の位相関係図、第
１０図は第８図のコアの結合方法の二例を示す縦断面図
、第１１図ないし第１５図はいずれも本発明の放電灯点
灯装置の異なる実施例の回路図である。 図において、Ｅは交流電源、Ｌ１１は第１の直線性イン
ダクタ、ＦＬ１は第１の放電灯、Ｌ１２は第２の直線性
インダクタ、Ｃ１は進相コンデンサ、ＰＬ２は第２の放
電灯、Ｒ２は高電圧発生回路、１，２はＥ型コア、３は
第１の空隙、４，５は磁気分路コア、６，γは第２の空
隙である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 交流電源に第１の直線性インダクタと、第１の放電
   灯を直列接続し、前記第１の放電灯と並列に少なくとも
   前記第１の直線性インダクタと逆極性に電磁結合する第
   ２の直線性インダクタと進相用コンデンサと第２の放電
   灯の直列回路を接続し、前記第１の放電灯を遅相点灯し
   第２の放電灯を進相点灯するものにおいて、前記第１の
   直線性インダクタによって励磁される第１の磁路、と前
   記第２の直線性インダクタによって励磁される第２の磁
   路とを有し、前記第１、第２の磁路は第１の空隙を介し
   て磁気結合され、かつ前記第１の空隙の少くとも第２の
   磁路側において第２の空隙を有する磁気分路を含むこと
   を特徴とする放電灯点灯装置。