JPS588120B2 - ホウデントウテントウソウチ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は２個の放電灯を単一の高電圧発振回路でもって
起動し、かつ高力率点灯しうる放電灯点灯装置に関する
。

本発明者は、先にサイリスクを含む第１図のような昇圧
発振器およびこの昇圧発振器のコンデンサ両端に発生す
る発振高電圧を利用する放電灯点灯装置を提案した。

本発明は第１図の昇圧発振器を起動装置として用いるも
のであるから、この発明の実施例の詳細な説明に先立ち
、まずこの昇圧発振器の構成および動作について述べる
。

第１図の昇圧発振器は電源Ｅに直列に接続されたチョー
クコイル，リーケジトランスなどの直線性インダクタＬ
１とコンデンサＣと電源スイッチＳＷの直列回路からな
る第１の振動回路Ｒ１と、前記コンデンサＣに対しては
ねかえり昇圧インダククＬ２（以下単にインダクタＬ２
という）およぴ２方性２端子サイリスクのような電圧に
感応して作動するサイリスタＳの直列回路を並列接続し
てなる第２の振動回路Ｒ２と、前記インダクタＬ２とそ
の分布容量Ｃ′とで構成され暮第３の振動回路Ｒ３とを
含む。

前記インダクソＬ２はコアのコイルに起磁力が増えると
磁気的に飽和してインダクタンス値か減少する特性を有
し、かつ誘電性でもあるたとうはＭｎ−Ｚｎ系フエライ
トなどの磁性材料を用いることによって実現できる。

またサイリスタＳとして用いられた２方向性２端子サイ
リスクの電圧対電流特性を第２図に示す。

第２振動回路Ｒ２の振動周期は、インダクタＬ２の飽和
時において第１振動回路Ｒ１の振動周期より小さく選ば
れる。

インダクタＬ２の分布容量ｃおよび損失抵抗ｒは、それ
ぞれ等価的にインダクタＬ２に並列接続されて示される
。

第３図は第１図の昇圧発振器の発振動作によってコンデ
ンサＣの両端に発生する発振出力電圧Ｖｃを電源電圧ｅ
，入力電流ｉ１とともに示す。

第４図は第３図の発振出力電圧Ｖｃの振動最大時の時間
軸を拡大した電圧，電流波形図を示す。

ただし電流に対しては第４図は第３図に比し著しく縮尺
してある。

第３図および第４図から明らかなとおり、発振出力電圧
Ｖｃは電源電圧ｅよりも大きい。

この理由はサイリスタＳが導通しコンデンサＣの放電電
流Ｉｃか入力電流ｉ１とともにインダクタＬ２を流れる
期間に、インダクタＬ２にエネルギーが蓄積されるため
、サイリスタＳか非導通状態になった際にインダクタＬ
２が前記エネルギーを徐々に放出することにより、イン
ダクタＬ２の両端に第４図に示すようにコンデンサＣの
端子電圧Ｖｃとは逆極性のいわゆるはねかえり電圧ＶＬ
２を発生することに起因する。

すなわち、サイリスタＳの両端には前記電圧Ｖｃと電圧
ＶＬ２の差電圧が与えられるので、サイリスタＳが２回
目以降に導通する際には、コンデンサＣの端子電圧は前
記はねかえり電圧ＶＬ２だけサイリスタＳの破壊電圧Ｖ
ＢＯよりも高くなるためである。

インダククＬ２に蓄積されるエネルギーは入力電流１１
に比例して変化し、はねかえり電圧ＶＬ２は蓄積された
エネルギーに比例する。

またコンデンサＣの端子電圧Ｖｃは前述のとおりはねか
えり電圧ＶＬ２に比例するので結局発振出力電圧Ｖｃは
第３図のように入力電流ｉ１に比例して変化するのであ
る。

既述の放電灯点灯装置は、たとえば第５図に示すように
放電灯ＦＬがコンデンサＣの両端に接続され、そのフィ
ラメントｆ１，ｆ２が第２の振動回路Ｒ２内に直列に接
続される。

昇圧発振器の構成は第１図と同一であり、同一部分には
同一付号を用いて示している。

ただし、第３の振動回路Ｒ３は図面の簡略化のために省
略してある。

第２図には第５図の装置の動作を説明する負荷線が併示
されている。

従って以下この第２図を用いて第５図の動作を説明する
。

電源電圧の最大値ＶＥ，放電灯の管電圧のピーク値（以
下スパイク電圧という）ＶＦＬ，サイリスタＳの静的な
破壊電圧ＶＢＯ と放電灯ＦＬの点灯中の実効的な破壊
電圧ＶＢＯ´は次式の関係に選ばれる。

ＶＥ＞ＶＢＯ，ＶＢＯ´＞ＶＦＬ すなわち、放電灯ＦＬの始動時におけるサイリスタＳの
破壊電圧は、商用同波数に対するものであるから、イン
ダクタＬ２のインピーダンスは小さくこれを無視できる
ので、第２図のＶＢＯで与えられる。

ＶＥ＞ＶＢＯの関係から電源スイッチＳＷの投入によっ
て発振動作を開始し、コンデンサＣの両端にＶｃの高電
圧を発生する。

また振動回路Ｒ２の高周波発振電流か放電灯ＦＬのフイ
ラメントｆ１，ｆ２を予熱する。

かくしてフィラメントｆ１，ｆ２が十分加熱されたとき
、前記高電圧Ｖｃによって放電灯ＦＬが点灯する。

放電灯ＦＬの点灯中は、管電圧のスパイク電圧ＶＦＬが
問題になる。

スパイク電圧ＶＦＬはコンデンサＣの容量を大きくする
ほど大きくなり、また低温のときほど大きくなることが
知られている。

もしこのスパイク電圧ＶＦＬ がサイリスタＳの破壊電
圧ＶＢＯ´を超えるとサイリスタＳがオンとなり、放電
灯ＦＬ両端を短絡して消灯せしめ、改めて点灯動作を開
始することになる。

しかるに、第５図の装置は前記スパイク電圧に対してサ
イリスタＳの実効的な破壊電圧ＶＢＯ´が自動的に増大
してサイリスタＳの誤動作を防止する。

すなわちスパイク電圧ＶＦＬは約１．５ＫＨｚ程度の高
周波に相当するので、このような高い周波数ｆｈに対し
てはインダクタＬ２のインピーダンス２πｆｈｌｕ´が
増大し、これによってサイリスタＳの実効的な破壊電圧
ＶＢＯ´は第２図に示すように、インピーダンス２πｆ
ｈｌｕ´直線を、破壊電流ＩＢＯ の座標上に位置させ
たとき、電圧軸と交わる点で与えられるためである。

かくしてＶＢＯ´＞ＶＦＬの関係から発振動作を停止し
、放電灯ＦＬが放電を持続する。

このときインダクタＬ１が従来のチョークコイルの働き
をし、またコンデンサＣが雑音防止用コンデンサの働き
をする。

第６図は２個の放電灯ＦＬ１，ＦＬ２の直列点灯に係る
先行技術の回路図である。

第５図との相違点はリーケージトランスＴを設けてその
２次開放電圧を放電灯ＦＬ１，ＦＬ２の直列回路の放電
維持電圧より若干高く設定したことである。

なお、２次巻線Ｗ２はインダクタＬ１の働きをもする。

またこの２次巻線Ｗ２に進相用コンデンサＣ１とその放
電抵抗ｒ１の並列回路を直列接続して、進相限流装置を
構成したことである。

さらに各放電灯ＦＬ１，ＦＬ２毎に第２の振動回路Ｒ２
１，Ｒ２２が設けられ、かつＲ２２に抵抗ＲＥが並列接
続されたことである。

この第６図の先行技術による放電灯点灯装置では、電源
スイッチＳＷの投入によって、抵抗ＲＥを介して第２の
振動回路Ｒ２１のコンデンサＣ２０が充電されて振動回
路Ｒ２１が発振動作を開始し、それに伴って振動回路Ｒ
２１が低インピーダンスとなって振動回路Ｒ２２も発振
動作を開始し、それぞれのコンデンサＣ２０，Ｃ３０の
両端に発振高電圧Ｖｃを発生するとともに、高周波発振
電流で各放電灯ＦＬ１およびＦＬ２のフィラメントｆ１
１，ｆ２１およびｆ１２，ｆ２２が予熱される。

従って各フィラメントが十分加熱されたとき前記発振高
電圧Ｖｃによって放電灯ＦＬ１およびＦＬ２が速動的に
点灯する。

放電灯ＦＬ１およびＦＬ２の点灯中は進相用コンデンサ
Ｃ１の働きによって高力率点灯状態に維持される。

この第６図の装置は、上記のとおり各第２の振動回路Ｒ
２１およびＲ２２がそれぞれ放電灯ＦＬ１およびＦＬ２
の起動所要電圧以上の電圧を発生するので、リーケージ
トランスＴの２次巻線Ｗ２は２次開放電圧が直列放電灯
ＦＬ１およびＦＬ２の放電維持電圧を若干上回る程度の
比較的低電圧に設定し得る。

そのため第２の振動回路Ｒ２１およびＲ２２を用いない
場合に比し、２次巻線Ｗ２の巻線を著しく減少し得、リ
ーケージトランスＴを著しく小型，軽量，安価にできる
という利点を有する。

しかしながら、昇圧用のリーケージトランスＴを省略で
き、かつ２個の放電灯に対して１個の第２の振動回路を
もって起動点灯できればさらに有利であろう。

本発明者はこのような点にかんがみ先に第７図のような
放電灯点灯装置を提案した。

本発明はこの放電灯点灯装置の改良に関するものである
から、以下この装置について簡単に説明する。

第７図において第５図および第６図と同一付号は同一部
分または相当部分を示す。

この装置の特徴は、交流電源Ｅ，電源スイッチＳＷおよ
び放電灯ＦＬ１の直列回路に直列接続されるインダクタ
Ｌ１に代えて第２の直線性インダクタＬ１２が図示極性
に電磁結合された第１の直線性インダクタＬ１１を用い
たことである。

また前記第１の放電灯ＦＬ２の、非電源側端子間に並列
に、前記インダクタＬ１２と第２の放電灯ＦＬ２と進相
用コンデンサＣ１およびその放電抵抗ｒ１の並列回路と
の直列回路を接続したことである。

さらにこの第２の放電灯ＦＬ２にのみ第２の振動回路Ｒ
２を並列接続したことである。

第７図の装置の動作は概略次のとおりである。

電源スイッチＳＷの投入によって第２の振動回路Ｒ２が
発振動作を開始し第２の放電灯ＦＬ２に発振高電圧Ｖｃ
を印加するとともに、第２の振動回路Ｒ２の高周波発振
電流によってそのフィラメントｆ１２およびｆ２２が予
熱される。

同時に第２の振動回路Ｒ２の入力電流によって第１の放
電灯ＦＬ１のフィラメントｆ１１およびｆ２１が予熱さ
れる。

かくして第２の放電灯ＦＬ２のフィラメントｆ１２およ
びｆ２２が十分加熱されたとき、前記発振高電圧Ｖｃに
よって第２の放電灯ＦＬ２が起動して進相点灯する。

これによって第２の振動回路Ｒ２は発振動作を停止する
か、進相ランプ電流によって第１の放電灯ＦＬ１のフィ
ラメントｆ１１およびｆ２２に予熱電流が与えられ、同
時にコンデンサＣ１の進相高圧端子電圧がインダクタＬ
１２および第２の放電灯ＦＬ２を介して第１の放電灯Ｆ
Ｌ１に印加されるので、次いで第１の放電灯ＦＬ１が遅
相点灯する。

すなわち放電灯ＦＬ１およびＦＬ２は、ＦＬ２，ＦＬ１
の順にシーケンス点灯される。

第１の放電灯ＦＬ１は遅相点灯され第２の放電灯ＦＬ２
は進相点灯されるので、装置全体として高力率かつフリ
ツカレス点灯となる。

また遅相点灯側の第１の放電灯ＦＬ１のフィラメントｆ
１１およびｆ２１には遅相ランプ電流と進相ランプ電流
とが重畳して流れるか、両ランプ電流の位相差によって
各ピン電流の大きさは各ランプ電流と同一程度に設定で
きるから、フィラメントｆ１１およびｆ２１が過熱する
ことがなく、放電灯はＦＬ型，ＦＬＲ型のいずれでも使
用できる。

このように第７図の先行技術による放電灯点灯装置は、
昇圧用のリーケージトランスを必要とせず、かつ単一の
第２の振動回路をもって２個の放電灯を起動点灯し得る
のみならず、装置全体として高力率フリツカレス点灯さ
れ小型，軽量および低廉化が図れるといった各種の利点
がある。

しかしながら、第７図の装置においては、第２の放電灯
ＦＬ２が点灯すると前述のとおり第２の振動回路Ｒ２が
発振動作を停止するので、第１の放電灯ＦＬ１は進相用
コンデンサＣ１の端子電圧のみによって起動しなければ
ならない。

ところが４０Ｗ２灯用の進相用コンデンサＣ１では、第
１の放電灯ＦＬ１の起動所要電圧を超えるだけの電圧を
得ることが困難であり、第１の放電灯ＦＬ１は起動し得
なくなる。

あるいは進相用コンデンサＣ１の端子電圧を高めるなら
ばコンデンサＣ１およびインダクタＬ１１，Ｌ１２が大
型化する。

従って、もし第７図のような簡単な構成の装置で４０Ｗ
２灯の確実な起動点灯ができればさらに有利であろう。

それ故に本発明の目的は第１の放電灯を第２の放電灯よ
りも先行して点灯することである。

本発明の他の目的は第１の放電灯に高電圧発振回路の発
振高電圧と進相用コンデンサの端子電圧とを重畳した高
電圧を印加することである。

以下、本発明の実施例について説明する。

第８図は本発明の第１の実施例の回路図を示す。

第７図と同一付号は同一部分または相当部分を示す。

第７図との相違点は、第２図の直線性インダクタＬ１２
に小容量の側路用コンデンサＣ２を並列接続されたこと
である。

また高電圧発振回路すなわち第２の振動回路Ｒ２３のコ
ンデンサＣが第２の放電灯ＦＬ２のフィラメントｆ１２
およびｆ２２の非電源側端子間に並列接続されたことで
ある。

さらに高電圧発振回路Ｒ２３のインダクタＬ２に電磁結
合するバイアス巻線Ｂ１を設けて、これをコンデンサＣ
と直列接続したことである。

このバイアス巻線Ｂ１は、高電圧発振回路Ｒ２３の発振
動作時において、コンデンサＣの充電電流に基づく発生
磁束によってインダクタＬ２の磁気コアに、その磁束密
度変化幅ΔＢを増大または減少する方向の磁化バイアス
すなわちいわゆるプラスバイアスまたはマイナスバイア
スを与える。

それによってインダクタＬ２のはねかえり電圧ＶＬ２は
増大または減少し、もって発振高電圧Ｖｃの振幅を増大
または減少する。

さらにより大きなプラスバイアス，すなわちいわゆる深
いプラスバイアスを与えた場合は、入力電流の各半サイ
クルの増大過程（０〜π／２の期間）のある時期でイン
ダクタＬ２の磁気コアが飽和したままとなって発振が停
止し、発振高電圧Ｖｃ´を第１３図Ａに示すようないわ
ゆる断続発振または限定発振状態にすることも可能であ
る。

それによって放電灯ＦＬ１およびＦＬ２のフィラメント
ｆ１１，ｆ２１およびｆ１２，ｆ２２に過大な発振エネ
ルギーを与えて寿命が短くなることを防止できる。

ＦＬ４０あるいはＦＬＲ４０に対してはこの深いプラス
バイアスが好適する。

なお、電源Ｅに並列接続されたコンデンサＣ３は、雑音
防止用コンデンサである。

インダクタＬ１１およびＬ１２を巻装する鉄心構造とし
ては、例えば横方向に長い２個のＥ字型鉄心を適宜の空
隙を介して組み合せ、それぞれにインダクタＬ１１およ
びＬ１２を巻装すればよい。

あるいは中央脚に孔を有するＥ字型鉄心と中央脚に孔の
無いＥ字型鉄心とを組合せて、前者にインダクタＬ１１
を巻装し後者にインダクタＬ１４を巻装すればよい。

次にその動作について説明すると、電源スイッチＳＷの
投入によって高電圧発振回路Ｒ２３が発振動作を開始し
、第２の放電灯ＦＬ２に第１３図Ａに示すような発振高
電圧Ｖｃ´が印加されるとともにこの発振高電圧Ｖｃ´
が進相用コンデンサＣ１の端子電圧Ｖｃ１に重畳されて
第１３図Ｂに示すようなＶｃ´＋Ｖｃ１の高電圧が側路
用コンデンサＣ２を介して第１の放電灯ＦＬ１に与えら
れる。

同時に高電圧発振回路Ｒ２３への入力電流によって、フ
ィラメントｆ１１，ｆ２１およびｆ１２，ｆ２２が直列
予熱される。

この結果フィラメントｆ１１およびｆ２１が十分加熱さ
れたとき、前記高電圧Ｖｃ＋Ｖｃ１によってまず第１の
放電灯ＦＬ１が点灯する。

続いてフィラメントｆ１２およびｆ２２がより十分加熱
されて、発振高電圧Ｖｃによって第２の放電灯ＦＬ２が
点灯する。

このため高電圧発振回路Ｒ２３は発振動作を停止する。

前述のとおり第１の放電灯ＦＬ１は遅相点灯し第２の放
電灯ＦＬ２は進相点灯するので、装置全体は高力率かつ
フリツカレス点灯となる。

インダクタＬ１１には遅相ランプ電流と進相ランプ電流
とが重畳して流れる。

しかしインダクタＬ１１およびＬ１２の巻数を等しくし
ておけば、インダクタＬ１２の逆励磁によって進相励磁
分は消去されるから、インダクタＬ１１は実質的に放電
灯ＦＬ１に対して単チョークコイルの動作をする。

このことはインダクタＬ１２の端子１が電源Ｅの一方の
端子Ｔ１に直接接続されたのと実質的に同一である。

このため、電圧変動率も良好である。

インダクタＬ１１とＬ１２の磁束は相加される結果、鉄
損は１灯用単チョークコイルに比し増加しない。

このようにしてインダクタＬ１１およびＬ１２を合せて
も大きさ，重量とも単チョークコイルの１．５倍程度で
ある。

また、第１の放電灯ＦＬ１のフイラメントｆ１１および
ｆ２１には遅相ランプと進相ランプ電流とが重畳して流
れるが、両ランプ電流の位相差によってその大きさは各
ランプ電流を若干上まわる程度であり、放電灯ＦＬ１が
短寿命になることはない。

なお、第８図において高電圧発振回路Ｒ２３のコンデン
サＣの端子ロは図中ハ，ニ，ホのいずれに接続してもよ
い。

特にハに接続した場合は、フィラメントｆ２１およびｆ
２２が高周波発振電流で予熱されるので、方電灯の起動
所要時間を短縮できる利点がある。

第９図は本発明の第２の実施例の回路図を示す。

この実施例の特徴は、高電圧発振回路Ｒ２３に対して第
１の放電灯ＦＬ１のフィラメントｆ１１および第２の放
電灯ＦＬ２のフィラメントｆ１２，ｆ２２が直列接続さ
れるとともに、第１の放電灯ＦＬ１のフィラメントｆ２
１のみが高電圧発振回路Ｒ２３内に直列に接続されたこ
とである。

このような構成によればフィラメントｆ２１のみが高周
波発振電流で急速予熱されるので、第１の放電灯ＦＬ１
をより確実に先行点灯し得る利点がある。

なお、この実施例装置では、進相用コンデンサＣ１およ
びその放電抵抗ｒ１の並列回路が、インダクタＬ１２お
よび側路用コンデンサＣ２の並列回路に直列接続されて
いるが、このような接続によっても第８図の装置と動作
上何ら差異がないことは明らかであろう。

第１０図は本発明の第３の実施例の回路図を示す。

この実施例の特徴は、高電圧発振回路Ｒ２３のインダク
タＬ２に電磁結合するバイアス巻線Ｂ１の他に第２のバ
イアス巻線Ｂ２を設け、かつこれをインダククＬ１１と
直列に接続されたことである。

この実施例ではバイアス巻線Ｂ２がバイアス巻線Ｂ１と
相まって、起動時の初期においてインダクタＬ２の磁気
コアに非常に深いプラスバイアスを与えて、高電圧発振
回路Ｒ２３の発振高電圧を第１４図Ａに示すＶｃａのよ
うに過剰の限定発振状態でかつ小振幅に設定される。

それによって発振高電圧Ｖｃａの発振エネルギーが第２
の放電灯ＦＬ２の起動所要エネルギーに満たず、積極的
に第２の放電灯ＦＬ２を点灯させないようにする。

かつこの発振高電圧Ｖｃａ と進相用コンデンサＣ１の
端子電圧Ｖｃ１の重畳電圧のエネルギーは第１の放電灯
ＦＬ１の起動所要電圧を起えるように設定しておく。

この結果第１の放電灯ＦＬ１は確実に先行点灯する。

また、第１の放電灯ＦＬ１が点灯すると、第２のバイア
ス巻線Ｂ２を流れる電流の位相のみが減磁的に変化する
ことに基因して、バイアス巻線Ｂ１およびＢ２は協働し
て正常の深いプラスバイアスを与える。

このため第２の放電灯ＦＬ２には第１４図Ｂに示すよう
な十分な発振エネルギーの発振高電圧Ｖｃｂが印加され
、続いて第２の放電灯ＦＬ２が点灯する。

第１１図は本発明の第４の実施例の回路図を示す。

この実施例の特徴は、高電圧発振回路Ｒ２３のインダク
タＬ２にマイナスバイアス巻線Ｂ３のみを電磁結合した
ことであり、かつコンデンサＣの端子ロを端子ハに接続
したことである。

この実施例では、起動時にバイアス巻線Ｂ３によってイ
ンダクタＬ２の磁気コアにマイナスバイアスが与えられ
て、高電圧発振回路Ｒ２３の発振高電圧が第１５図Ａに
示すＶｃａ´のように振幅の小さいものとなる。

この発振高電圧Ｖｃａ′は第２の放電灯ＦＬ２の起動所
要電圧には満たないように設定しておく。

一方、この発振高電圧Ｖｃａ′と進相コンデンサＣ１の
端子電圧Ｖｃ１との重畳電圧は第１の放電灯ＦＬ１の起
動所要電圧を超えるように設定しておく。

この結果、第１の放電灯ＦＬ１は確実に先行点灯し、か
つ第１の放電灯ＦＬ１の点灯によってバイアス巻線Ｂ３
を流れる電流の位相が増磁性に変化して、インダクタＬ
２に正常の深いプラスバイアスが与えられるようになり
、発振高電圧Ｖｃｂ´は第１５図Ｂのように第２の放電
灯ＦＬ２に対して十分な大きさとなり、続いて第２の放
電灯ＦＬ２が点灯する。

第１２図は本発明の第５の実施例の回路図を示す。

この実施例の特徴は、高電圧発振回路Ｒ２３のインダク
タＬ２にマイナスバイアス巻線Ｂ３の他にプラスバイア
ス巻線Ｂ４を設け、このプラスバイアス巻線Ｂ４をイン
ダククＬ１２および側路用コンデンサＣ２の並列回路と
直列接続したことである。

この実施例はバイアス巻線Ｂ３およびＢ４が協働して相
対的にマイナスバイアスが与えられ、第１１図の実施例
装置と同様に第２の放電灯ＦＬ２の印加電圧を低減して
、第１の放電灯ＦＬ１を先行点灯する。

第１の放電灯ＦＬ１が点灯すると、バイアス巻線Ｂ３に
のみ遅相ランプ電流が重畳して流れるため、相対的にプ
ラスバイアス巻線Ｂ４のプラスバイアスが優勢となって
正常の深いプラスバイアスが与えられる結果、第２の放
電灯ＦＬ２の印加電圧が増大し、続いて第２の放電灯Ｆ
Ｌ２が点灯する。

第１０図ないし第１２図において、バイアスコイルＢ１
ないしＢ４は放電灯ＦＬ１およびＦＬ２の点灯中にイン
ダクタＬ２に深いプラスバイアスを与えて、第５図ない
し第７図の従来装置よりもインダクタＬ２のインダクタ
ンスを増大する。

このためスパイク電圧Ｖ Ｆ Ｌ に対するインダクタ
Ｌ２のインピーダンスを増大し、もってサイリスタＳの
実効的な破壊電圧ＶＢＯ´を増大して、サイリスタＳの
誤動作をより確実に防止できる利点がある。

なお、第１０図ないし第１２図の実施例においても、第
８図の実施例と同様に、コンデンサＣの端子ロを端子ハ
，ニ，ホのいずれに接続してもよいし、あるいは第９図
の実施例と同様に、第１の放電灯ＦＬ１のフィラメント
ｆ２１のみを高電圧発振回路Ｒ２３内に直列に接続して
、高周波発振電流で予熱してもよい。

また、第８図ないし第９図において、インダクタＬ１１
およびＬ１２はいずれも単独のものとして説明したが、
リーケージインダクタンスが不十分な場合は、その一方
または両方にチョークコイルを直列接続してインダクタ
ンスを整合することができる。

もし、インダククＬ１２にチョークコイルを直列接続し
た場合は、側路用コンデンサＣ２はインダクタＬ１２と
チョークコイルの直列回路にまたがって並列接続するが
、インダクタＬ１２とチョークコイルの両方にそれぞれ
並列接続することはもちろんである。

以上のように本発明によれば、第７図の装置におけるイ
ンダクタＬ１２に単に側路用コンデンサＣ２を並列接続
するだけの簡単な構成で、第１の放電灯ＦＬ１に高電圧
発振回路Ｒ２３の発振高電圧■ｃと進相用コンデンサＣ
１の端子電圧Ｖｃ１とを重畳した高電圧を印加して第１
の放電灯ＦＬ１を先行点灯するとともに、続いて第２の
放電灯ＦＬ２を点灯することが可能となる。

また、高電圧発振回路Ｒ２３のインダクタＬ２に少なく
とも１個のバイアス巻線を設け、このバイアス巻線を第
１の放電灯ＦＬのランプ電流路に挿入して、高電圧発振
回路Ｒ２３の発振高電圧を、第１の放電灯ＦＬ１が点灯
するまでは第２の放電灯ＦＬ２の起動所要電圧に満たず
、積極的に第２の放電灯ＦＬ２を点灯しないようにし、
かつ第１の放電灯ＦＬ１にのみ起動所要電圧を超える電
圧が与えられるように設定したので、第１の放電灯ＦＬ
１が確実に先行点灯し、さらに第１の放電灯ＦＬ１の点
灯によって自動的に第２の放電灯ＦＬ２にその起動所要
電圧を超える電圧が与えられるので、続いて第２の放電
灯ＦＬ２も確実に点灯せしめ、この結果あらゆる品種の
ランプの組合せにおいて二灯を単一の高電圧発振回路で
逐次的に起動点灯できるという効果を奏する。

なお、本発明の各実施例はいずれも熱陰極を有する放電
灯について説明されたが、本発明は冷陰極放電灯にも適
用され得ることはもちろんである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に用いる昇圧発振器の回路図、第２図は
第１図の昇圧発振器に用いる２方向性２端子サイリスク
の電圧対電流特性図、第３図は第１図の昇圧発振器の発
振動作説明用の電圧，電流波形図、第４図は第３図の時
間軸を拡大した電圧，電流波形図、第５図ないし第７図
はいずれも本発明の先行技術の放電灯点灯装置の回路図
、第８図ないし第１２図はいずれも本発明の放電灯点灯
装置の異なる実施例の回路図、第１３図ないし第１５図
はいずれも本発明の放電灯点灯装置の動作を説明するた
めの電圧波形図である。 図において、Ｅは交流電源、Ｌ１１は第１の直線性イン
ダクタ、ＦＬ１は第１の放電灯、Ｌ１２は第２の直線性
インダクタ、Ｃ１は進相用コンデンサ、ＦＬ２は第２の
放電灯、Ｒ２３は高電圧発振回路、Ｃはコンデンサ、Ｌ
２ははねかえり昇圧インダクタ、Ｓはサイリスタ、Ｃ２
は側路用コンデンサ、Ｂ１，Ｂ２，Ｂ３，Ｂ４はバイア
ス巻線である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 交流電源に第１の直線性インダクタと第１の放電灯
   を直列接続し、前記第１の放電灯に並列に少なくとも前
   記第１の直線性インダクタと逆極性に電磁結合する第２
   の直線性インダクタと進相用コンデンサと第２の放電灯
   の直列回路を接続し、前記第２の放電灯に並列に、コン
   デンサに対してはねかえり昇圧インダクタおよびサイリ
   スクの直列回路を並列接続してなる高電圧発振回路を接
   続したものにおいて、前記第２の直線性インダクタに側
   路用コンデンサを並列接続し、前記高電圧発振回路の発
   生する発振高電圧を前記進相用コンデンサの端子電圧と
   重畳した高電圧を前記側路用コンデンサを介して前記第
   １の放電灯に印加することを特徴とする放電灯点灯装置
   。 ２ 交流電源に第１の直線性インダクタと第１の放電灯
   を直列接続し、前記第１の放電灯に並列に少なくとも前
   記第１の直線性インダクタと逆極性に電磁結合する第２
   の直線性インダクタと進相用コンデンサと第２の放電灯
   の直列回路を接続し、前記第２の放電灯に並列に、コン
   デンサに対してはねかえり昇圧インダクタおよびサイリ
   スクの直列回路を並列接続してなる高電圧発振回路を接
   続したものにおいて、前記第２の直線性インダクタに側
   路用コンデンサを並列接続し、前記高電圧発振回路の発
   生する発振高電圧を前記進相用コンデンサの端子電圧と
   重畳した高電用を前記側路用コンデンサを介して前記第
   １の放電灯に印加するとともに、高電圧発振回路のはね
   かえり昇圧インダクタに少なくとも２個のバイアス巻線
   を電磁結合して設け、このバイアス巻線を入力電流路に
   挿入し、前記高電圧発振回路の発振高電圧を、前記第１
   の放電灯が点灯するまでは第２の放電灯の起動所要電圧
   に満たず、かつ前記第１の放電灯の点灯後はそのランプ
   電流に基づく磁化バイアスの変更によって前記第２の放
   電灯の起動所要電圧を超えるように設定したことを特徴
   とする放電灯点灯装置。