JPS5868470A - 円周肉盛溶接方法 - Google Patents
円周肉盛溶接方法Info
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- JPS5868470A JPS5868470A JP16674081A JP16674081A JPS5868470A JP S5868470 A JPS5868470 A JP S5868470A JP 16674081 A JP16674081 A JP 16674081A JP 16674081 A JP16674081 A JP 16674081A JP S5868470 A JPS5868470 A JP S5868470A
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- welding
- circumferential
- flux
- molten slag
- electrode
- Prior art date
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
- B23K9/044—Built-up welding on three-dimensional surfaces
- B23K9/046—Built-up welding on three-dimensional surfaces on surfaces of revolution
- B23K9/048—Built-up welding on three-dimensional surfaces on surfaces of revolution on cylindrical surfaces
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は円周肉盛溶接方法に関し、特に、直径が２５０
ｍ−１０００１ＥＩＩの円筒状母材（例えば製鉄ロール
）の外面円周方向に帯状電極を使用してエレクトロスラ
グ肉盛溶接を行なうに際し、溶融スラグのたれ落ちを防
止し安定し九溶接を行ない得る円周肉感溶接方法を提供
するものである。
ｍ−１０００１ＥＩＩの円筒状母材（例えば製鉄ロール
）の外面円周方向に帯状電極を使用してエレクトロスラ
グ肉盛溶接を行なうに際し、溶融スラグのたれ落ちを防
止し安定し九溶接を行ない得る円周肉感溶接方法を提供
するものである。
製鉄ロール等の円筒状母材（円柱またはパイプ状の部材
）の外面円周方向に肉感溶接する方法として、帯状電極
を使用するバンドエレクトロスラグ肉盛溶接方法が採用
されている。この肉盛溶接方法は、主として、スラグの
ジュール発熱を利用して電極及び母材を溶融する肉盛方
法で６Ｄ、外観上は溶融スラグが大気に露出している点
に特徴がある。このようなバンドエレクトロスラグ肉盛
溶接方法は例えば同一出願人の出願に係る特願昭５４−
４４１７８号に説明する如く、溶接欠陥の少ない溶接方
法であるが、この方法を実施するに際しては円筒状母材
を所定速度で回転させな７５（らその最上部で肉感溶接
をして行くので、能率向上のため広巾電極を用いると溶
融スラグがたれ落ちて溶接不能になるという問題がある
。
）の外面円周方向に肉感溶接する方法として、帯状電極
を使用するバンドエレクトロスラグ肉盛溶接方法が採用
されている。この肉盛溶接方法は、主として、スラグの
ジュール発熱を利用して電極及び母材を溶融する肉盛方
法で６Ｄ、外観上は溶融スラグが大気に露出している点
に特徴がある。このようなバンドエレクトロスラグ肉盛
溶接方法は例えば同一出願人の出願に係る特願昭５４−
４４１７８号に説明する如く、溶接欠陥の少ない溶接方
法であるが、この方法を実施するに際しては円筒状母材
を所定速度で回転させな７５（らその最上部で肉感溶接
をして行くので、能率向上のため広巾電極を用いると溶
融スラグがたれ落ちて溶接不能になるという問題がある
。
すなわち、第１図に示す従来の円周肉盛溶接方法におい
て、帯状電極ｌを肉盛される円筒状母材（円柱またはパ
イプ）２の最上点Ｐより回転方向やや前方の円周位置（
中心ＯＫ関する円周角度θの位置）に配置し、溶融プー
ル（溶融金属プール３及び溶融スラグのプール４）は円
筒状母材２の最上点Ｐをはさんで回転方向＋）の反対側
で凝固するようにして肉盛溶接される。その際、帯状電
極ｌとして広巾電極を使用すると、溶接の進行と共にス
ラグプール４の長さが長くなって溶融スラグがたれ落ち
、安定した溶接を行なうことができないばかりか実質上
溶接作業を行なうことができなくなるという問題がある
。なお、溶融金属３の方は融点が比較的高いので比較的
早期に凝固金属５になる。また、第１図中の符号６は電
極】の溶接フラックスを示す。
て、帯状電極ｌを肉盛される円筒状母材（円柱またはパ
イプ）２の最上点Ｐより回転方向やや前方の円周位置（
中心ＯＫ関する円周角度θの位置）に配置し、溶融プー
ル（溶融金属プール３及び溶融スラグのプール４）は円
筒状母材２の最上点Ｐをはさんで回転方向＋）の反対側
で凝固するようにして肉盛溶接される。その際、帯状電
極ｌとして広巾電極を使用すると、溶接の進行と共にス
ラグプール４の長さが長くなって溶融スラグがたれ落ち
、安定した溶接を行なうことができないばかりか実質上
溶接作業を行なうことができなくなるという問題がある
。なお、溶融金属３の方は融点が比較的高いので比較的
早期に凝固金属５になる。また、第１図中の符号６は電
極】の溶接フラックスを示す。
本発明は以上のような従来の円周肉盛溶接方法の欠点に
鑑みなされたもので、帯状電極を用いてエレクトロスラ
グ肉盛溶接を実施するに際し溶融スラグのたれ落ちを防
止して安定した溶接を行ない得る円周肉盛溶接方法を提
供することを目的とする。
鑑みなされたもので、帯状電極を用いてエレクトロスラ
グ肉盛溶接を実施するに際し溶融スラグのたれ落ちを防
止して安定した溶接を行ない得る円周肉盛溶接方法を提
供することを目的とする。
前述の溶融スラグがたれ落ちる原因は、ノ々ンドエレク
トロスラグ溶接用スラグが低融点であり、このためスラ
グ溶融プールの長さが長くなること、並びに溶接能率向
上のために巾広電極を使用すると溶接入熱が増大するこ
とになる。溶融金属は溶融スラグに較べて高融点でおり
、したがって溶融金属の方は溶融スラグより回転方向前
方で凝固を完了し、たれ落ち等の問題は生じない。そこ
で、溶融スラグのプール長さを短くすれば、安定した肉
盛浴接が可能であることから、何らかの方法で溶融スラ
グのプールの後半部の温度を下げて該溶融スラグの凝固
を促進してやれば、前述の従来の溶接方法の問題を解決
することができる。本発明の発明者は以上のような技術
的課題の解決に取組み、種々の実験研究を重ねた結果、
溶融スラグのプール中に溶接用フラックスを強制的に添
加することＫより、溶融スラグの凝固を促進してそのた
れ落ちの問題を解決することができることに想到した。
トロスラグ溶接用スラグが低融点であり、このためスラ
グ溶融プールの長さが長くなること、並びに溶接能率向
上のために巾広電極を使用すると溶接入熱が増大するこ
とになる。溶融金属は溶融スラグに較べて高融点でおり
、したがって溶融金属の方は溶融スラグより回転方向前
方で凝固を完了し、たれ落ち等の問題は生じない。そこ
で、溶融スラグのプール長さを短くすれば、安定した肉
盛浴接が可能であることから、何らかの方法で溶融スラ
グのプールの後半部の温度を下げて該溶融スラグの凝固
を促進してやれば、前述の従来の溶接方法の問題を解決
することができる。本発明の発明者は以上のような技術
的課題の解決に取組み、種々の実験研究を重ねた結果、
溶融スラグのプール中に溶接用フラックスを強制的に添
加することＫより、溶融スラグの凝固を促進してそのた
れ落ちの問題を解決することができることに想到した。
すなわち、本発明によれば、帯状電極を使用し円筒状母
材を回転させながら円周方向に肉盛りして行く円周肉盛
溶接方法において、溶融スラグのプール表面に溶接用フ
ラックスを添加することを特徴とする溶接方法が提供さ
れる。
材を回転させながら円周方向に肉盛りして行く円周肉盛
溶接方法において、溶融スラグのプール表面に溶接用フ
ラックスを添加することを特徴とする溶接方法が提供さ
れる。
従来の円周肉盛溶接方法を実施したのでは、母材直径が
２５０闘〜１０００ｍでかつ帯状電極の巾が５０ｍ〜１
００絽の場合に溶融スラグのたれ落ちが生じ易いことに
鑑み、本発明はこのような母材直径の範囲及び帯状電極
の範囲の溶接条件に適用して特にその効果を発揮するこ
とができるものである。
２５０闘〜１０００ｍでかつ帯状電極の巾が５０ｍ〜１
００絽の場合に溶融スラグのたれ落ちが生じ易いことに
鑑み、本発明はこのような母材直径の範囲及び帯状電極
の範囲の溶接条件に適用して特にその効果を発揮するこ
とができるものである。
以下ｌｓ２図を参照して本発明の詳細な説明する。
第２図において、肉盛りされる円柱またはパイプの鋼材
（円筒状母材）２は中心Ｏを中心として所定の回転速度
で矢印り方向に回転駆動される。
（円筒状母材）２は中心Ｏを中心として所定の回転速度
で矢印り方向に回転駆動される。
回転速度としては例えば１２分間で１回転させる程度の
ものに設定される。円筒状母材２の最上部Ｐを基準とし
て回転方向前方θ度の円周方向位置に帯状電極ｌが配置
されている。この角度θとしては例えば３度〜６度の範
囲に設定される。
ものに設定される。円筒状母材２の最上部Ｐを基準とし
て回転方向前方θ度の円周方向位置に帯状電極ｌが配置
されている。この角度θとしては例えば３度〜６度の範
囲に設定される。
前記円筒状母材２の直径は例えば２５０ｆｌ〜１０００
ｍ程度でメヤ、製鉄ロール等の円柱鋼材あるいはパイプ
（鋼材）の円周肉盛溶接に適用される。また、前記帯状
電極１の巾として５０鴎〜１００ｆｉ程度のものが使用
され、円周方向肉盛溶接はエレクトロスラグ肉盛溶接に
よって行なわれる。
ｍ程度でメヤ、製鉄ロール等の円柱鋼材あるいはパイプ
（鋼材）の円周肉盛溶接に適用される。また、前記帯状
電極１の巾として５０鴎〜１００ｆｉ程度のものが使用
され、円周方向肉盛溶接はエレクトロスラグ肉盛溶接に
よって行なわれる。
前記円筒状母材２の最上部Ｐより回転方向後方の位置に
フラックスホッパー７が配置され、該ホッパーから７ラ
ツクス例えば溶接用フラックス８が溶融スラグ４のプー
ル表面に添加される。この７ラツクス８の添加位置とし
ては、前記最上部Ｐのやや後方例えば該最上部Ｐを基準
として回転方向後方０度〜８度の円周位置に設定される
。
フラックスホッパー７が配置され、該ホッパーから７ラ
ツクス例えば溶接用フラックス８が溶融スラグ４のプー
ル表面に添加される。この７ラツクス８の添加位置とし
ては、前記最上部Ｐのやや後方例えば該最上部Ｐを基準
として回転方向後方０度〜８度の円周位置に設定される
。
また前記添加フラックス８の添加量としては、電極１の
巾をｗ ｗｉｔとするとき、毎分０．９Ｗｇ〜４００ｇ
添加することが好ましい。このフラックス８の添加量の
下限は電極巾Ｗと円筒状母材２の直径によって定まり、
電極巾Ｗは広い程、円筒状母材２の直径が小さい程多く
の量を要する。また、添加量の上限は円筒状母材２の直
径とは関係なく電極巾Ｗのみによって定めることができ
るが、溶融スラグの凝固促進という観点からは多量の７
う・ノクスを添加しても差支えない。ただし、余り過剰
のフラックスを添加することは浪費の観点から避ける必
要がある。さらに、前記添加フラックス８としては本溶
接の溶接フラックス６と同一組成の７ラツクスを使用す
ることが好ましい。
巾をｗ ｗｉｔとするとき、毎分０．９Ｗｇ〜４００ｇ
添加することが好ましい。このフラックス８の添加量の
下限は電極巾Ｗと円筒状母材２の直径によって定まり、
電極巾Ｗは広い程、円筒状母材２の直径が小さい程多く
の量を要する。また、添加量の上限は円筒状母材２の直
径とは関係なく電極巾Ｗのみによって定めることができ
るが、溶融スラグの凝固促進という観点からは多量の７
う・ノクスを添加しても差支えない。ただし、余り過剰
のフラックスを添加することは浪費の観点から避ける必
要がある。さらに、前記添加フラックス８としては本溶
接の溶接フラックス６と同一組成の７ラツクスを使用す
ることが好ましい。
以上第２図について説明した方法により円周肉盛溶接方
法を行なえば、同図中に示す溶融金属３、凝固金属５、
溶融スラグ４及び凝固スラグ９からなる溶接部が得られ
、融点の高い溶接金属の溶融プール３及び凝固部５の位
置は第１図に示す従来の溶接方法と大差ないが、融点の
低い低融スラグ４の方は前記溶接用フラックス８を添加
することによりその長さが著しく短縮され、フラックス
添加による冷却作用により凝固スラグ９の生成が促進さ
れる。こうして、従来技術のような溶融スラグ４のたれ
落ちを防止することができ、もって安定した円周肉盛溶
接を行なうことができる。
法を行なえば、同図中に示す溶融金属３、凝固金属５、
溶融スラグ４及び凝固スラグ９からなる溶接部が得られ
、融点の高い溶接金属の溶融プール３及び凝固部５の位
置は第１図に示す従来の溶接方法と大差ないが、融点の
低い低融スラグ４の方は前記溶接用フラックス８を添加
することによりその長さが著しく短縮され、フラックス
添加による冷却作用により凝固スラグ９の生成が促進さ
れる。こうして、従来技術のような溶融スラグ４のたれ
落ちを防止することができ、もって安定した円周肉盛溶
接を行なうことができる。
以下、第２図について説明した本発明の溶接方法を実際
の円周肉盛溶接に実施した場合の具体例について説明す
る。
の円周肉盛溶接に実施した場合の具体例について説明す
る。
〔具体例１〕
直径７００簡の円柱状の母材を１２分間で１回転させ、
巾７５ｍの８ｕＳ３０９電極とＣａＦ、を４５チ含有す
るフラックスとを用いて溶接電流１２５０アンペア（ム
）、電圧２８ポル） （Ｖ）の溶接条件の基で円周方向
の肉盛溶接を行なった。電極の位ｆｔは第２図中の円周
角度θで５度の位置（回転方向前方５度）に配置した。
巾７５ｍの８ｕＳ３０９電極とＣａＦ、を４５チ含有す
るフラックスとを用いて溶接電流１２５０アンペア（ム
）、電圧２８ポル） （Ｖ）の溶接条件の基で円周方向
の肉盛溶接を行なった。電極の位ｆｔは第２図中の円周
角度θで５度の位置（回転方向前方５度）に配置した。
以上の溶接条件の基で、まず溶融スラグのプール表面に
フラックスを添加しない場合について溶接状態を確認し
たが、とのフラックスを添加しない場合には母材が約１
５度回転したとき溶融スラグのたれ落ちが発生し溶接不
能となった。
フラックスを添加しない場合について溶接状態を確認し
たが、とのフラックスを添加しない場合には母材が約１
５度回転したとき溶融スラグのたれ落ちが発生し溶接不
能となった。
次に、本溶接用フラックスを第２図中の円筒状母材の最
上部Ｐの位置を基準として回転方向後方の円周角度で２
度の位置で溶融スラグプール４のほぼ中央位置に１分間
に１００ｇの供給量で添加した。その結果、溶融スラグ
プール４の長さが約６０ｓａｗと短縮され、溶融スラグ
のたれ落ちが全く発生せず、安定した溶接を継続するこ
とができた。
上部Ｐの位置を基準として回転方向後方の円周角度で２
度の位置で溶融スラグプール４のほぼ中央位置に１分間
に１００ｇの供給量で添加した。その結果、溶融スラグ
プール４の長さが約６０ｓａｗと短縮され、溶融スラグ
のたれ落ちが全く発生せず、安定した溶接を継続するこ
とができた。
第１表は前述の具体例１の場合と同じ母材を使用しかつ
同じ溶接条件で、電極の位置と７ラツクス添加の位置と
を変化させて円周肉感溶接を行な第 １ 表 第１表に示す試験結果から、帯状電極の位置は母材の最
上部（第２図中の位置Ｐ）を基準として回転方向前方に
円周角度（＠２図中の角度θ）で３度〜６度の範囲に選
定することが好ましく、また溶接用フラックス（第２図
中の７ラツクス８）の添加位置は最上部Ｐを基準として
回転方向後方へ円周角度で０度〜８度までの範囲が好ま
しく、これらの位置に選定することにより溶融スラグの
たれ落ちを防止することができ、安定した肉盛溶接を実
施できることが判明した。
同じ溶接条件で、電極の位置と７ラツクス添加の位置と
を変化させて円周肉感溶接を行な第 １ 表 第１表に示す試験結果から、帯状電極の位置は母材の最
上部（第２図中の位置Ｐ）を基準として回転方向前方に
円周角度（＠２図中の角度θ）で３度〜６度の範囲に選
定することが好ましく、また溶接用フラックス（第２図
中の７ラツクス８）の添加位置は最上部Ｐを基準として
回転方向後方へ円周角度で０度〜８度までの範囲が好ま
しく、これらの位置に選定することにより溶融スラグの
たれ落ちを防止することができ、安定した肉盛溶接を実
施できることが判明した。
すなわち、第１表中、試験番号１では電極位置θが７度
でやや前方すぎるため、電極＠（第２図中左側）ヘスラ
グたれ落ちが生じ、試験番号４及び試験番号５では電極
位置０がやや小さすぎて、溶接ビードは凸状になるとい
う現象が生じ、試験番号６ではフラックス添加位置が最
上部Ｐよシ回転方向前方へ来たので逆に電極側（Ｉｌｃ
２図中左側）ヘスラグのたれ落ちが生じ、試験番号１ｏ
及び１１ではフラックス添加位置が回転方向後方へ寄り
すぎているため、溶融スラグの溶融プール側（第２図中
左側１）へのスラブのたれ落ちすなわち第１図の従来方
法によると同じような溶融スラグのたれ落ちが生じそれ
ぞれ満足の行く溶接結果は得られなかつ九。その他の試
験例すなわち電極位置を最上部Ｐに対し回転方向前方の
３度〜６度までの範囲に限定し、かつフラックス添加位
置を回転方向後方へ０度〜８度までの位置に選定するこ
とにより、溶融スラグのたれ落ちその他の不具合が全く
生じない安定した溶接肉盛を行なうことができた。
でやや前方すぎるため、電極＠（第２図中左側）ヘスラ
グたれ落ちが生じ、試験番号４及び試験番号５では電極
位置０がやや小さすぎて、溶接ビードは凸状になるとい
う現象が生じ、試験番号６ではフラックス添加位置が最
上部Ｐよシ回転方向前方へ来たので逆に電極側（Ｉｌｃ
２図中左側）ヘスラグのたれ落ちが生じ、試験番号１ｏ
及び１１ではフラックス添加位置が回転方向後方へ寄り
すぎているため、溶融スラグの溶融プール側（第２図中
左側１）へのスラブのたれ落ちすなわち第１図の従来方
法によると同じような溶融スラグのたれ落ちが生じそれ
ぞれ満足の行く溶接結果は得られなかつ九。その他の試
験例すなわち電極位置を最上部Ｐに対し回転方向前方の
３度〜６度までの範囲に限定し、かつフラックス添加位
置を回転方向後方へ０度〜８度までの位置に選定するこ
とにより、溶融スラグのたれ落ちその他の不具合が全く
生じない安定した溶接肉盛を行なうことができた。
次に、前記第１衣と同じ溶接母材及び同じ溶接条件の基
で必要添加７ラツクスの量を求めた。その試験結果を第
３図に示す。この第３図の試験結果は、溶融スラグ４が
溶融プール後方（第２図中布１’１ｌｌ）へ最もたれ落
ち易い電極位置（θ；３度）及びフラックス添加位置（
回転方向後方へ８度の円周角度位置）を用いて試験した
ものである。
で必要添加７ラツクスの量を求めた。その試験結果を第
３図に示す。この第３図の試験結果は、溶融スラグ４が
溶融プール後方（第２図中布１’１ｌｌ）へ最もたれ落
ち易い電極位置（θ；３度）及びフラックス添加位置（
回転方向後方へ８度の円周角度位置）を用いて試験した
ものである。
第３図において、横軸Ｆｉ電極巾Ｗ謁を表わし、縦軸は
添加フラックス量Ｓ（ｇ／分）を表わす。また、第３図
中に分布する○印は溶融スラグのたれ落ち等がなく安定
した溶接を行ない得る場合を示し、×印は溶融スラグの
たれ落ちが生じる場合を示す。この溶融スラグのたれ落
ちの有無の境界線が曲線ムで示されている。すなわち第
３図中の曲線Ａの上方の領域は溶融スラグたれ落ちが発
生しない安定した溶接領域であり、曲線ムより下側の位
置は溶融スラグのたれ落ち等が生じる領域である。しか
して、この曲線ＡｉｊＳ＝Ｑ、９Ｗで表示できることが
実験的に判明した。
添加フラックス量Ｓ（ｇ／分）を表わす。また、第３図
中に分布する○印は溶融スラグのたれ落ち等がなく安定
した溶接を行ない得る場合を示し、×印は溶融スラグの
たれ落ちが生じる場合を示す。この溶融スラグのたれ落
ちの有無の境界線が曲線ムで示されている。すなわち第
３図中の曲線Ａの上方の領域は溶融スラグたれ落ちが発
生しない安定した溶接領域であり、曲線ムより下側の位
置は溶融スラグのたれ落ち等が生じる領域である。しか
して、この曲線ＡｉｊＳ＝Ｑ、９Ｗで表示できることが
実験的に判明した。
第３図から分るように、電極巾Ｗが広い程多量の７ラツ
クスを必要とし、最低添加量ｉ；ｔｓ＝＝ｏ、９Ｗ（ｇ
／分）の曲線Ａで表わすことができた。ここに、Ｗは１
１！ｌＩ表示の電極巾である。このＳ以上にフラックス
を添加すれば溶融スラグのたれ落ち等の不具合がなく安
定して溶接を行なうことができ、これ以上多くすること
は溶接上問題を生じないが７ラツクスの浪費となるので
最大添加量Ｆｉ４００ｇ／分程度に押えることが好まし
い。
クスを必要とし、最低添加量ｉ；ｔｓ＝＝ｏ、９Ｗ（ｇ
／分）の曲線Ａで表わすことができた。ここに、Ｗは１
１！ｌＩ表示の電極巾である。このＳ以上にフラックス
を添加すれば溶融スラグのたれ落ち等の不具合がなく安
定して溶接を行なうことができ、これ以上多くすること
は溶接上問題を生じないが７ラツクスの浪費となるので
最大添加量Ｆｉ４００ｇ／分程度に押えることが好まし
い。
また、添加７ラツクスの組成は、溶融スラグ４のプール
を冷却するものであればいかなるものでもよいが、本溶
接フラックスと極端に組成が異なると溶着金属の組成に
変動をきたすので、本溶接フラックス６と同一とするこ
とが好ましい。
を冷却するものであればいかなるものでもよいが、本溶
接フラックスと極端に組成が異なると溶着金属の組成に
変動をきたすので、本溶接フラックス６と同一とするこ
とが好ましい。
また円筒状母材の直径が２５０ｎ以下あるいは帯状電極
の巾が１００ｍ以上の広巾電極の場合は、円周肉盛溶接
方法を適用すること自１体に種々の問題があり、本発明
を適用してもさほどの効果は得られない。また、円筒状
母材の直径が１０００ｍ以上の大径母材あるいは巾が５
０１ＥＩＩ以下の狭い帯状電極を使用する円周肉盛溶接
方法にあっては溶融スラグのたれ落ちそのものの発生頻
度が少なく、本発明を適用するまでもなく溶接が可能で
あった。
の巾が１００ｍ以上の広巾電極の場合は、円周肉盛溶接
方法を適用すること自１体に種々の問題があり、本発明
を適用してもさほどの効果は得られない。また、円筒状
母材の直径が１０００ｍ以上の大径母材あるいは巾が５
０１ＥＩＩ以下の狭い帯状電極を使用する円周肉盛溶接
方法にあっては溶融スラグのたれ落ちそのものの発生頻
度が少なく、本発明を適用するまでもなく溶接が可能で
あった。
第２表は円筒状母材の直径を変化させると共に、電極巾
Ｗ１電極位置θ、フラックス添加位置、フラックス添加
蓋Ｓをも種々変化させて円周肉盛溶接を行なった場合の
各種試験例の結果を示す表である。
Ｗ１電極位置θ、フラックス添加位置、フラックス添加
蓋Ｓをも種々変化させて円周肉盛溶接を行なった場合の
各種試験例の結果を示す表である。
第 ２ 表
第２表中試験番号１０は電極位置θが７度でありやや前
方すぎるため電極前方ヘスラグのたれ落ちが発生し、試
験番号１１ではフラックス添加位置が最上部Ｐより回転
方向後方へ９度ずれた位置でやや後方すぎるため溶融ス
ラグの後方（第２図中右側）へのたれ落ち現象が生じ、
試験番号１２ではフラックス添加量Ｓがやや少なすぎて
溶融スラブの凝固促進作用が不充分で、したがって溶融
スラグ後方へのスラグたれ落ちが生じ、試験番号１３で
はフラックス添加位置が最上部Ｐより前方にあるため溶
融スラグの電極前方へのたれ落ちが生じ、試験番号１４
ではフラックス添加位置が後方すぎるため紡記試験番号
１１の場合と同様、溶融スラグ後方へのたれ落ちが生じ
た。これら、試験番号１０〜１４はいずれも本発明の実
施例の範囲外の条件を少なくとも１つ備えており、前述
のような不具合が認められた。これらに対し、試験番号
１〜９Ｆｉいずれも本発明の実施例の範囲内の条件を全
て備えておシ、溶融スラグのたれ落ち等は全く発生せず
安定した円周肉盛溶接を継続的に行なうことができた。
方すぎるため電極前方ヘスラグのたれ落ちが発生し、試
験番号１１ではフラックス添加位置が最上部Ｐより回転
方向後方へ９度ずれた位置でやや後方すぎるため溶融ス
ラグの後方（第２図中右側）へのたれ落ち現象が生じ、
試験番号１２ではフラックス添加量Ｓがやや少なすぎて
溶融スラブの凝固促進作用が不充分で、したがって溶融
スラグ後方へのスラグたれ落ちが生じ、試験番号１３で
はフラックス添加位置が最上部Ｐより前方にあるため溶
融スラグの電極前方へのたれ落ちが生じ、試験番号１４
ではフラックス添加位置が後方すぎるため紡記試験番号
１１の場合と同様、溶融スラグ後方へのたれ落ちが生じ
た。これら、試験番号１０〜１４はいずれも本発明の実
施例の範囲外の条件を少なくとも１つ備えており、前述
のような不具合が認められた。これらに対し、試験番号
１〜９Ｆｉいずれも本発明の実施例の範囲内の条件を全
て備えておシ、溶融スラグのたれ落ち等は全く発生せず
安定した円周肉盛溶接を継続的に行なうことができた。
なお、試験番号７〜９では板厚２０ｍのパイプを母材金
属として使用（７、その他の試験例においては全て中実
円筒状母材（鋼材）が使用された。
属として使用（７、その他の試験例においては全て中実
円筒状母材（鋼材）が使用された。
第２表の結果によれば、円筒状母材金属として中実の円
柱部材を使用してもあるいは中空のパイプを使用しても
同様の良好な肉感溶接を実施することが判明した。
柱部材を使用してもあるいは中空のパイプを使用しても
同様の良好な肉感溶接を実施することが判明した。
以上の説明から明らかな如く、本発明によれば帯状電極
の回転方向後方に形成される溶融スラグ表面に７ラツク
スを強制的に変化して該溶融スラグの凝固促進を図るこ
とによシ、該溶融スラグのたれ落ちを防止し、もって欠
陥の少ない安定した円周肉盛溶接を行なうことができ１
例えば製鉄ロール等の円筒状母材の円周肉盛溶接を能率
よく行なうことができる。
の回転方向後方に形成される溶融スラグ表面に７ラツク
スを強制的に変化して該溶融スラグの凝固促進を図るこ
とによシ、該溶融スラグのたれ落ちを防止し、もって欠
陥の少ない安定した円周肉盛溶接を行なうことができ１
例えば製鉄ロール等の円筒状母材の円周肉盛溶接を能率
よく行なうことができる。
第１図は従来の円周肉盛溶接方法を行なう場合の溶接部
の断面を例示する説明図、第２図は本発明の円周肉感溶
接方法の一実施例を示す溶接部の断面図、第３図は電極
巾及び添加フラックス量の溶融スラグたれ落ちの有無に
及ぼす影響を示すグラフである。 １・・・帯状電極、 ２・・・肉感溶接される円筒状母材、 ３・・・溶融金属、 ４・・・溶融スラグ、５・
・・凝固金属、 ６・・・溶接用フラックス、
７・・・フラックスホッパー。 ８・・・添加フラックス、 ９・・・凝固スラグ、Ｄ
・・・母材金属の回転方向、 Ｐ・・・円筒状母材の最上部、 θ・・・電極位置を示す円周角度。 代理人 鵜 沼 辰 之 （ほか２名） 第１図 第２図 特開昭５８−６８４７０ ；、６） 第３図 呂 １＋中ｙ（ｔｙｔｍ） ３６８
の断面を例示する説明図、第２図は本発明の円周肉感溶
接方法の一実施例を示す溶接部の断面図、第３図は電極
巾及び添加フラックス量の溶融スラグたれ落ちの有無に
及ぼす影響を示すグラフである。 １・・・帯状電極、 ２・・・肉感溶接される円筒状母材、 ３・・・溶融金属、 ４・・・溶融スラグ、５・
・・凝固金属、 ６・・・溶接用フラックス、
７・・・フラックスホッパー。 ８・・・添加フラックス、 ９・・・凝固スラグ、Ｄ
・・・母材金属の回転方向、 Ｐ・・・円筒状母材の最上部、 θ・・・電極位置を示す円周角度。 代理人 鵜 沼 辰 之 （ほか２名） 第１図 第２図 特開昭５８−６８４７０ ；、６） 第３図 呂 １＋中ｙ（ｔｙｔｍ） ３６８
Claims (4)
- （１） 帯状電極を使用し円筒状母材を回転させなが
ら円周方向に肉盛りして行く円周肉感溶接方法において
、溶融スラグのプール表ｆｆ１Ｋブラックスを添加する
ことを特徴とする溶接方法。 - （２） 前記円筒状母材の直径が２５０ ｍ−１００
０誼であり、その外面を５０ｍ〜Ｌｏｏｍ巾の帯状電極
を使用してエレクトロスラグ肉盛溶接することを特徴と
する特許請求の範囲第１１）項記載の円周肉盛溶接方法
。 - （３） 円筒状母材の最上部を基準として、前記帯状電
極の円周方向位置を回転方向前方３度〜６度にし、前記
フラックス添加を行なう円周方向位置を回転方向後方０
度〜８度にすることを特徴とする特許請求の範囲＠ｆｌ
）項または第（２）項記載の円周肉感溶接方法。 - （４） 前記電極巾をＷａｌｌとするとき、本溶接と
同一組成の７ラツクスを毎分０．９ Ｗｇ〜４００ｇ添
加することを特徴とする特許請求の範囲第（１）項〜第
（３）項のいずれかに記載の円周肉盛溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16674081A JPS5868470A (ja) | 1981-10-19 | 1981-10-19 | 円周肉盛溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16674081A JPS5868470A (ja) | 1981-10-19 | 1981-10-19 | 円周肉盛溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5868470A true JPS5868470A (ja) | 1983-04-23 |
| JPS6245032B2 JPS6245032B2 (ja) | 1987-09-24 |
Family
ID=15836866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16674081A Granted JPS5868470A (ja) | 1981-10-19 | 1981-10-19 | 円周肉盛溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5868470A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016103306A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 川崎重工業株式会社 | 肉盛溶接装置 |
| WO2018073358A1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-04-26 | General Electric Technology Gmbh | System and method for additively manufacturing boiler tubes |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5010751A (ja) * | 1973-06-06 | 1975-02-04 |
-
1981
- 1981-10-19 JP JP16674081A patent/JPS5868470A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5010751A (ja) * | 1973-06-06 | 1975-02-04 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016103306A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 川崎重工業株式会社 | 肉盛溶接装置 |
| CN107000093A (zh) * | 2014-12-26 | 2017-08-01 | 川崎重工业株式会社 | 堆焊装置 |
| JPWO2016103306A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2017-11-02 | 川崎重工業株式会社 | 肉盛溶接装置 |
| CN107000093B (zh) * | 2014-12-26 | 2019-06-21 | 川崎重工业株式会社 | 堆焊装置 |
| US10646946B2 (en) | 2014-12-26 | 2020-05-12 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Weld overlay system |
| WO2018073358A1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-04-26 | General Electric Technology Gmbh | System and method for additively manufacturing boiler tubes |
| CN109843493A (zh) * | 2016-10-21 | 2019-06-04 | 通用电器技术有限公司 | 用于增材制造锅炉管体的系统和方法 |
| JP2020509934A (ja) * | 2016-10-21 | 2020-04-02 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | ボイラチューブを付加製造するためのシステムおよび方法 |
| US10890388B2 (en) | 2016-10-21 | 2021-01-12 | General Electric Technology Gmbh | System and method for additively manufacturing boiler tubes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6245032B2 (ja) | 1987-09-24 |
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