JPS5857487B2 - チタン含有フエライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法 - Google Patents
チタン含有フエライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法Info
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- JPS5857487B2 JPS5857487B2 JP51050892A JP5089276A JPS5857487B2 JP S5857487 B2 JPS5857487 B2 JP S5857487B2 JP 51050892 A JP51050892 A JP 51050892A JP 5089276 A JP5089276 A JP 5089276A JP S5857487 B2 JPS5857487 B2 JP S5857487B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はチタン含有フェライト系ステンレス鋼特有の問
題であるチタンストリーク疵の発生を防止する方法に係
るもので、チタン含有量およびＡｌ／Ｔｉ値をコントロ
ールすることによって材質面からチタンストリーク発生
原因を除去し、以ってその表面性状を改善する方法に関
するものである。
題であるチタンストリーク疵の発生を防止する方法に係
るもので、チタン含有量およびＡｌ／Ｔｉ値をコントロ
ールすることによって材質面からチタンストリーク発生
原因を除去し、以ってその表面性状を改善する方法に関
するものである。
一般に、チタン含有ステンレス鋼を製造する場合にチタ
ンストリーク疵の発生が大きな問題となっている。
ンストリーク疵の発生が大きな問題となっている。
この発生原因を考察すると次の２つの窒化物クラスター
生成機構が起因であると考えられる。
生成機構が起因であると考えられる。
第１は、Ｔｉは極めて活性な金属であるため、添加時に
おいて溶鋼中のＮと反応し、また溶鋼の注入時において
は大気中のＮ２と反応して窒化物を生成し、この生成し
た窒化物が例えば鋳型自溶鋼中において比重差により浮
上しようとするさいに相互に凝集し合ってクラスター化
する。
おいて溶鋼中のＮと反応し、また溶鋼の注入時において
は大気中のＮ２と反応して窒化物を生成し、この生成し
た窒化物が例えば鋳型自溶鋼中において比重差により浮
上しようとするさいに相互に凝集し合ってクラスター化
する。
第２は、鋳型注入以前にすでに溶鋼内に存在していたチ
タン窒化物が、溶鋼とのぬれ性が悪いがため、溶鋼注入
時の注入ノズル通過のさいにノズル内壁に付着し、この
付着現象により凝集してクラスター化する。
タン窒化物が、溶鋼とのぬれ性が悪いがため、溶鋼注入
時の注入ノズル通過のさいにノズル内壁に付着し、この
付着現象により凝集してクラスター化する。
この付着クラスターはノズル内を流れる溶鋼流によって
しばしば部分的にノズル内壁より剥離して注入流により
鋳型内にもち込まれる。
しばしば部分的にノズル内壁より剥離して注入流により
鋳型内にもち込まれる。
この鋳型内の相互の凝集とノズル部での付着凝集という
２つの機構によって生成した窒化物クラスターは、鋳型
内において溶鋼より浮上分離しようとするが、溶鋼の凝
固が進行するため浮上に必要な時間が与えられず、しば
しば鋼塊内部または表面に捕捉される。
２つの機構によって生成した窒化物クラスターは、鋳型
内において溶鋼より浮上分離しようとするが、溶鋼の凝
固が進行するため浮上に必要な時間が与えられず、しば
しば鋼塊内部または表面に捕捉される。
鋼塊表面に捕捉された窒化物クラスターは、その構成粒
子たる窒化物の融点が３２２３℃と極めて高いがため、
可塑性はなく従って鋼塊の圧延時において線状に並ぶの
みである。
子たる窒化物の融点が３２２３℃と極めて高いがため、
可塑性はなく従って鋼塊の圧延時において線状に並ぶの
みである。
すなわち、冷延板の表面において線状のきす、つまりＴ
ｉミストリークを形成する。
ｉミストリークを形成する。
このＴｉミストリークは製品の美観を損うばかりでな（
、ステンレス鋼においてその使命である耐食性にも悪影
響を与える。
、ステンレス鋼においてその使命である耐食性にも悪影
響を与える。
特にフェライト系ステンレス鋼にとってはこのＴｉミス
トリークの発生による製品の品質低下が大きな問題であ
り、これの防止対策が強（望まれている。
トリークの発生による製品の品質低下が大きな問題であ
り、これの防止対策が強（望まれている。
本発明はこのチタン含有フェライト系ステンレス鋼に現
れるＴｉミストリーク発生を防止することを目的として
なされたもので、その発生原因を造塊迄の工程において
除去しようとするものである。
れるＴｉミストリーク発生を防止することを目的として
なされたもので、その発生原因を造塊迄の工程において
除去しようとするものである。
この目的のため、前記のような窒化物クラスター生成機
構とＴｉ含有量ならびに非金属介在物形態との関連性に
ついて種々検討した結果、鋼中のＴｉ含有量を０．４５
％以下に抑えることにより注入時におけるＴｉ窒化物ク
ラスターの生成を著しく軽減できること、ならびにＡｌ
／Ｔｉ値が０．０８〜０．１５となるようにＡＩ含有量
をコントロールすることによりノズルへのＴｉ窒化物の
付着を防止し得ることを知見し、従ってこれらに起因す
る鋼板のＴｉミストリークを減少し得ることカを判明し
たのである。
構とＴｉ含有量ならびに非金属介在物形態との関連性に
ついて種々検討した結果、鋼中のＴｉ含有量を０．４５
％以下に抑えることにより注入時におけるＴｉ窒化物ク
ラスターの生成を著しく軽減できること、ならびにＡｌ
／Ｔｉ値が０．０８〜０．１５となるようにＡＩ含有量
をコントロールすることによりノズルへのＴｉ窒化物の
付着を防止し得ることを知見し、従ってこれらに起因す
る鋼板のＴｉミストリークを減少し得ることカを判明し
たのである。
すなわち、本発明は、チタン含有フェライト系ステンレ
ス鋼を製造するにさいし、チタン含有量を０．４５％以
下に制限することによって鋼塊製造時におけるチタン窒
化物クラスターの生成を抑制しかつＡｌ／Ｔｉ値が０．
０８〜０．１５となるようにアルミニウム含有量をコン
トロールすることによって注入ノズル部へのチタン系非
金属介在物の付着を防止することを特徴とするチタン含
有フェライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法
を提供する。
ス鋼を製造するにさいし、チタン含有量を０．４５％以
下に制限することによって鋼塊製造時におけるチタン窒
化物クラスターの生成を抑制しかつＡｌ／Ｔｉ値が０．
０８〜０．１５となるようにアルミニウム含有量をコン
トロールすることによって注入ノズル部へのチタン系非
金属介在物の付着を防止することを特徴とするチタン含
有フェライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法
を提供する。
本方法を適用するに好適な鋼種としては、Ｓｉ＜：０．
５０％、Ｍｎ（０，５０％、ｐ（ｏ、ｏ４ｏ％、Ｓ＜：
０．０１０％、Ｃｒ ；１７．５０〜２０．００５％、
ＭＯ； １．７〜２．３暗、Ｔ’ ｉ ／Ｃ＋Ｎ＞ １
０１Ｃ＋Ｎ＜３００ ｐ ｐ ｍのフェライト系ステン
レス鋼があり、本発明の目的達成のため、このフェライ
ト系ステンレス鋼に対してＴｉ≦ｏ、４５ｙに制限し、
Ａ Ｉ ／’ｒ ｉ＠ヲ０．０８〜０．１５］範囲トシ
カツＡＩ＜；：０．０８％とするものである。
５０％、Ｍｎ（０，５０％、ｐ（ｏ、ｏ４ｏ％、Ｓ＜：
０．０１０％、Ｃｒ ；１７．５０〜２０．００５％、
ＭＯ； １．７〜２．３暗、Ｔ’ ｉ ／Ｃ＋Ｎ＞ １
０１Ｃ＋Ｎ＜３００ ｐ ｐ ｍのフェライト系ステン
レス鋼があり、本発明の目的達成のため、このフェライ
ト系ステンレス鋼に対してＴｉ≦ｏ、４５ｙに制限し、
Ａ Ｉ ／’ｒ ｉ＠ヲ０．０８〜０．１５］範囲トシ
カツＡＩ＜；：０．０８％とするものである。
従って本発明はまた、５ｉ（０，５０％、Ｍｎ（０，５
０％、ｐ＜ｏ、ｏ４ｏＨ１ｓ−ｐｏ、ｏｔｏＨｌＣｒ；
１７．５０〜２ｏ、ｏｏＨｌＭｏ ； １．７〜２．３
９６’、Ｔ’ｉ／Ｃ＋Ｎ乏１０、Ｃ＋Ｎ＜；：３００
ｐ ｐｍ、 Ｔ ｉ（０，４５％、Ａ Ｉ ／Ｔ ｉ値
；０．０８〜０．１５、Ａ１ζ０−０８％、残部鉄およ
び不可避的不純物からなる製品表面欠陥の発生を抑制し
たチタン含有フェライト系ステンレス鋼を提供する。
０％、ｐ＜ｏ、ｏ４ｏＨ１ｓ−ｐｏ、ｏｔｏＨｌＣｒ；
１７．５０〜２ｏ、ｏｏＨｌＭｏ ； １．７〜２．３
９６’、Ｔ’ｉ／Ｃ＋Ｎ乏１０、Ｃ＋Ｎ＜；：３００
ｐ ｐｍ、 Ｔ ｉ（０，４５％、Ａ Ｉ ／Ｔ ｉ値
；０．０８〜０．１５、Ａ１ζ０−０８％、残部鉄およ
び不可避的不純物からなる製品表面欠陥の発生を抑制し
たチタン含有フェライト系ステンレス鋼を提供する。
以下、本発明をなすに至った代表的実験結果をもとにし
て本発明を具体的に説明する。
て本発明を具体的に説明する。
第１図は、前記組成範囲の鋼についてＴｉ含有量のみを
変化させ、おのおのの溶鋼を鋳型内に注入し、鋳型内よ
りサンプルをくみ出し、各サンプル内におけるＴｉ窒化
物クラスターの生成量を調査した結果を示すものである
。
変化させ、おのおのの溶鋼を鋳型内に注入し、鋳型内よ
りサンプルをくみ出し、各サンプル内におけるＴｉ窒化
物クラスターの生成量を調査した結果を示すものである
。
第１図の結果から、Ｔｉ窒化物クラスターの面積率は、
Ｔｉ含有量０．４５％を境にして、これよりＴｉ含有量
が多くなると急速に増加していることが明らかである。
Ｔｉ含有量０．４５％を境にして、これよりＴｉ含有量
が多くなると急速に増加していることが明らかである。
すなわち、Ｔｉ窒化物クラスターに起因するＴｉミスト
リークを減少させるためには、Ｔｉを０．４５％以下に
抑えることが重要であることがわかる。
リークを減少させるためには、Ｔｉを０．４５％以下に
抑えることが重要であることがわかる。
第２図は、Ａｌ／Ｔｉ値を変化させた場合に、ノズル内
壁へのＴｉ窒化物クラスターの付着状況がとのように変
化するかを調べた結果を示す。
壁へのＴｉ窒化物クラスターの付着状況がとのように変
化するかを調べた結果を示す。
第２図において、おのおのＴｉ含有量は０．４５％以下
に抑えた条件下で、Ａは注入時間４分以下で正常（付着
なし）であったもの、Ｂは注入時間４〜８分でやや付着
したもの、Ｃは注入時間８分以上で付着量大であったも
のを示す。
に抑えた条件下で、Ａは注入時間４分以下で正常（付着
なし）であったもの、Ｂは注入時間４〜８分でやや付着
したもの、Ｃは注入時間８分以上で付着量大であったも
のを示す。
第２図の結果からＡｌ／Ｔｉ値を０．０８以上とするこ
とによってノズル内壁へのＴｉ窒化物クラスターの付着
が激減していることがわかる。
とによってノズル内壁へのＴｉ窒化物クラスターの付着
が激減していることがわかる。
第３図は第２図のＡおよびＣランクのものの鋳型的溶鋼
のＴｉ窒化物クラスターの面積率を調べたもので、ノズ
ル内壁へのＴｉ窒化物付着の少ない方が平均してクラス
ターの面積率も少なくなっていることがわかる。
のＴｉ窒化物クラスターの面積率を調べたもので、ノズ
ル内壁へのＴｉ窒化物付着の少ない方が平均してクラス
ターの面積率も少なくなっていることがわかる。
従ってノズル内壁へのＴｉ窒化物付着を防止することが
Ｔｉ窒化物クラスターの生成を防止することになり、こ
れにはＡｌ／Ｔｉ値が０．０８以上となるようにＡＩ含
有量をコントロールすることが極めて効果的であること
がわかる。
Ｔｉ窒化物クラスターの生成を防止することになり、こ
れにはＡｌ／Ｔｉ値が０．０８以上となるようにＡＩ含
有量をコントロールすることが極めて効果的であること
がわかる。
このＡＩ含有量をＡｌ／Ｔｉ値０．０８以上となるよう
にコントロールすることによるノズル壁へのＴｉ窒化物
付着防止効果は、ノズル内壁にＴｉ窒化物が付着する前
に、ノズル内壁を形成しているＳ ｉ Ｏ２が溶鋼中の
Ａ１と反応してＡｌ２Ｏ３層を形成することが１つの理
由であろうと考えられる。
にコントロールすることによるノズル壁へのＴｉ窒化物
付着防止効果は、ノズル内壁にＴｉ窒化物が付着する前
に、ノズル内壁を形成しているＳ ｉ Ｏ２が溶鋼中の
Ａ１と反応してＡｌ２Ｏ３層を形成することが１つの理
由であろうと考えられる。
なお、本発明法においてＡｌ／Ｔｉ値を０．１５以下に
制限していることまたはＡｌく０．０８％と限定するの
は、ＡＩ含有量をこれ以上としても、Ｔｉ窒化物のノズ
ル内壁への付着防止には特に好結果を与えないこと、さ
らにはＡＩ含有量の増大によりＡＩ添加時のＡｌ２Ｏ３
クラスターの発生が多くなり、これが冷延板の表面性状
に与える悪影響が増大するためである。
制限していることまたはＡｌく０．０８％と限定するの
は、ＡＩ含有量をこれ以上としても、Ｔｉ窒化物のノズ
ル内壁への付着防止には特に好結果を与えないこと、さ
らにはＡＩ含有量の増大によりＡＩ添加時のＡｌ２Ｏ３
クラスターの発生が多くなり、これが冷延板の表面性状
に与える悪影響が増大するためである。
以下さらに、Ｔｉ含有量を０．４５％以下に制限しかつ
Ａｌ／Ｔｉ値を０．０８〜０．１５とした場合の効果を
比較例および実施例にもとづいて具体的に説明する。
Ａｌ／Ｔｉ値を０．０８〜０．１５とした場合の効果を
比較例および実施例にもとづいて具体的に説明する。
第１表において、比較例１〜３はＴｉ含有量が０．４５
％以上でかつＡｌ／Ｔｉ値が０．０８以下である場合、
比較例４〜６はＴｉ含有量は０．４５９６′以下である
がＡｌ／Ｔｉ値が０．０８以下である場合、実施例７〜
９はＴｉ含有量が０．４５％以下でかつＡｌ／Ｔｉ値が
０．０８〜０．１５の本発明範囲内の鋼である場合につ
いて、各々鋼塊サンプルにおけるＴｉ窒化物クりスター
〇生成量、製品におけるＴｉミストリークに起因した２
級品発生率、およびクズ発生率を調べたものである。
％以上でかつＡｌ／Ｔｉ値が０．０８以下である場合、
比較例４〜６はＴｉ含有量は０．４５９６′以下である
がＡｌ／Ｔｉ値が０．０８以下である場合、実施例７〜
９はＴｉ含有量が０．４５％以下でかつＡｌ／Ｔｉ値が
０．０８〜０．１５の本発明範囲内の鋼である場合につ
いて、各々鋼塊サンプルにおけるＴｉ窒化物クりスター
〇生成量、製品におけるＴｉミストリークに起因した２
級品発生率、およびクズ発生率を調べたものである。
＊＊ 第１表の結果から、Ｔｉ含有量および
ＡＩ／Ｔｉ値が共に本発明範囲外である比較例１〜３の
場合には、Ｔｉ窒化物クラスターの面積率はそれぞれ０
．４００，０．２５０，０．３２０％と太き（、これと
相対応してＴｉストリーク原因の２級品発生率。
ＡＩ／Ｔｉ値が共に本発明範囲外である比較例１〜３の
場合には、Ｔｉ窒化物クラスターの面積率はそれぞれ０
．４００，０．２５０，０．３２０％と太き（、これと
相対応してＴｉストリーク原因の２級品発生率。
クズ処理品発生率も、各々３．４． ５．２． ４．９
％および９．７． １１．５． ８．６％と多量の発生
をみている。
％および９．７． １１．５． ８．６％と多量の発生
をみている。
またＴｉ含有量だけが本発明範囲内である比較例４〜６
の場合は、Ｔｉ窒化物クラスター面積率、Ｔｉストリー
ク原因の２級品発生率、クズ処理品発生率ともに比較例
１〜３よりも低下傾向を示しているが、なお充分なもの
ではない。
の場合は、Ｔｉ窒化物クラスター面積率、Ｔｉストリー
ク原因の２級品発生率、クズ処理品発生率ともに比較例
１〜３よりも低下傾向を示しているが、なお充分なもの
ではない。
これに対し、Ｔｉ含有量０．４５％以下、ＡＩ／’Ｉ’
ｉ値０．０８〜０．１５範囲内の本発明に従う鋼の実施
例７〜９では、Ｔｉ窒化物クラスター面積率が０．００
３． ０．００１． ０．００３腎と極めて少なくなっ
ており、これと相対応して成品歩留も、２級品発生率が
１．１．０．７． １．５％、クズ処理発生率が２．３
． １．７． ２．４％と格段に少なくなって、比較例
１〜３と比較すると格段に向上し、また比較例４〜６よ
りも優れた結果となっていることがわかる。
ｉ値０．０８〜０．１５範囲内の本発明に従う鋼の実施
例７〜９では、Ｔｉ窒化物クラスター面積率が０．００
３． ０．００１． ０．００３腎と極めて少なくなっ
ており、これと相対応して成品歩留も、２級品発生率が
１．１．０．７． １．５％、クズ処理発生率が２．３
． １．７． ２．４％と格段に少なくなって、比較例
１〜３と比較すると格段に向上し、また比較例４〜６よ
りも優れた結果となっていることがわかる。
第１図はフェライト系ステンレス鋼におけるＴｉ含有量
とＴｉ窒化物クラスターの面積率との関係図、第２図は
Ａ Ｉ ／Ｔ ｉ値とノズル内壁へのＴｉ窒化物付着量
との関係図、第３図はノズル内壁へのＴｉ窒化物の付着
がない場合（第２図のＡランク）と付着が犬なる場合（
第２図Ｃランク）において、鋳型内情鋼くみ上げ試料中
におけるＴｉ窒化物クラスターの面積率を調べた結果を
プロットした図である。
とＴｉ窒化物クラスターの面積率との関係図、第２図は
Ａ Ｉ ／Ｔ ｉ値とノズル内壁へのＴｉ窒化物付着量
との関係図、第３図はノズル内壁へのＴｉ窒化物の付着
がない場合（第２図のＡランク）と付着が犬なる場合（
第２図Ｃランク）において、鋳型内情鋼くみ上げ試料中
におけるＴｉ窒化物クラスターの面積率を調べた結果を
プロットした図である。
Claims (1)
- １ チタン含有フェライト系ステンレス鋼を製造するに
さいし、チタン含有量を０．４５％以下に制限すること
によって鋼塊製造時におけるチタン窒化物クラスター〇
生成を抑制しかつＡｌ／Ｔｉ値がＯ，ＯＳ〜０．１５と
なるようにアルミニウム含有量をコントロールすること
によって注入ノズル部へのチタン系非金属介在物の付着
を防止することを特徴とするチタン含有フェライト系ス
テンレス鋼の表面性状を改善する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51050892A JPS5857487B2 (ja) | 1976-05-06 | 1976-05-06 | チタン含有フエライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51050892A JPS5857487B2 (ja) | 1976-05-06 | 1976-05-06 | チタン含有フエライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52133818A JPS52133818A (en) | 1977-11-09 |
| JPS5857487B2 true JPS5857487B2 (ja) | 1983-12-20 |
Family
ID=12871373
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51050892A Expired JPS5857487B2 (ja) | 1976-05-06 | 1976-05-06 | チタン含有フエライト系ステンレス鋼の表面性状を改善する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5857487B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5635755A (en) * | 1979-08-30 | 1981-04-08 | Nisshin Steel Co Ltd | Ti-containing stainless steel with favorable surface property |
| JPH0717936B2 (ja) * | 1989-06-15 | 1995-03-01 | 川崎製鉄株式会社 | Ｔｉ含有鋼の連続鋳造方法 |
| KR100411264B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2003-12-18 | 주식회사 포스코 | 전자부품용 타이타늄 함유 페라이트 스테인레스강의 제조방법 |
| JP6809513B2 (ja) * | 2018-07-25 | 2021-01-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50122414A (ja) * | 1974-03-07 | 1975-09-26 | ||
| JPS5114811A (ja) * | 1974-07-29 | 1976-02-05 | Nippon Steel Corp | Kojinseifueraitokeisutenresuko |
-
1976
- 1976-05-06 JP JP51050892A patent/JPS5857487B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50122414A (ja) * | 1974-03-07 | 1975-09-26 | ||
| JPS5114811A (ja) * | 1974-07-29 | 1976-02-05 | Nippon Steel Corp | Kojinseifueraitokeisutenresuko |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS52133818A (en) | 1977-11-09 |
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